90+150+75連續(xù)剛構(gòu)咨詢報(bào)告

大橋施工圖設(shè)計(jì)咨詢審查報(bào)告、主橋上部結(jié)構(gòu)90+150+75m連續(xù)剛構(gòu)橋主橋上部結(jié)構(gòu)，橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為單箱雙室變截面箱梁，中間支點(diǎn)處梁高10m，邊跨直線段及主跨跨中處梁高3.8m，其高跨比分別為梁高變化段梁底曲線采用R=406.77m的圓曲線，跨中直線段長(zhǎng)為2m，75m邊跨直線段長(zhǎng)為15.85m。主橋立面布置圖見圖4.6，橫斷面布置圖見圖4.7。箱梁橫截面為單箱單室雙懸臂截面，箱梁頂寬18.0m，底寬11.0m，箱梁底板水平，頂板設(shè)1.5%雙向橫坡，箱梁兩側(cè)懸臂板長(zhǎng)度均為3.5m，懸臂根部厚60cm，懸臂板端部厚15cm。箱梁頂板厚25cm，底板厚度40~250cm，腹板厚度為40cm~主橋上部構(gòu)造按全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)，采用三向預(yù)應(yīng)力，縱、橫向預(yù)應(yīng)力必須符合中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)(GB/T5224-2003)《預(yù)應(yīng)力筋用鋼絞線》的規(guī)定，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度1860Mpa,設(shè)計(jì)錨下張拉控制應(yīng)力1395Mpa。箱梁縱向鋼束每股直徑15.20mm，大噸位群錨體系；頂板橫向鋼束每股直徑15.20mm，扁錨體系；豎向預(yù)應(yīng)力采用精軋螺紋鋼筋。第2頁(yè)共14頁(yè)承臺(tái)為大體積混凝土承臺(tái)，長(zhǎng)承臺(tái)為大體積混凝土承臺(tái)，長(zhǎng)13.4m，寬圖4.7主橋橫斷面布置圖大橋施工圖設(shè)計(jì)咨詢審查報(bào)告縱向預(yù)應(yīng)力懸臂束和中跨合龍束為兩端張拉，邊跨合龍束為單端張拉，預(yù)應(yīng)力束的張拉以張拉力及延伸量雙控。豎向預(yù)應(yīng)力筋為單端在主橋橋面交界墩位置、橋頭位置各設(shè)置46、47號(hào)橋墩采用雙薄壁矩形實(shí)體墩，墩2.0m)。橫橋向5.0m，按嵌巖樁設(shè)計(jì)。45號(hào)交界墩采用矩形實(shí)體鐓，橋墩截面尺寸為11×2m，墩頂設(shè)帽梁，墩頂每mmmm?；A(chǔ)采用φ1.5m鉆孔灌注樁，每墩設(shè)6根樁，樁間距縱橋向3.5m，橫橋向5.0m，按嵌巖樁設(shè)計(jì)。橋面寬度：全寬：0.5+1.0+2×7.5+1.0+0.5m=18.0m；大橋施工圖設(shè)計(jì)咨詢審查報(bào)告第3頁(yè)共14頁(yè)箱梁頂、底板非線性正溫差T1=14℃，T2＝5.5℃；箱梁頂、底板非線性負(fù)溫差T1=－7℃，T2＝－2.75℃；勻沉降：過渡墩按10mm，主墩按5mm。規(guī)程及規(guī)范《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JTGB01-2003;《城市橋梁荷載設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》CJJ77-98;《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60-2004;《鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004;《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》JTJ024-85;《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000；《公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》JTJ004-89;《高速公路交通安全設(shè)計(jì)及施工技術(shù)規(guī)范》JTJ074－94?！豆反u石及混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTJ022-85。《內(nèi)河通航標(biāo)準(zhǔn)》GB50139-2004。本咨詢報(bào)告包含以下內(nèi)容：、主要咨詢結(jié)論2.1、結(jié)構(gòu)驗(yàn)算主要結(jié)論m營(yíng)階段的結(jié)構(gòu)安全性驗(yàn)算，該結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)基本合理。主梁承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算，結(jié)第4頁(yè)共14頁(yè)結(jié)構(gòu)承載能力的要求；主梁正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算，縱正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)組合下箱梁邊跨梁段上緣正截面最Mpa階段持久狀況部分T束及邊、中跨底板束最大組合拉應(yīng)力不滿足薄壁墩，承載潛力大，形式合理，能較好滿足受力要求。但2.2、設(shè)計(jì)圖表主要咨詢結(jié)論容較齊全，圖表清晰，其內(nèi)容和深度基本達(dá)到了90+150+75m連續(xù)剛構(gòu)主橋結(jié)構(gòu)采用同豪土木工程公司開發(fā)的橋梁博士3.0結(jié)構(gòu)分析軟件進(jìn)行計(jì)算。主梁對(duì)應(yīng)的單元號(hào)依次為1~95，46號(hào)主墩及基礎(chǔ)單元號(hào)為96~109，46號(hào)主墩單元號(hào)為110~123，結(jié)構(gòu)離散圖如下:第5頁(yè)共14頁(yè)2、有關(guān)計(jì)算參數(shù)的選取1結(jié)構(gòu)用材a)預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)縱橋向及橫橋向預(yù)應(yīng)力材料低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk＝1860MPa，彈性模量Ey＝1.95x105Mpa，預(yù)應(yīng)力束均采用Φs15.2；豎向預(yù)應(yīng)力采用Φ25的精軋螺紋鋼筋，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度f(wàn)pk＝750Mpa，彈性模量Ey＝2.0x105MPa。b)非預(yù)應(yīng)力鋼筋：鋼筋直徑小于12mm者采用R235鋼筋，反之采用HRB335鋼筋。c)混凝土2.2有關(guān)計(jì)算參數(shù)的選取錨下控制張拉應(yīng)力：σcon=0.75×fpk=1395MPa錨具變形與鋼束回縮值(一端)：△L＝6mm勻沉降：過渡墩按5mm，主墩按20mm。箱梁日照正溫差T1=14℃，T2=5.5℃負(fù)溫差T1=-7℃，T2=-2.75℃管道摩阻系數(shù)μ＝0.2管道偏差系數(shù)κ＝0.0015第6頁(yè)共14頁(yè)2.3主要參數(shù)計(jì)算橋面均布荷載：橋面鋪裝5cm厚C40防水混凝土加8cm厚的粗粒式瀝青混凝土4汽車活載.5預(yù)應(yīng)力布置鋼束布置：m鋼束：(6×2+7×4)×12=480股中跨跨中底板鋼束：(7×2+7×4)×12=504股m(5×2+6×4)×12=408股主墩墩頂負(fù)彎矩鋼束：19×6×15+(6+7×4+8×2)×9=2160股鋼束具體布置詳見有關(guān)設(shè)計(jì)圖紙。要材料基本數(shù)據(jù)主梁混凝土及預(yù)應(yīng)力各階段強(qiáng)度指標(biāo)主要材料強(qiáng)度表名稱項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)值混凝土強(qiáng)度等級(jí)C55MPaC55彈性模量EcMPa3.55×104軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fckMPa35.5軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftkMPa2.74軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcdMPa24.4軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftdMPa短暫狀況(施工階段)最大壓應(yīng)力0.70fck’MPa19.88最大拉應(yīng)力1.15ftk’MPa2.52持久狀況(使用階段)作用標(biāo)準(zhǔn)值組合最大壓應(yīng)力0.5fckMPa17.75主壓應(yīng)力0.6fckMPa21.30作用短期效應(yīng)組合第7頁(yè)共14頁(yè)最大拉應(yīng)力0.7ftkMpa1.918斜截面主拉應(yīng)力0.4ftkMPa作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合最大拉應(yīng)力0.0ftkMpa0預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpkMPa彈性模量EpMPa1.95e5抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpdMPa最大控制應(yīng)力0.75fpkMPa作用標(biāo)準(zhǔn)值組合最大應(yīng)力0.65fpkMPa4、結(jié)構(gòu)驗(yàn)算主要內(nèi)容主梁施工、運(yùn)營(yíng)階段各工況下受力情況，結(jié)算結(jié)果表明90+150+75m連續(xù)剛構(gòu)主橋施工階段截面應(yīng)力及強(qiáng)度滿足規(guī)范要求；運(yùn)營(yíng)階段考慮以下組合：承載能力極限狀態(tài)組合：結(jié)構(gòu)重力＋公路Ⅰ級(jí)+混凝土收縮、徐變＋溫差+基礎(chǔ)變位正常使用極限狀態(tài)組合：1、長(zhǎng)期效應(yīng)組合：結(jié)構(gòu)重力＋公路Ⅰ級(jí)+混凝土收縮、徐變2、短期效應(yīng)組合：結(jié)構(gòu)重力＋公路Ⅰ級(jí)+混凝土收縮、徐變＋溫差+基礎(chǔ)變位3、作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合：結(jié)構(gòu)重力＋公路Ⅰ級(jí)+混凝土收縮、徐變＋溫差+基礎(chǔ)變位工階段驗(yàn)算5.1最大雙懸臂狀況結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算5.2合攏階段結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算第8頁(yè)共14頁(yè)5.3成橋階段(二期恒載施工完畢)結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算使用階段驗(yàn)算6.1持久狀況結(jié)構(gòu)正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算6.1.1使用階段結(jié)構(gòu)應(yīng)力驗(yàn)算作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合應(yīng)力包絡(luò)圖：圖:(MPa)圖:(MPa)由以上圖表可知，使用階段作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合截面正應(yīng)力基本介于-0.50~6.1.2使用階段結(jié)構(gòu)抗裂驗(yàn)算作用短期效應(yīng)組合應(yīng)力包絡(luò)圖：圖:(MPa)a大橋施工圖設(shè)計(jì)咨詢審查報(bào)告第9頁(yè)共14頁(yè):(MPa)段作用短期效應(yīng)組合主梁截面最大主拉應(yīng)力位于主梁邊墩支點(diǎn)附適當(dāng)上移，以改善主梁邊墩附近梁段的應(yīng)力狀況，同時(shí)提高主梁變形驗(yàn)算結(jié)果表明，主梁在考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)的情況下中跨跨中向下?lián)隙戎禐?10mm，90米邊跨跨中向下?lián)隙戎禐?8mm，結(jié)構(gòu)在運(yùn)營(yíng)階段最大豎向變形值滿足規(guī)范要求。6.2持久狀況結(jié)構(gòu)的應(yīng)力驗(yàn)算:(MPa):(MPa)圖:(MPa)計(jì)算結(jié)果表明，作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合主梁正截面壓應(yīng)力及截面主壓應(yīng)力基本滿足規(guī)范(JTGD62-2004)中第7.1.5和7.1.6的要求。大橋施工圖設(shè)計(jì)咨詢審查報(bào)告第10頁(yè)共14頁(yè)6.2.2主梁受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力驗(yàn)算T6.3上構(gòu)主梁承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算主梁內(nèi)力組合最大彎矩值與截面抗彎強(qiáng)度及對(duì)照?qǐng)D第11頁(yè)共14頁(yè)主梁內(nèi)力組合最小彎矩值與截面抗彎強(qiáng)度及對(duì)照?qǐng)D由上圖可知，主梁?jiǎn)卧休d能力極限狀態(tài)截面抗彎強(qiáng)度滿足規(guī)范要求。由以上圖表可知，使用階段承載能力極限狀態(tài)組合主梁截面抗剪承載能力基本滿6.4下構(gòu)及基樁承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算初步設(shè)計(jì)文件校審意見全。Mpa的1.10Mpa)，建議將邊跨部分底移，以改善主梁邊墩附近梁段的應(yīng)力狀況，同時(shí)提高主梁邊第12