400×600梁模板（扣件式）計算書

400×600梁模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱 KL18 新澆混凝土梁計算跨度(m) 8.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 400×600 新澆混凝土結構層高(m) 6梁側樓板厚度(mm) 120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2) 面板 0.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3) 24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2) 1 對水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2風荷載標準值ωk(kN/m2) 基本風壓ω0(kN/m2) 0.45 非自定義:0.234 風壓高度變化系數(shù)μz 0.65 風荷載體型系數(shù)μs 0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm) 1000梁兩側立柱間距l(xiāng)b(mm) 1000步距h(mm) 1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000混凝土梁居梁兩側立柱中的位置 居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm) 500梁底增加立柱根數(shù) 0每跨距內梁底支撐小梁根數(shù) 5梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm) 200結構表面的要求 結構表面外露設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2) 15 面板彈性模量E(N/mm2) 10000驗算方式 簡支梁按簡支梁計算，簡圖如下：截面抵抗距：W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×0.4＝8.19kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×0.4＝6.16kN/m1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1l2＝0.125×8.19×0.252＝0.064kN?mσ＝Mmax/W＝0.064×106/15000＝4.266N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×6.16×2504/(384×10000×112500)＝0.279mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))Rmax＝1q1l＝1×8.19×0.25＝2.048kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R'max＝1q2l＝1×6.16×0.25＝1.54kN五、小梁驗算小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 13 小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 1.4小梁彈性模量E(N/mm2) 9600 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33小梁截面慣性矩I(cm4) 416.67計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝2.048/0.4＝5.119kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25＝0.061kN/m梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.4/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(0.6-0.12)×0.25＝0.293kN梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.4/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(0.6-0.12)×0.25＝0.293kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝1.54/0.4＝3.85kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.5-0.4/2)/2×0.25+0.5×(0.6-0.12)×0.25＝0.177kN梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×((1-0.5)-0.4/2)/2×0.25+0.5×(0.6-0.12)×0.25＝0.177kN1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN?m)σ＝Mmax/W＝0.505×106/83330＝6.06N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝1.347kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.347×1000/(2×50×100)＝0.404N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.907mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝1.347kN，R2＝1.347kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝0.972kN，R'2＝0.972kN六、主梁驗算主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Ф48×3.2主梁彈性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩I(cm4) 11.36主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.73 驗算方式 簡支梁主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：主梁計算簡圖由上節(jié)可知R＝max[R1，R2]＝1.347kN，R'＝max[R1'，R2']＝0.972kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN?m)σ＝Mmax/W＝0.674×106/4730＝142.495N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.021kNτmax＝2Vmax/A=2×2.021×1000/450＝8.982N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝2.055mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)立柱1：R1＝3.367kN，立柱2：R2＝3.367kN七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式 單扣件 扣件抗滑移折減系數(shù)kc 0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.367kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設置 加強型 立桿頂部步距hd(mm) 600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm) 200 頂部立桿計算長度系數(shù)μ1 1.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ2 1.755 鋼管類型 Ф48×3.2立柱截面面積A(mm2) 450 回轉半徑i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.73 抗壓強度設計值f(N/mm2) 205支架自重標準值q(kN/m) 0.151、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、風荷載計算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.234×1×1.52/10＝0.066kN?m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2]×0.4＝8.4kN/m2)小梁驗算F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.5-0.4/2)/2×0.25+1.2×0.5×(0.6-0.12)×0.25＝0.259kNF2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×((1-0.5)-0.4/2)/2×0.25+1.2×0.5×(0.6-0.12)×0.25＝0.259kNq1＝5.25kN/mq2＝0.06kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝3.348kN，R2＝3.348kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+Mw/lb＝max[3.348+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，3.348+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.066/1＝6.972kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6972.201/(0.588×450)+0.066×106/4730＝40.375N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+Mw/lb＝max[3.348+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，3.348+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.066/1＝6.972kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+1.2×0.15×(6-0.6)+Mw/lb＝max[3.348+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1，3.348+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.972+0.066/1＝8.139kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8139.201/(0.197×450)+0.066×106/4730＝105.838N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm) 120 混凝土強度等級 C30立桿底座長a(mm) 200 立桿底座寬b(mm) 200F1=N=8.139kN1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式 參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 F1 局部荷載設計值或集中反力設計值 βh 截面高度影響系數(shù)：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。 ft 混凝土軸心抗拉強度設計值 σpc,m 臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內 um 臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。 h0 截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù) η2 臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù) βs 局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2 as 板柱結構類型的影響系數(shù)：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明 在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，