立交橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算

坪山大道（西山立交）

立交橋梁（匝道B線橋、匝道D線1號橋、匝道D線2

號橋）上部結(jié)構(gòu)計算書

工程編號：

橋梁上部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算

一、計算資料

根據(jù)道路設(shè)計確定的平面、縱斷面及橫斷面，本計算書所計算的立交橋梁結(jié)構(gòu)主要

包括：匝道B線橋、匝道D線1號橋、匝道D線2號橋（第一聯(lián)、第三聯(lián)）。

（1）匝道B線橋位于匝道B線KO+187,733-K0+438,733段，含橋臺橋梁全長251m。

橋梁分四聯(lián)，第一聯(lián)跨徑布置為33m簡支梁橋、直線橋；第二聯(lián)跨徑布置為33m+33m兩

跨連續(xù)梁橋、直線橋；第三聯(lián)跨徑布置為26m+26m兩跨連續(xù)梁橋、直線橋；第四聯(lián)跨徑

布置為3X30m三跨連續(xù)梁橋、直線橋。橋?qū)?m?21.182m,橋梁面積為533.522

匝道B線橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土等截面箱梁（變箱室）。橋梁標(biāo)準(zhǔn)斷面采用單箱

單室斷面，變寬段采用單箱三室、單箱四室斷面，箱梁頂寬為8.8m?20.982m,翼緣懸

挑2.0m,箱梁底寬4.8m~16.982m,橋梁梁高為1.711rL9m,頂板厚0.25m,底板厚0.22m,

并在箱體角部設(shè)置腋角；翼緣端部厚度0.2m,翼緣根部厚度0.5m；箱梁腹板厚度跨中為

0.5m,在梁端漸變?yōu)?.9m。箱梁結(jié)構(gòu)按部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計。

第一、四聯(lián)橋面布置：變寬m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=變寬m。

第二、三聯(lián)橋面布置：3.0m（人行道）+變寬m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=變寬

m。

（2）匝道D線1號橋位于匝道D線K0+518.671?K0+54L671段，含橋臺橋梁全長

23m,橋梁跨徑布置為13m簡支梁橋、直線橋，橋?qū)?m,橋梁面積為207nl,

匝道D線1號橋上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土口梁。n梁頂寬為8.8m,翼緣懸挑1.0m,

梁高0.8m,腹板厚0.5m,并在梁體角部設(shè)置腋角；翼緣端部厚度0.25m。箱梁結(jié)構(gòu)按部

分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計。

橋面布置：0.5m（防撞欄桿）+8.0m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=9.0m。

（3）匝道D線2號橋位于匝道D線K0+76L085?K0+073.085段，含橋臺橋梁全長

312m。橋梁分三聯(lián)，其中第二聯(lián)鋼箱梁不在本計算書范圍。第一聯(lián)跨徑布置為3X35m

三跨連續(xù)梁橋，橋?qū)?0.2m,,曲線半徑R=120m；第二聯(lián)跨徑布置為35m+35m+27m三跨連

續(xù)梁橋，橋?qū)?0.2m,,曲線半徑R=220m,橋梁面積為2111.4itf（除鋼箱梁）。

匝道D線2號橋（第一聯(lián)、第三聯(lián)）上部結(jié)構(gòu)為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁（單箱雙室）。

箱梁頂寬為10m,翼緣寬度1.5m,箱梁底寬7m,梁高1.9m,頂板厚0.25m,底板厚0.22m,

并在箱體角部設(shè)置腋角；翼緣端部厚度0.2m,翼緣根部厚度0.5m；箱梁腹板厚度跨中為

0.5m,在梁端漸變?yōu)?.9m。箱梁結(jié)構(gòu)按部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件設(shè)計。

橋面布置：0.5m（防撞欄桿）+9.2m（車行道）+0.5m（防撞欄桿）=10.2m。

1.計算荷載：汽車按公路I級，人群取4.0KN/m2

2.材料性能參數(shù)

(1)混凝土C50

彈性模量：3.45X10'MPa

容重：26.OkN/m3

線膨脹系數(shù)：Loxley'

泊松比：0.2

強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：f&=32.4MPa；flk=2.65MPa

強(qiáng)度設(shè)計值:fcd=22.4MPa；3=1.83MPa

(2)預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用1X7標(biāo)準(zhǔn)型T5.2T860-n-GB/T5224-2014鋼絞線

抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fpk=1860Mpa,抗拉設(shè)計強(qiáng)度：fpd=1260Mpa

彈性模量1.95X105Mpa

容重：78.5kN/m3

線膨脹系數(shù)：L2X10-5,泊松比:03

張拉控制應(yīng)力：oco?=0.72fpk(^0.75fpk)=0.72X1860=1339Mpa

管道摩阻系數(shù)：u=0.17

局部偏差系數(shù)：K=0.0015

錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值合計：12mm(兩端張拉)

松弛系數(shù)：C=0.3(低松弛)

(3)普通鋼筋

縱向抗拉鋼筋及箍筋采用HRB400鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為

抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fsk=400Mpa,抗拉設(shè)計強(qiáng)度：fpk=360Mpa

彈性模量2.0X10$Mpa

構(gòu)造鋼筋采用HPB300鋼筋，其強(qiáng)度指標(biāo)為

抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度：fsk=300Mpa,抗拉設(shè)計強(qiáng)度：fpk=270Mpa

彈性模量2.1X105Mpa

3.計算依據(jù)

(1)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)

(2)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2014)

(3)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)

4.計算軟件

MIDASCivil2O19(V1.1)橋梁分析軟件計算，均采用空間梁單元分析。

二、結(jié)構(gòu)計算相關(guān)參數(shù)

1.恒荷載

(1)一期恒載：由軟件自動計算

(2)橋面系自重g2(二期恒載)

橋面鋪裝：80mmsMA瀝青混凝土鋪裝層+80mm混凝土整澆層：0.08X25+0.08X

2

24=3.92KN/mo

防撞欄桿+支墩=10.5KN/m(單側(cè))。

(4)收縮徐變：考慮10年(3650天)

2.活荷載

2.1汽車沖擊系數(shù)計算

汽車沖擊力系數(shù)參考《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)第4.3.2條，應(yīng)該

按照結(jié)構(gòu)基本頻率計算。

當(dāng)f<l.5Hz時,u=0.05

當(dāng)1.5HzWfW14Hz時,u=0.17671nf-0.0157

當(dāng)f>14Hz時,M=0.45

簡支梁橋可按下列公式進(jìn)行計算結(jié)構(gòu)基頻f(Hz)：

連續(xù)梁橋可按下列公式進(jìn)行計算結(jié)構(gòu)基頻f(Hz)：

其中：L—結(jié)構(gòu)的計算跨徑(m)；E一結(jié)構(gòu)材料的彈性模量(N/m2),E=3.45Xl(TN/m2

L一結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣性矩(m')；111c一結(jié)構(gòu)跨中處的單位長度質(zhì)量(kg/m)；

計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用。；計算連續(xù)梁的

沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用f2。

3.溫度荷載

根據(jù)連續(xù)梁的特點(diǎn)，本次計算考慮梯度溫度的影響及均勻溫差的影響，參照《公路橋

涵設(shè)計通用規(guī)范》(1JGJD60-2015)第4.3.12條取值，如下圖所示(反溫差為正溫差乘以

-0.5)；考慮整體升溫20℃,降溫15℃計算。

14°C

溫度梯度計算簡圖

4.荷載組合

4.1內(nèi)力組合

①承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合

△組合I：基本組合；按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.6條規(guī)定；按此組合驗算結(jié)構(gòu)

的承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度。

②正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合

△組合I：長期效應(yīng)組合；按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定。

△組合H：短期效應(yīng)組合；按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定；按此組合驗

算鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫寬度。

4.2應(yīng)力組合

△組合I：長期效應(yīng)組合，僅供部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件的抗裂安全驗算(參照規(guī)范

JTGD62-2004第6.3.1條)，組合原則按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定，但組合

時只考慮直接作用荷載，不考慮間接作用，例如不計汽車沖擊等；符合規(guī)范JTGD62-2004

第6.3.1條規(guī)定。

△組合H：短期效應(yīng)組合，對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件而言是按照抗裂驗算的要求進(jìn)行

組合計算的，組合原則按規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條規(guī)定，并滿足規(guī)范JTGD62-

2004第6.3.1條有關(guān)規(guī)定。

△組合HL標(biāo)準(zhǔn)組合，所有應(yīng)力組合時各種荷載的分項組合系數(shù)都為1.0,參與

組合的荷載類型為規(guī)范JTGD60-2015第4.1.7條中短期效應(yīng)組合中規(guī)定的所有荷載類

型，只是荷載分項系數(shù)都為1.0。

三、匝道B線橋(第一聯(lián))計算

1.結(jié)構(gòu)計算簡圖

計算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計算模型，將全橋離散為33個

橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗算，荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》

(JTGD60-2015)與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)

相關(guān)條文執(zhí)行。計算簡圖如下所示：

結(jié)構(gòu)計算簡圖

2.計算結(jié)果

2.1斜截面抗剪承載能力驗算

2.1.1截面驗算：

△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：

不匕《0.51x10-30M(kN)

截面滿足要求。

△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則

3

可不進(jìn)行抗剪驗算：r0Vd<O.5xlO~a2fulbho(kN)□

不滿足，需進(jìn)行抗剪驗算。

2.1.2抗剪驗算：

根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時，其斜

截面抗剪承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗算功能驗算結(jié)果如下圖：

N一22179346-

W

K

B

133076076

44358692

-44358692

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離

---rVd(Max)Vn(Max)-、rVd(Min)?Vn(Min)

斜截抗剪驗算包絡(luò)圖

計算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。

2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算

按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖

與截面強(qiáng)度圖。

E

Z

W

譽(yù)

正截面抗彎驗算包絡(luò)圖

由圖中可看此結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。

2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算

2.3.1抗裂驗算：

①正截面碎抗裂即正截面碎的拉應(yīng)力

短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下巴,-％,<0.74

但在長期效應(yīng)組合下網(wǎng)一隈<0

長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖廣4：

357566

176544.

048121620242832

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離（向

------Sig_TMAX瀕遇效應(yīng)）-Sig_BMAX（頻遇效應(yīng)）$g_ALY/顏聯(lián)應(yīng)》

圖1使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

------Sig_TMAX（準(zhǔn)永^:應(yīng)〉一?Sig_BMAX（準(zhǔn)永會應(yīng)）Sig_ALV/（準(zhǔn)永技應(yīng)）

圖2使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未

超限值，符合A類構(gòu)件的要求。

②斜截面碎抗裂即斜截面碎的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件5P<0.5ftk

短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為0.81VPa<0.5_4,符合A類構(gòu)件的要求。

2.3.2撓度驗算

按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期

效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)=1.425,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長

期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。

撓度驗算表

位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足

跨中9.48555是

2.3.3預(yù)應(yīng)力硅構(gòu)件應(yīng)力驗算

①持久狀況碎正截面最大壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.5幾

11.82MPa<0.5^=16.2Mpa,滿足要求。

②持久狀況碎斜截面最大主壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.64*

11.82MPa<0,6fck=19.44MPa,滿足要求。

2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

鋼束號最大應(yīng)力（MPa）容許最大應(yīng)力（MPa）是否滿足

\T\311821.21E+03是

根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力<0.65人.

=1209MPao計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。

2.4支座反力計算

具體計算結(jié)果（一個支座最大支反力）見下表：

軸號自重活載合計支座數(shù)

0174578325282

1179079325832

3.總結(jié)

橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)及《公路鋼筋混凝

土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)進(jìn)行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施

工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)

計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受

力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。

總體上對本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。

各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截

面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；

持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最

大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

四、匝道B線橋(第二聯(lián))計算

1.結(jié)構(gòu)計算簡圖

計算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計算模型，將全橋離散為67個

橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗算，荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》

(JTGD60-2015)與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)

相關(guān)條文執(zhí)行。計算簡圖如下所示：

三

二

二

二

二

二

二

七

二

二

二

落

株

結(jié)構(gòu)計算簡圖

2.計算結(jié)果

2.1斜截面抗剪承載能力驗算

2.1.1截面驗算：

△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：

“均<O.51xlO-37ZJ^(^M

截面滿足要求。

△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則

3

可不進(jìn)行抗剪驗算：r0Vd<0.5x1O~a2fldbh()(kN)0

不滿足，需進(jìn)行抗剪驗算。

2.1.2抗剪驗算：

根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時，其斜

截面抗剪承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗算功能驗算結(jié)果如下圖：

Z

E45454572-

-R

S:

272727432

9090.9144-

-90909144

■45454572

071421283542495663

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離(m)

~~~rVd(Max)Vn(Max)**,-rVdfMin)Vn(Min)

斜截抗剪驗算包絡(luò)圖

計算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。

2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算

按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖

與截面強(qiáng)度圖。

跑構(gòu)件組起蛤點(diǎn)距離

1421

E

Z

W

置

-58484.73108-

-1949491036-

194891036-

5848473108-

974745518

9rMMMac)Mn(Max)rMu(Mr>)Mn(Min)

正截面抗彎驗算包絡(luò)圖

由圖中可看此結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。

2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算

2.3.1抗裂驗算：

①正截面碎抗裂即正截面碎的拉應(yīng)力

短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)L0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下外—鼠＜0.7flk

但在長期效應(yīng)組合下網(wǎng)一跟＜0

長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖「4：

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離（m）

------Sig_TMAX瀕遇效應(yīng)）-Sig_BMAX（頻1效應(yīng)）$g_ALY/顏聯(lián)應(yīng)》

圖1使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

-

de

運(yùn)

-R

司

圖2使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未

超限值，符合A類構(gòu)件的要求。

②斜截面碎抗裂即斜截面碎的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件5P<0.5ftk

短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為1.12MPa<0.5/,符合A類構(gòu)件的要求。

2.3.2撓度驗算

按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期

效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)=1.425,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長

期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。

撓度驗算表

位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足

第一跨跨中7.355是

第二跨跨中5.755是

2.3.3預(yù)應(yīng)力碎構(gòu)件應(yīng)力驗算

①持久狀況碎正截面最大壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.5幾.

12.IMPa<0.54*=16.2Mpa,滿足要求。

②持久狀況碎斜截面最大主壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力WO.6￡*

12.IMPa<Q.Qfck=19.44MPa,滿足要求。

2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

鋼束號最大應(yīng)力（MPa）容許最大應(yīng)力（MPa）是否滿足

Nl''311881.21E+03是

根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力W0.65%.

=1209MPao計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。

2.4支座反力計算

具體計算結(jié)果（一個支座最大支反力）見下表：

軸號自重活載合計支座數(shù)

1185169625473

2固結(jié)

|3|2410|723|3133|4

3.墩頂橫隔梁計算

對雙柱固結(jié)墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計驗算，裂縫超限，故對墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力

的方式重新模擬計算。計算模型如下：

亙62325

運(yùn)

-R司

4615

46810

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離（m）

------Sig_TMAX（^遇效應(yīng)）--、Sg_BMAX（^S效應(yīng)）Sig_ALW（^?3（應(yīng)）

使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

62626

使用階段正截面抗裂驗算(準(zhǔn)永久)包絡(luò)圖

由計算可知：墩頂橫隔梁抗彎、抗剪承載力滿足規(guī)范要求；一次性張拉預(yù)應(yīng)力對橫

隔梁結(jié)構(gòu)受力和應(yīng)力均在規(guī)范規(guī)定范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)滿足受力要求。

4.總結(jié)

橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)及《公路鋼筋混凝

土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)進(jìn)行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施

工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)

計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受

力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。

總體上對本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計算及驗算，該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。

各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截

面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；

持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最

大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

五、匝道B線橋(第三聯(lián))計算

1.結(jié)構(gòu)計算簡圖

計算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計算模型，將全橋離散為50個

橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗算，荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》

(JTGD60-2015)與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)

相關(guān)條文執(zhí)行。計算簡圖如下所示：

結(jié)構(gòu)計算簡圖

2.計算結(jié)果

2.1斜截面抗剪承載能力驗算

2.1.1截面驗算：

△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：

“吃<o.5ixio-37zZT^)(^

截面滿足要求。

△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則

3

可不進(jìn)行抗剪驗算：raVd<0.5x\O~a2fldbha(kN)0

不滿足，需進(jìn)行抗剪驗算。

2.1.2抗剪驗算：

根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時，其斜

截面抗剪承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗算功能驗算結(jié)果如下圖:

斜截抗剪驗算包絡(luò)圖

計算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。

2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算

按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖

與截面強(qiáng)度圖。

能構(gòu)件組起蛤點(diǎn)距離，m

E

Z

W

置

正截面抗彎驗算包絡(luò)圖

由圖中可看此結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。

2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算

2.3.1抗裂驗算：

①正截面碎抗裂即正截面碎的拉應(yīng)力

短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)L0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下<T,-―<0.7/

但在長期效應(yīng)組合下々-%,,<0

長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖廣4：

-

V111411

d

s

-自R

854188-

594266-

/

\t

-1855-U-—最不利位霞：構(gòu)件-50（1.而

0364248

距構(gòu)件組起始.點(diǎn)距離m，

Sig_TMAX境遇效應(yīng)）-Sg_BMAX（頻遇效應(yīng)）Sig_ALM頻遇效應(yīng)）

圖】使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

亙

運(yùn)

-,R

圖2使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未

超限值，符合A類構(gòu)件的要求。

②斜截面碎抗裂即斜截面碎的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件九

短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為1.14M4<0.5/，符合A類構(gòu)件的要求。

2.3.2撓度驗算

按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期

效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)=1.425,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長

期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。

撓度驗算表

位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足

第一跨跨中2.543是

第二跨跨中2.843是

2.3.3預(yù)應(yīng)力碎構(gòu)件應(yīng)力驗算

①持久狀況彼正截面最大壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.5fck

12.4MPa<0.5^=16.2Mpa,滿足要求。

②持久狀況碎斜截面最大主壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.6工％

12.4MPa<0.6fck=19.44MPa,滿足要求。

2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

鋼束號最大應(yīng)力（MPa）容許最大應(yīng)力（MPa）是否滿足

NPN311781.21E+03是

根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力W0.65

=1209MPao計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。

2.4支座反力計算

具體計算結(jié)果（一個支座最大支反力）見下表：

軸號自重活載合計支座數(shù)

3101746214795

4固結(jié)

5126545817235

3.墩頂橫隔梁計算

對雙柱固結(jié)墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計驗算，裂縫超限，故對墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力

的方式重新模擬計算。計算模型如下：

結(jié)構(gòu)計算簡圖（左幅）

MIDAS程序PSC截面驗算功能驗算結(jié)果如下圖:

69294

517252-

341564-

165876

68101214

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離（向

------Sig_TMAX瀕遇效應(yīng)）—*Sg_BMAX（頻1效應(yīng)）Sg_ALY/顏聯(lián)應(yīng)）

使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

-

V68307-

d

s

-自R

546456-

409842-

273228

136614-

0

1214

距構(gòu)件組起始.點(diǎn)距離

------SgJMAX（準(zhǔn)永久效應(yīng)）-、-、，g_BMAX（準(zhǔn)永久效應(yīng)）—Sig_ALV/Cf永久效應(yīng)）

使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

4.總結(jié)

橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝

土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施

工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)

計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受

力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。

總體上對本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計算及驗算,該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。

各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截

面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求;

持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最

大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

六、匝道B線橋(第四聯(lián))計算

1.結(jié)構(gòu)計算簡圖

計算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計算模型，將全橋離散為89個

橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗算，荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》

(JTGD60-2015)與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)

相關(guān)條文執(zhí)行。計算簡圖如下所示：

結(jié)構(gòu)計算簡圖

2.計算結(jié)果

2.1斜截面抗剪承載能力驗算

2.1.1截面驗算：

△根據(jù)規(guī)范5.2.13條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：

村<0.51x10-3玩

截面滿足要求。

△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則

3

可不進(jìn)行抗剪驗算：r0Vd<0.5x10a2fhlbh0{kH)0

不滿足，需進(jìn)行抗剪驗算。

2.1.2抗剪驗算:

根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時，其斜

截面抗剪承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

：匕《幾+L+L

通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗算功能驗算結(jié)果如下圖：

Z

W

-RB

-rVd(Max)Vn(Max)rVd(Min)Vn(Min)

斜截抗剪驗算包絡(luò)圖

計算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。

2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算

按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖

與截面強(qiáng)度圖。

E

Z

W

置

正截面抗彎驗算包絡(luò)圖

由圖中可看出，結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。

2.3持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算

2.3.1抗裂驗算：

①正截面碎抗裂即正截面碎的拉應(yīng)力

短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下%-%,<0.7人

但在長期效應(yīng)組合下-apc<0

長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖「4：

dC

m

-俗R

H

-SigJZAX（頻遇效應(yīng)）--&g_BMAX（潁效應(yīng)）-Sig_ALV/頻效應(yīng)）

圖1使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

圖2使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未

超限值，符合A類構(gòu)件的要求。

②斜截面碎抗裂即斜截面砂的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件0P5九

短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為L12MPa<0.5/，符合A類構(gòu)件的要求。

2.3.2撓度驗算

按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期

效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)=1.425,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長

期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。

撓度驗算表

位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足

第一跨跨中7.150是

第二跨跨中5.850是

第三跨跨中7.350是

2.3.3預(yù)應(yīng)力碎構(gòu)件應(yīng)力驗算

①持久狀況性正截面最大壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第1條規(guī)定：受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.5幾

12.3MPa<0.5^=16.2Mpa，滿足要求。

②持久狀況碎斜截面最大主壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）

橋規(guī)JTG3362-20187.1.6受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力W0.6fck

12.3MPa<0.6^=19.44MPa,滿足要求。

2.3.4持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

持久狀況受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力

鋼束號最大應(yīng)力（MPa）容許最大應(yīng)力（MPa）是否滿足

N1~N311781.21E+03是

根據(jù)橋規(guī)JTG3362-20187.1.5第2條規(guī)定：受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最大拉應(yīng)力W0.65人*

=1209MPao計算結(jié)果表明，鋼束應(yīng)力沒有超出規(guī)范規(guī)定值，滿足要求。

2.4支座反力計算

具體計算結(jié)果（一個支座最大支反力）見下表：

軸號自重活載合計支座數(shù)

5146575222172

6固結(jié)

73201105642572

8145874922072

3.墩頂橫隔梁計算

對雙柱固結(jié)墩頂橫隔梁進(jìn)行RC設(shè)計驗算，裂縫超限，故對墩頂橫隔梁采用預(yù)應(yīng)力

的方式重新模擬計算。計算模型如下:

結(jié)構(gòu)計算簡圖（左幅）

MIDAS程序PSC截面驗算功能驗算結(jié)果如下圖:

使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離伸）

------Sig_TMAXCf永久效應(yīng)）--Sig_BMAX（準(zhǔn)永久效應(yīng)）Sig_ALV/Cf永久效應(yīng)》

使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

4.總結(jié)

橋梁結(jié)構(gòu)計算是按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）及《公路鋼筋混凝

土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）進(jìn)行的。計算結(jié)果是通過對橋梁施

工過程及運(yùn)營階段的結(jié)構(gòu)狀態(tài)模擬，建立橋梁結(jié)構(gòu)計算模型進(jìn)行的。但結(jié)構(gòu)化模型的設(shè)

計計算，仍存在一些不確定的因素及假設(shè)，使其計算結(jié)果不可能完全符合結(jié)構(gòu)的實際受

力狀況，只是在一定的控制概率內(nèi)反應(yīng)結(jié)構(gòu)的虛擬模型。

總體上對本橋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了模擬計算及驗算,該結(jié)構(gòu)屬于部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件。

各項驗算中：

承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算中，正截面強(qiáng)度滿足要求；

持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計算中，正截面混凝土的拉應(yīng)力能滿足規(guī)范要求；斜截

面混凝土的主拉應(yīng)力滿足要求；撓度變形驗算滿足要求；

持久狀況應(yīng)力計算，正截面混凝土壓應(yīng)力及主壓應(yīng)力滿足要求，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋最

大拉應(yīng)力滿足規(guī)范要求，其余結(jié)構(gòu)驗算均滿足規(guī)范要求。

七、匝道D線1號橋計算

1.結(jié)構(gòu)計算簡圖

計算采用橋梁通用MIDASCivil程序，建立空間計算模型，將全橋離散為14個

橋面單元，結(jié)構(gòu)按A類構(gòu)件驗算，荷載組合及驗算內(nèi)容一律按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》

(JTGD60-2015)與《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)

相關(guān)條文執(zhí)行。計算簡圖如下所示：

結(jié)構(gòu)計算簡圖

2.計算結(jié)果

2.1斜截面抗剪承載能力驗算

2.1.1截面驗算：

△根據(jù)規(guī)范5.5.3條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求:

^<O.51xlO-37ZJ^(^

截面滿足要求。

△根據(jù)規(guī)范5.2.10條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求則

可不進(jìn)行抗剪驗算：r0VdW0.5xIO、，%九她（/；N）。

不滿足，需進(jìn)行抗剪驗算。

2.1.2抗剪驗算：

根據(jù)規(guī)范5.2.7條矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)截面箍筋和彎起鋼筋時，其斜

截面抗剪承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：

通過MIDAS程序PSC截面抗剪驗算功能驗算結(jié)果如下圖：

乏

三

-R

?:

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離（mi

rVdVn(Max)Vn(Min)

斜截抗剪驗算包絡(luò)圖

計算結(jié)果均滿足規(guī)范要求。

2.2承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算

按規(guī)范要求應(yīng)進(jìn)行持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算，下圖示出了荷載效應(yīng)包絡(luò)圖

與截面強(qiáng)度圖。

距構(gòu)件組起將點(diǎn)能離，m

E_

N

w

ywa

正截面抗彎驗算包絡(luò)圖

由圖中可看此結(jié)構(gòu)在最不利荷載組合下承載能力滿足規(guī)范要求。

2.4持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算

2.4.1抗裂驗算：

①正截面碎抗裂即正截面碎的拉應(yīng)力

短期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.7,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

長期效應(yīng)組合：預(yù)應(yīng)力系數(shù)1.0,汽車效應(yīng)（不計沖擊系數(shù)）系數(shù)0.4,梯度溫度

效應(yīng)系數(shù)0.8。

A類構(gòu)件在短期效應(yīng)組合下巴,-％,<0.74

但在長期效應(yīng)組合下網(wǎng)一隈<0

長期及短期效應(yīng)下構(gòu)件正截面上、下緣最小正應(yīng)力見圖廣4：

W32795

d

s

-但R

22526

舊

12257

-08281

距構(gòu)件組起始點(diǎn)踮離此，

------Sig_TMAX瀕遇效應(yīng)）-Sig_BMAX（頻遇效應(yīng)）$g_ALY/顏聯(lián)應(yīng)》

圖1使用階段正截面抗裂驗算（頻遇）包絡(luò)圖

W3.0213

d

s

-但R

241704

舊

4681012

距構(gòu)件組起始點(diǎn)距離（向

------Sig_TMAX（準(zhǔn)永久效應(yīng)）Sig_BMAX（淀永久皴應(yīng)）Sig_ALVJ（準(zhǔn)永久效應(yīng)）

圖2使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久）包絡(luò)圖

從結(jié)果中可以看出，長期效應(yīng)組合下并未出現(xiàn)拉應(yīng)力，且在短期效應(yīng)組合下拉應(yīng)力未

超限值，符合A類構(gòu)件的要求。

②斜截面碎抗裂即斜截面碎的主拉應(yīng)力

部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下

現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件5P<0.5ftk

短期效應(yīng)下構(gòu)件最大拉應(yīng)力值為L305MPa<0.5_4,符合A類構(gòu)件的要求。

2.4.2撓度驗算

按照橋規(guī)JTG3362-2018第6.5.3條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期

效應(yīng)的影響。本橋采用C50混凝土，其撓度長期增長系數(shù)=1.425,消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長

期撓度后，主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。由下表可知，結(jié)構(gòu)撓度滿足要求。

撓度驗算表

位置撓度（mm）允許值（mm）是否滿足

跨中1522是

2.4.3預(yù)應(yīng)力硅構(gòu)件應(yīng)力驗算

①持久狀況碎正截面最大壓應(yīng)力

（此時組合采用標(biāo)準(zhǔn)值組合，包括汽車，溫度等效應(yīng)）（單位MPa）