供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

柴油機(jī)－低溫多級(jí)自燃

t1階段－混合階段在壓縮過(guò)程終了時(shí)，燃料噴入汽缸內(nèi)形成可燃混合氣。燃料遇到溫度較高的空氣，開(kāi)始氧化，但速度緩慢，示功圖上的壓縮線沒(méi)有明顯的變化?；旌想A段，為著火做準(zhǔn)備。

t2階段－第一級(jí)反應(yīng)燃燒的實(shí)質(zhì)是燃料的氧化反應(yīng)，當(dāng)反應(yīng)速度很快時(shí)，火焰就會(huì)出現(xiàn)。經(jīng)過(guò)t1時(shí)間后，反應(yīng)加劇，出現(xiàn)冷火焰，缸內(nèi)壓力超過(guò)壓縮壓力。在這一階段，反應(yīng)生成醛類、過(guò)氧化物和一氧化碳等中間產(chǎn)物。要求混合氣較濃，

=0.4～0.5。

t3階段－第二級(jí)反應(yīng)溫度、壓力升高較大，產(chǎn)生許多化學(xué)反應(yīng)的活性中心，出現(xiàn)藍(lán)火焰?；旌蠚庀〉枚?，

略小于1。柴油機(jī)－低溫多級(jí)自燃t1+t2+t3時(shí)間后－第三級(jí)反應(yīng)活性中心劇增，化學(xué)反應(yīng)加速，熱積累劇烈，發(fā)生爆炸，出現(xiàn)熱火焰?；旌蠚飧?，

1。t1+t2+t3－著火延遲期一、燃燒過(guò)程1)燃燒過(guò)程概述著火延遲期速燃期緩燃期補(bǔ)燃期燃燒過(guò)程人為劃分四個(gè)階段：A-B段為滯燃期B-C段為速燃期C-D段為緩燃期D-E段為補(bǔ)燃期1、燃燒過(guò)程概述

著火延遲:從燃油開(kāi)始噴入燃燒室內(nèi)(A點(diǎn))至由于開(kāi)始燃燒而引起壓力升高使壓力脫離壓縮線開(kāi)始急劇上升(B點(diǎn))。

特點(diǎn)：溫度越高、壓力越高、柴油十六烷值越高著火延遲期越短。時(shí)間一般為：0.0003～0.0007秒。速燃:從壓力脫離壓縮線開(kāi)始急劇上升(B點(diǎn))至達(dá)到最大壓力(C點(diǎn))。

特點(diǎn)：速燃期內(nèi)，在著火延遲期內(nèi)準(zhǔn)備好的混合氣幾乎同時(shí)開(kāi)始燃燒，使燃燒室內(nèi)的壓力、溫度急劇上升。燃澆室內(nèi)的最大壓力(又稱為最大爆發(fā)壓力)有可能達(dá)到13MPa以上。汽油機(jī)的爆燃現(xiàn)象就是終端混合氣的自燃現(xiàn)象,它與柴油機(jī)的工作粗暴性,在燃燒本質(zhì)上是一致的,均是可燃混合氣自燃的結(jié)果。但兩者發(fā)生的部位不一致。柴油機(jī)工作粗暴發(fā)生在急燃期的始點(diǎn).燃燒過(guò)程1、燃燒過(guò)程概述

緩燃期:從最大壓力點(diǎn)（c點(diǎn)）到最高溫度點(diǎn)D點(diǎn)）。特點(diǎn)：一般噴射過(guò)程在緩燃期都已結(jié)束、隨著燃燒過(guò)程的進(jìn)行?？諝庵饾u減少而燃燒產(chǎn)物不斷增多，燃燒的進(jìn)行也漸趨緩慢。柴油機(jī)燃燒室內(nèi)的最高溫度可達(dá)2000K左右，一般在上止點(diǎn)后20°～35°曲軸轉(zhuǎn)角處出現(xiàn)。

由于不可能形成完全均勻的混合氣，所以使柴油機(jī)必須在過(guò)量空氣系數(shù)次α>1的條件下工作，保證基本完全燃燒的最小空氣過(guò)量系數(shù)的大小隨燃燒室的不同而異，在分隔室燃燒室中最小可達(dá)1.2左右。與汽油機(jī)相比，柴油機(jī)的空氣利用率較低，這也是其升功率和比重量的指標(biāo)比汽油機(jī)差的主要原因。燃燒過(guò)程1、燃燒過(guò)程概述

補(bǔ)燃:從最高溫度點(diǎn)(D點(diǎn))至燃油基本燃燒完(E點(diǎn))。補(bǔ)燃期內(nèi)燃油的燃燒可稱為后燃，由于燃燒時(shí)間短促，混合氣又不太均勻，總有少量燃油拖延到膨脹過(guò)程中繼續(xù)燃燒。特別在高速、高負(fù)荷工況下，因過(guò)量空氣系數(shù)小，混合氣形成和燃燒的時(shí)間更短．這種后燃現(xiàn)象就更為嚴(yán)重。2)燃燒放熱規(guī)律

瞬時(shí)放熱速率：是指在燃燒過(guò)程中的某一時(shí)刻，單位時(shí)間內(nèi)(或1°曲軸轉(zhuǎn)角內(nèi))燃燒的燃油所放出的熱量。

累積放熱百分比：是指從燃燒過(guò)程開(kāi)始至某一時(shí)刻為止已經(jīng)燃燒的燃油與循環(huán)供油量的比值。

瞬時(shí)放熱速率和累積放熱百分比隨曲軸轉(zhuǎn)角的變化關(guān)系，稱為燃燒放熱規(guī)律燃燒過(guò)程２、燃燒放熱規(guī)律燃燒過(guò)程燃燒起點(diǎn)燃燒放熱規(guī)律曲線形狀燃燒持續(xù)時(shí)間燃燒放熱規(guī)律三要素２、燃燒放熱規(guī)律一般來(lái)說(shuō)，較理想的燃燒放熱規(guī)律要求有一合適的燃燒起點(diǎn)，同時(shí)燃燒應(yīng)該是先緩后急。在開(kāi)始放熱階段，不希望燃燒放熱速率上升得過(guò)快，以降低壓力升高率，使柴油機(jī)的工作粗暴得到控制；然后燃燒應(yīng)加速進(jìn)行，使絕大部分燃油在盡可能靠近上止點(diǎn)處完成燃燒，以提高經(jīng)濟(jì)性。燃燒持續(xù)時(shí)間不宜過(guò)長(zhǎng)。3)柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)(1)有害排放柴油機(jī)的主要排放物包括：微粒（PM）、氮氧化合物(NOX)、一氧化碳(CO)、碳?xì)浠衔?HC)。其中主要的是氮氧化合物和微粒。

柴油機(jī)排氣的黑煙、白煙與藍(lán)煙。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)黑煙：主要在柴油機(jī)大負(fù)荷和加速時(shí)產(chǎn)生，主要因?yàn)槿紵覂?nèi)缺氧，燃燒不充分而產(chǎn)生的。白煙與藍(lán)煙是柴油機(jī)冷起動(dòng)后怠速或低負(fù)荷下暖機(jī)過(guò)程中產(chǎn)生，由于燃燒室內(nèi)工質(zhì)溫度低，燃油不能完全蒸發(fā)燃燒，未燃燒或部分氧化的燃油以液態(tài)微粒的形式隨廢氣排出，冷凝形成白煙與藍(lán)煙，白煙與藍(lán)煙主要區(qū)別是白煙的微粒直徑較大。(2)柴油機(jī)的噪聲與振動(dòng)人可聽(tīng)頻率范圍為20Hz～20000Hz，噪聲的頻率就在這一范圍中?，F(xiàn)代城市中的交通噪聲是環(huán)境噪聲的主要部分，可高達(dá)城市噪聲的75％左右，這里又以汽車為主，汽車的主要噪聲源是發(fā)動(dòng)機(jī)和輪胎（尤其在高速行駛時(shí)）。燃燒過(guò)程動(dòng)力噪聲機(jī)械噪聲燃燒噪聲柴油機(jī)噪聲３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)燃燒過(guò)程a、柴油機(jī)噪聲分類ｂ、噪聲的度量與分析（一）聲壓、聲功率和聲強(qiáng)３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

當(dāng)聲波在彈性介質(zhì)中運(yùn)動(dòng)時(shí)，使介質(zhì)中的壓力在穩(wěn)定壓力P附近增加或減小，這個(gè)壓力的變化量，成為聲壓，它表示某一聲波作用在單位面積上的壓力大小。單位時(shí)（Pa）。

聲功率是指聲源在單位時(shí)間內(nèi)向外輻射的聲壓大小，即：燃燒過(guò)程

聲強(qiáng)是單位時(shí)間內(nèi)通過(guò)垂直于聲波傳播方向的單位面積上的能量，通常用I表示，其單位是瓦/米2（W/m2），即：３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)式中S－聲波的作用面積（m2）?；鶞?zhǔn)聲壓所對(duì)應(yīng)的聲強(qiáng)為10－12W/m2，稱為聽(tīng)閥聲強(qiáng)；痛閥聲強(qiáng)聲壓所對(duì)應(yīng)的聲強(qiáng)為1W/m2，稱為痛閥聲強(qiáng)。（二）聲壓級(jí)、聲功率級(jí)和聲強(qiáng)級(jí)聲學(xué)中普遍使用對(duì)數(shù)標(biāo)度來(lái)度量聲壓、聲強(qiáng)、和聲功率等噪聲的客觀量度，稱為聲壓級(jí)、聲強(qiáng)級(jí)和聲功率級(jí)，單位表示為分貝（dB）。

聲壓級(jí)定義為：燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

式中P為待測(cè)聲壓；P0=2×10-5Pa，即基準(zhǔn)聲壓（聽(tīng)閥聲壓）。聽(tīng)閥聲壓級(jí)為0dB,而痛閥的聲壓級(jí)為120dB.

聲強(qiáng)級(jí)定義為：燃燒過(guò)程式中，I為待測(cè)聲強(qiáng);I0=10-12w/m2,即聽(tīng)閥強(qiáng)。聽(tīng)閥的聲級(jí)為0dB，而痛閥的聲強(qiáng)級(jí)為120dB。聲功率級(jí)定義為:３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

式中，W為待測(cè)聲功率;W0=10-12W，是基準(zhǔn)值。在大多數(shù)噪聲測(cè)量現(xiàn)場(chǎng)，噪聲源往往不止一個(gè)，噪聲的聲級(jí)的合成與分解是經(jīng)常遇到的問(wèn)題。應(yīng)注意的是，聲級(jí)的單位分貝(dB)是對(duì)數(shù)單位，因此聲級(jí)的求和求差不能按一般的自然數(shù)直接進(jìn)行運(yùn)算，而應(yīng)按照疊加的關(guān)系進(jìn)行運(yùn)算。計(jì)算方法在此不加討論。（三）響度和響度級(jí)實(shí)踐證明，人耳對(duì)聲音的感覺(jué)不僅與聲壓級(jí)有關(guān)，而且還與頻率有關(guān)。兩個(gè)聲壓相等的聲音給人耳的感覺(jué)有可能不一樣。例如空氣壓縮機(jī)和小轎車的噪聲聲級(jí)都90dB，但就人耳的感覺(jué)而言，前者的高頻噪聲要比后者的低頻率噪聲響的多。這就說(shuō)明聲音的響亮程度是由聲壓級(jí)和頻率兩個(gè)因素決定的。響度級(jí)就是一個(gè)能把聲壓級(jí)和頻率用一個(gè)概念統(tǒng)一起來(lái)的量，單位是方(phon)。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)用響度級(jí)表示聲音的大小，可以直接推算出聲響增加或降低的百分?jǐn)?shù)，如某聲源經(jīng)聲學(xué)處理后，響度級(jí)降低10方，則相當(dāng)與響度降低50%;響度級(jí)降低20方，相當(dāng)于響度降低75%;響度級(jí)降低30方，相當(dāng)于響度降低87.5%等等。顯然，用響度級(jí)表示聲音的變化是很直觀的。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

從圖可以看出，人耳最敏感的頻率范圍是2000～5000Hz。頻率最低時(shí)，聲壓級(jí)最高，也不一定能聽(tīng)到。響度與響度級(jí)的關(guān)系是：

燃燒過(guò)程即：響度級(jí)為40方時(shí)，其響度級(jí)為1宋。（四）計(jì)權(quán)聲級(jí)聲級(jí)計(jì)是測(cè)量聲音強(qiáng)弱的儀器，聲級(jí)計(jì)的“輸入”是聲音的客觀存在的物理量度一聲壓和頻率，而它的“輸出”不僅要求是對(duì)數(shù)關(guān)系的聲壓級(jí)，而且應(yīng)該是符合人耳特性的主觀量度一響度級(jí)。然而聲壓級(jí)沒(méi)有反映出頻率的影響，它具有平直的頻率響應(yīng)。為使聲級(jí)計(jì)的輸出３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

符合人耳的聽(tīng)覺(jué)特性，應(yīng)通過(guò)一套電學(xué)的濾波器網(wǎng)絡(luò)，對(duì)某些頻率成分進(jìn)行衰減，這種特殊的濾波期叫計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)。通過(guò)計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)測(cè)得的聲壓級(jí)，已不在是客觀物理量的聲壓級(jí)，而是經(jīng)過(guò)聽(tīng)感修正的聲壓級(jí)，叫做計(jì)權(quán)聲級(jí)。通常，聲級(jí)計(jì)設(shè)有A,B,C三種計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)，它能對(duì)不同頻率的聲音信號(hào)進(jìn)行不同程度的衰減。A計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)是效仿40方等響曲線而設(shè)計(jì)，其特點(diǎn)是對(duì)低頻和中頻聲有較大的衰減，即測(cè)量?jī)x器對(duì)高頻敏感，對(duì)低頻不敏感，這與人耳對(duì)聲音的感覺(jué)比較接近;B計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)是仿效70方等響曲線，使被測(cè)的聲音通過(guò)時(shí)，對(duì)低頻段有一定的衰減;C計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)是仿效100方等響曲線，任何頻率段都沒(méi)有衰減，可用C計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)測(cè)得的讀數(shù)代表總聲壓級(jí)。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)c、噪聲控制

(一)、被動(dòng)控制:消聲控制、隔聲控制

(二)、主動(dòng)控制:降低聲源的振動(dòng)能量一、吸聲技術(shù)

1、吸聲材料的分類和吸聲特性

1）吸聲材料的分類在噪聲控制工程設(shè)計(jì)中，常用吸聲材料和吸聲結(jié)構(gòu)來(lái)降低室內(nèi)噪聲，尤其在體積較大，混響時(shí)間較長(zhǎng)的室內(nèi)空間，應(yīng)用相當(dāng)普遍。吸聲材料按其吸聲機(jī)理來(lái)分類，可以分成多孔性吸聲材料及共振吸聲結(jié)構(gòu)兩大類。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)多孔吸聲材料

多孔性吸聲材料的內(nèi)部有許多微小細(xì)孔直通材料表面，或其內(nèi)部有許多相互連通的氣泡，具有一定的通氣性能。多孔吸聲材料的種類很多，我國(guó)目前生產(chǎn)的大體可分為四大類。

（1）無(wú)機(jī)纖維材料，如玻璃棉、巖面及其制品。（2）有機(jī)纖維材料，如棉麻植物纖維及木質(zhì)纖維制品(軟質(zhì)纖維板、木絲板等)。（3）泡沫材料，如泡沫塑料和泡沫玻璃、泡沫混凝土等（4）吸聲建筑材料，如膨脹珍珠巖、微孔吸聲磚等。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)共振吸聲結(jié)構(gòu)

由于共振作用，在系統(tǒng)共振頻率附近對(duì)入射聲能具有較大的吸收作用的結(jié)構(gòu)，稱為共振吸聲結(jié)構(gòu)。常見(jiàn)的有穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)、微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)、薄板和薄膜吸聲結(jié)構(gòu)等。2）吸聲系數(shù)及其測(cè)量（1）吸聲系數(shù)

吸聲系數(shù)定義為材料吸收的聲能與入射到材料上的總聲能之比，可用吸聲系數(shù)來(lái)描述吸聲材料或吸聲結(jié)構(gòu)的吸聲特性.計(jì)算公式為:燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)式中:一入射聲能;

一被材料或結(jié)構(gòu)吸收的聲能;

Er一被材料或結(jié)構(gòu)反射的聲能;

r一反射系數(shù)。由上公式可見(jiàn)，當(dāng)入射聲波被完全反射時(shí)，a=0，表示無(wú)吸聲作用;當(dāng)入射聲波完全沒(méi)有被反射時(shí)，a=l，表示完全吸收。一般的材料或結(jié)構(gòu)的吸聲系數(shù)在0-1之間，值越大，表示吸聲性能越好，它是臥前表征吸聲性能最常用的參數(shù)。為了表示方便，有時(shí)還用中心頻率125,250,500,1000,2000,4000六個(gè)倍頻程的吸聲系數(shù)的平均值，稱為平均吸聲系數(shù)a。各種吸聲材料的吸聲系數(shù)的大小可查閱相關(guān)手冊(cè)。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)（2）多孔吸聲材料多孔吸聲材料是目前應(yīng)用最為廠一泛的吸聲材料。最初的多孔吸聲材料是以麻、棉、毛發(fā)、甘蔗渣等天然動(dòng)植物纖維為主，目前則以玻璃棉、礦渣棉等無(wú)機(jī)纖維替代。這些材料可以為松散的，也可以加工成棉絮狀或采用適當(dāng)?shù)恼辰Y(jié)劑加工成氈狀或板狀。

a、多孔吸聲材料的吸聲原理多孔材料內(nèi)部具有無(wú)數(shù)細(xì)微孔隙，孔隙間彼此相通，且通過(guò)表面與外界相通，當(dāng)聲波入射到材料表面時(shí)，一部分在材料表面上反射，一部分則透入到材料內(nèi)部向一前傳播。在傳播過(guò)程中，引起孔隙中的空氣運(yùn)動(dòng)，與形成孔壁的固體筋絡(luò)發(fā)生摩擦，由于粘滯性和熱傳導(dǎo)效應(yīng)，將聲能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮芏纳⒌?。聲波在剛性壁面反射后，?jīng)過(guò)材料回到其表面時(shí)，一部分聲燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

波透回空氣中，一部分又反射回材料內(nèi)部，聲波的這種反復(fù)傳播的過(guò)程，就是能量不斷轉(zhuǎn)化耗散的過(guò)程，如此反復(fù)，直到平衡，這樣，材料就吸收了部分聲音。由此可見(jiàn)，只有材料的孔隙對(duì)表面開(kāi)口，孔孔相連，且孔隙深入材料內(nèi)部，才能有效地吸收聲能。有些材料內(nèi)部雖然也有許多微小氣孔，但氣孔密閉，彼此不相通，當(dāng)聲波入射到材料表面時(shí)，很難進(jìn)入到材料內(nèi)部，只是使材料作整體振動(dòng)，其吸聲機(jī)理和吸聲特性與多孔材料不同，不應(yīng)作為多孔吸聲材料來(lái)考慮。如聚笨和部分聚氯乙烯泡沫塑料，內(nèi)部雖然有大量氣孔，但多數(shù)氣孔為單個(gè)閉孔，互不相通，它們可以作為隔熱材料，但不能作為吸聲材料。開(kāi)孔是吸聲材料的基本構(gòu)造(見(jiàn)圖)。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

在實(shí)際工作中，為防止松散的多孔材料飛散，常用透聲織物縫制成袋，再內(nèi)充吸聲材料，為保持固定的幾何形狀并防止對(duì)材料的機(jī)械損傷，可在材料間加筋條(龍骨)，材料外表面加穿孔護(hù)面板，制成多孔吸聲結(jié)構(gòu)。（3）共振動(dòng)吸聲結(jié)構(gòu)

a、薄膜與薄板共振吸聲結(jié)構(gòu)薄膜或薄板可與背后封閉的空氣形成共振系統(tǒng)。共振頻率由單位面積薄膜或薄板的質(zhì)量、薄膜或薄板后空氣層厚度決定。其共振頻率可按下式計(jì)算:燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

式中:M—膜的單位面積質(zhì)量，kg/m2;L—膜與剛性壁之間空氣層的厚度，cm。薄膜吸聲結(jié)構(gòu)的共振頻率通常在200-1000Hz范圍，最大吸聲系數(shù)約為0.3-0.4，一般把它作為中頻范圍的吸聲材料。當(dāng)薄膜作為多孔材料的面層時(shí)，結(jié)構(gòu)的吸聲特性取決于膜和多孔材料的種類以及安裝方法。一般說(shuō)來(lái)，在整個(gè)頻率范圍內(nèi)吸聲吸數(shù)比沒(méi)有多孔材料只用薄膜時(shí)普遍提高。實(shí)用中薄板厚度常取3-6mm，空氣層厚度一般取3-10cm，共振頻率約在80-300Hz,故通常用于低頻率吸聲。常用的薄膜、薄板結(jié)構(gòu)的吸聲系數(shù)可查閱相關(guān)手冊(cè)。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)b、穿孔板共振吸聲結(jié)構(gòu)燃燒過(guò)程

在板材上，以一定的孔徑和穿孔率打上孔，背后留有一定厚度的空氣層，就成為穿孔板共振吸聲結(jié)構(gòu)，見(jiàn)上圖。這種吸聲結(jié)構(gòu)可以看作是由許多單腔共振吸聲結(jié)構(gòu)并聯(lián)而成。其共振頻率是:３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

式中:c一聲速，m/s;L一板后空氣層厚度，m;t一板厚，m;s一孔口末端修正量，m;P一穿孔率，即穿孔面積與總面積之比。由上式可知，板的穿孔面積越大，吸聲頻率越高;空腔越深或板越厚，吸聲的頻率越低。一般穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)主要用于吸收低中頻噪聲的峰值。吸聲系數(shù)約為0.4-0.7。工程上一般取板厚2-5mm，孔徑2-4mm，穿孔率1%-10%，空腔深(即板后空氣層厚度)以10-25cm為宜。尺寸超過(guò)以上范圍，多有不良影響，例如穿孔率在20%以上時(shí)，幾乎沒(méi)有共振吸聲作用，而僅僅成為護(hù)面板了。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

在確定穿孔板共振吸聲結(jié)構(gòu)的主要尺寸后，可根據(jù)主要尺寸查閱手冊(cè)，選擇近似或相近結(jié)構(gòu)的吸聲系數(shù)，再按實(shí)際需要的減噪量，計(jì)算應(yīng)鋪設(shè)吸聲結(jié)構(gòu)的面積。由于穿孔板自身的聲阻很小，這種結(jié)構(gòu)的吸聲頻帶較窄，如在穿孔板背后填充一些多孔的材料或敷上聲阻較大的紡織物等材料，便可改進(jìn)其吸聲特征。填充吸聲材料時(shí)，可以把空腔填滿，也可以只填一部分，關(guān)鍵在于控制適當(dāng)?shù)穆曌杪?。下圖是填充多孔材料前后吸聲特性的比較。由下圖可見(jiàn)，填充多孔材料后，不僅提高了穿孔板的吸聲系數(shù)，而且展寬了有效吸聲頻帶寬度。為擴(kuò)展吸聲頻帶，還可以采用不同穿孔率、不同腔深的多孔板吸聲結(jié)構(gòu)的組合。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)燃燒過(guò)程(1)背后空氣層內(nèi)填充50厚玻璃棉吸聲材料

(2)背后空氣層內(nèi)填充25厚玻璃棉吸聲材料

(3)背后空氣層50，不填吸聲材料

(4)背后空氣層25，不填吸聲材料３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)二、隔聲技術(shù)

隔聲是在噪聲控制中最常用的技術(shù)之一。聲波在空氣中傳播時(shí)，使聲能在傳播途徑中受到阻擋而不能直接通過(guò)的措施，稱為隔聲。隔聲的具體形式有隔聲墻、隔聲罩、隔聲間等。

1、隔聲墻隔聲技術(shù)中，常把板狀或墻狀的隔聲構(gòu)件稱為隔板或隔墻，簡(jiǎn)稱墻。僅有一層隔板的稱單層墻;有兩層或多層，層間有空氣或其它材料的，稱為雙層墻或多層墻。通過(guò)理論計(jì)算可以推出，對(duì)于一般的固體材料，如磚墻、木板、鋼板、玻璃等單層隔聲材料，隔聲量為:TL20lgmf-42.5，其中，m是指單位面積燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

們墻體的質(zhì)量，f是指聲波的頻率。這就是關(guān)于隔聲的質(zhì)量定律。它表明，m和f每增加1倍，隔聲量都增加6dB。由質(zhì)量定律可知，增加墻的厚度，從而可增加單位面積的質(zhì)量，即可增加隔聲量，但是僅依靠增加墻的厚度來(lái)提高隔聲量是不經(jīng)濟(jì)的，在這種情況下通常采用雙層墻。例如，單層墻的隔聲量為30dB，如果隔墻厚度增加一倍時(shí)，隔聲量為36dB，即提高了6dB.如果作為完全分離的雙層墻，在理想的情況下，總隔聲量可達(dá)60dB。當(dāng)然，在實(shí)際上雙層墻相互不可能離的很遠(yuǎn)，中間空氣層的禍合作用必須加以考慮，因此總隔聲量并不是兩層墻板隔聲量的簡(jiǎn)疊加。但作為實(shí)用的雙層墻，即使是10cm厚的空氣層，也大致能使隔聲量增加8-12dB。如果達(dá)到與單層墻同樣的隔聲量，則雙層墻的總重量?jī)H為單層墻的三分之一左右。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

有時(shí)，把多層結(jié)構(gòu)組成一個(gè)整體，成為一種復(fù)合墻，比較切合實(shí)用要求。從整體來(lái)說(shuō)，它可看成是單層復(fù)合墻板。為了提高復(fù)合板的隔聲效果，一般地說(shuō)，應(yīng)遵照下列設(shè)計(jì)原則:

①相鄰兩層材料間聲阻抗之比盡可能大些，使界面上的聲反射系數(shù)提高，從而可以提高隔聲效果。

②對(duì)于雙層復(fù)合板，宜使其中一層較為柔順，并具有較大的損耗因子，可用來(lái)減弱彎曲振動(dòng)，使臨界頻率以上隔聲量提高。另一層具有足夠大的剛性和強(qiáng)度，使能滿足機(jī)械性能上的要求。

③對(duì)于多層復(fù)合板，宜采用“夾心”結(jié)構(gòu)，即在外層用剛性較好、強(qiáng)度較大的薄層材料，在心層采用柔軟的厚層吸聲或阻尼材料。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)2、隔聲罩隔聲罩是噪聲控制中常被采用的設(shè)備，用它把聲源封閉在罩內(nèi)，以減少向周圍的聲輻射。隔聲罩的技術(shù)措施簡(jiǎn)單，降噪效果好，在噪聲控制工程中廣為應(yīng)用，在設(shè)計(jì)和選用隔聲罩時(shí)應(yīng)注意以下幾個(gè)方面:①罩壁必須有足夠的隔聲量，且為了便于制造安裝維修，宜采用0.5-2mm厚的鋼板或鋁板等輕薄密實(shí)的材料制作。

②用鋼板或鋁板等輕薄型材料作罩壁時(shí)，須在壁面上加筋，涂貼阻尼層，以抑制與減弱共振和吻合效應(yīng)的產(chǎn)生。

③罩體與聲源設(shè)備及其機(jī)座之間不能有鋼性接觸，以避免形成“聲橋”，導(dǎo)致隔聲量降低。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)④隔聲罩周圍要采取減振和密封措施。

⑤罩內(nèi)要加吸聲處理，使用多孔松散材料時(shí)，應(yīng)有較牢固的護(hù)面層。

⑥罩殼形狀恰當(dāng)，盡量少用方形平行罩壁，以防止仗內(nèi)空氣聲的駐波效應(yīng)，同時(shí)，罩壁與設(shè)備之間應(yīng)留有較大的空間，一般為設(shè)備所占空間的1/3以上。三、隔振技術(shù)及阻尼減振

聲波起源于物體的振動(dòng)，物體的振動(dòng)除了向周圍空間輻射在空氣中傳播的聲(稱“空氣聲”)外，還通過(guò)與其相連的固體結(jié)構(gòu)傳播聲波，簡(jiǎn)稱“固體聲”，固體聲在傳播的過(guò)程中又會(huì)向周圍空氣輻射噪聲，特別是引起物體共振時(shí)，會(huì)輻射很強(qiáng)的噪聲。燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

對(duì)于振動(dòng)的控制應(yīng)從以下兩個(gè)方面采取措施:一是對(duì)振動(dòng)源進(jìn)行改進(jìn)以減弱振動(dòng)強(qiáng)度;二是在振動(dòng)傳播途徑上采取隔振措施，或用阻尼材料消耗振動(dòng)的能量并減弱振動(dòng)向空間的輻射。從而直接或間接地使噪聲降低。隔振措施是在振動(dòng)部件和基礎(chǔ)之間安裝隔振器或隔振材料，使振動(dòng)部件和基礎(chǔ)之間的剛性聯(lián)結(jié)變成彈性支撐。工程中廣泛使用的有鋼彈簧、橡膠、玻璃棉粘、軟木和空氣彈簧等。它們的隔振特點(diǎn)見(jiàn)下表:燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)

有很多噪聲是因?yàn)榻饘俦“迨芗ぐl(fā)振動(dòng)而產(chǎn)生，金屬薄板本身阻尼很小，而聲輻射效率很高。降低這種振動(dòng)和噪聲，普遍采用的方法是在金屬薄板構(gòu)件上噴涂或粘貼一層高內(nèi)阻的粘彈性材料，如瀝青、橡膠或高分子材料。當(dāng)金屬板振動(dòng)時(shí)，由于阻尼作用，一部分振動(dòng)能量轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮?，而使振?dòng)和噪聲降低。柴油機(jī)振動(dòng)的危害發(fā)動(dòng)機(jī)的振動(dòng)會(huì)危害到發(fā)動(dòng)機(jī)的使用壽命，造成缸套和活塞受到?jīng)_擊，曲軸、凸輪軸斷裂，傳動(dòng)齒輪磨損等。（3）噪聲與振動(dòng)的控制措施

a、控制燃燒過(guò)程來(lái)降低燃燒噪聲；燃燒過(guò)程３、柴油機(jī)的有害排放物和噪聲振動(dòng)b、改進(jìn)機(jī)體等有關(guān)零部件，提高剛度，降低結(jié)構(gòu)振動(dòng)的振幅和提高共振頻率；c、減小各部件間的間隙，為減小慣性力，降低活塞平均速度；d、采用吸振減振材料制造零件；e、改進(jìn)消音器結(jié)構(gòu)材料，改進(jìn)空氣濾清器、風(fēng)扇的設(shè)計(jì)，以降低氣體動(dòng)力噪聲；f、遮屏蔽噪聲源，破壞噪聲傳播途徑。

燃燒過(guò)程二、燃油噴射和霧化1）供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述（1）供油系分類工作原理柱塞式泵供油系統(tǒng)分配泵式供油系統(tǒng)PT燃油系統(tǒng)柴油機(jī)供油系統(tǒng)1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

a、柱塞泵供油系統(tǒng)柱塞泵供油系統(tǒng)使用最廣，包含三套偶件（針閥偶件、柱塞、出油閥偶件），最大噴射壓力較高。泵噴嘴是柱塞式供油系統(tǒng)的變型。

b、分配泵供油系統(tǒng)分配泵供油系統(tǒng)結(jié)構(gòu)緊湊，體積小，質(zhì)量輕，供油壓力稍低。以旋轉(zhuǎn)形式供油。

c、PT供油系統(tǒng)

PT供油系統(tǒng)是美國(guó)專利技術(shù)，我國(guó)已引進(jìn)專利生產(chǎn)，高壓產(chǎn)生在噴嘴，而沒(méi)有高壓泵。（2）供油系統(tǒng)組成油箱、輸油泵、濾清器、噴油泵、噴油器、調(diào)整器、供油提前角裝置。噴油器、噴油泵、高壓油管組成高壓油路，稱噴射系統(tǒng)。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述a、噴油泵作用：噴油泵作用是定時(shí)、定量地經(jīng)高壓油管向各缸地噴油器周期性供給高壓油。

分類：常見(jiàn)的有直列式和分配式兩種類型。直列式噴油泵：以柱塞行程、泵缸中心距和結(jié)構(gòu)待征為基礎(chǔ)成為系列，每個(gè)系列可以改變柱塞直徑和缸數(shù)，以適應(yīng)不同柴油機(jī)的需要。分配式噴油泵：應(yīng)用于轎車和輕型車中，具有結(jié)構(gòu)緊湊，體積小，質(zhì)量輕，工作轉(zhuǎn)速高，但難達(dá)到較高的供油壓力，對(duì)燃油的質(zhì)量要求較高。b、噴油器作用：噴油器作用是將噴油泵供給地高壓油噴入柴油機(jī)的燃燒室，使燃油霧化成微細(xì)的油粒，并按一定要求分布在燃燒室內(nèi)。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

分類：分為孔式噴油器和軸針式噴油器。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

孔式噴油器孔式噴油器用于直噴式燃燒室中，噴孔的數(shù)目、直徑及角度與具體的燃燒室形狀和空氣運(yùn)動(dòng)等因素有關(guān)。同一噴油器各噴孔直徑及角度也不一定相同。較小的噴孔，一方面易引起積炭堵塞等故障，另一方面對(duì)加工要求高．難度增大，最小孔徑目前可達(dá)0.15mm.燃油噴射和霧化高壓油腔1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

軸針式噴油器軸針式噴油器用于分隔式燃燒室中，針閥噴孔頭部的軸針有圓錐體和圓柱體等不同的形狀，軸針在噴孔內(nèi)上下運(yùn)動(dòng)(其間的環(huán)狀間隙約為0.05～0.25mm)，可起到自潔作用。燃油噴射和霧化軸針高壓油腔受壓錐面1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述（3）噴油泵速度特性及其校正

噴油泵油量控制機(jī)構(gòu)位置固定，循環(huán)供油量隨噴油泵轉(zhuǎn)速變化的關(guān)系稱為噴油泵速度特性。燃油噴射和霧化柱塞套柱塞進(jìn)油孔1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述燃油噴射和霧化齒桿式油量調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)撥叉拉桿式油量調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

油孔節(jié)流作用：對(duì)于柱塞式噴油泵，當(dāng)噴油泵柱塞向上運(yùn)動(dòng)中柱塞上端面還未完全關(guān)閉油孔時(shí)，由于流通截面很小而時(shí)間極短，被柱塞擠壓的燃油來(lái)不及通過(guò)油孔流出，泵油就已經(jīng)開(kāi)始，結(jié)果使出油閥相對(duì)提早開(kāi)啟；同樣，在油孔剛剛開(kāi)啟時(shí)，柱塞上部的燃油不能立即通過(guò)油孔流出，使出油閥相對(duì)滯后關(guān)閉，這就是油孔處的節(jié)流作用。a、噴油泵速度特性通過(guò)油孔流出，使出油閥相對(duì)滯后關(guān)閉，這就是油孔處的節(jié)流作用。轉(zhuǎn)速越高，油孔處節(jié)流作用的影響也越大，因此，一段隨著轉(zhuǎn)速的上升，循環(huán)供油量呈略有增大的趨勢(shì)(AB和CD段)。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述燃油噴射和霧化b、噴油泵速度校正

噴油泵所固有的速度特性通常并不理想，特別對(duì)于車用柴油機(jī)，因此需要對(duì)其進(jìn)行必要的校正。在較高的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，一般柴油機(jī)的充氣效率隨轉(zhuǎn)速的上1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

升而下降，而循環(huán)供油量隨轉(zhuǎn)速的上升而增大，使空氣量與供油量不相匹配。若在低速n1固定供油量，則會(huì)造成高速供油量過(guò)多(圖中的AB段)，使柴油機(jī)燃燒不完全而冒黑煙若在高速n2下固定供油量，則會(huì)造成低速供油量不足(圖中的CD段)，使柴油機(jī)的潛力得不到充分發(fā)揮。通過(guò)校正可以得到較理想的噴油泵速度特性(圖中的AD段)。這樣也將有利于提高車用柴油機(jī)適應(yīng)阻力變化的能力，得到較理想的轉(zhuǎn)矩特性。（4）燃油噴射過(guò)程

噴射過(guò)程是指從噴油泵開(kāi)始供油直至噴油器停止噴油的過(guò)程。整個(gè)噴射過(guò)程在全負(fù)荷工況下約占15～40度曲軸轉(zhuǎn)角。噴射過(guò)程分為三個(gè)階段：噴射延遲階段、主噴射階段和噴射結(jié)束階段。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述燃油噴射和霧化

噴射延遲階段該階段從噴油泵上的出油閥開(kāi)始升起(供油始點(diǎn))到噴油器的針閥開(kāi)始升起(噴油始點(diǎn))為止。出油閥升起后，受壓縮的燃油進(jìn)入高壓油管，使噴油泵端的壓力上升，壓力波以聲速(約1400m／s)沿高壓油管向噴油器端傳播。當(dāng)傳播到噴油器端的壓力超過(guò)針閥開(kāi)啟壓力(又稱噴射壓力)時(shí)，針閥即升起，開(kāi)始噴油。主噴射階段

該階段從噴油始點(diǎn)到噴油器端的壓力開(kāi)始急劇下降為止。在針閥升起過(guò)程中，由于針閥上升讓出容積以及一部分燃油噴入燃燒室內(nèi)，噴油器端的壓力有一短暫下降。當(dāng)油孔剛剛開(kāi)啟時(shí)，最初因開(kāi)度小有節(jié)流作用，噴油泵端壓力并不立即下降；隨著油孔逐漸打開(kāi)，并由于出油閥落座過(guò)程中出油閥減壓容積的作用，壓力才急劇下降。由于壓力波傳播的原因，噴油器端壓力的下降有一滯后。1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

噴射結(jié)束階段該階段從噴油器端的壓力開(kāi)始急劇下降到噴油器的針閥完全落座停止噴油為止。這一階段內(nèi)還有少量燃油從噴孔噴出。由于壓力下降，燃油霧化變差，故應(yīng)盡可能地縮短這一階段，即噴射過(guò)程的結(jié)束應(yīng)干脆迅速。（5）供油規(guī)律和噴油規(guī)律供油規(guī)律：?jiǎn)挝粫r(shí)間內(nèi)（或1度噴油泵凸輪軸轉(zhuǎn)角）噴油泵供油量隨時(shí)間（或噴油泵凸輪轉(zhuǎn)角）的變化關(guān)系。它純粹是由噴油泵柱塞的幾何尺寸和運(yùn)動(dòng)規(guī)律確定的。噴油規(guī)律：噴油規(guī)律則是單位時(shí)間內(nèi)噴油器噴入燃燒室內(nèi)的燃油量隨時(shí)間的變化關(guān)系。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述（6）不正常噴射現(xiàn)象和噴射系統(tǒng)中的穴蝕破壞噴射系統(tǒng)內(nèi)的壓力高變化快，在高速和強(qiáng)化程度高時(shí)尤為突出，產(chǎn)生了出現(xiàn)一些不正常噴射現(xiàn)象的可能性。不正常噴射現(xiàn)象主要包括二次噴射、滴油現(xiàn)象、斷續(xù)噴射、不規(guī)則噴射和隔次噴射。

a、二次噴射噴油器針閥落座以后，在壓力波動(dòng)的影響下再次升起噴油的現(xiàn)象。由于二次噴射是在燃油壓力較低的情況下噴射的，燃油霧化不良，燃燒不完全，碳煙增多、引起噴孔積炭堵塞。二次噴射使噴射待續(xù)時(shí)間拉長(zhǎng)，使燃燒過(guò)程不能及時(shí)進(jìn)行，經(jīng)濟(jì)性下降，零部件過(guò)熱。發(fā)生在高速、大負(fù)荷工況。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述b、滴油現(xiàn)象在噴油器針閥密封正常的情況下，噴射終了時(shí)由于系統(tǒng)內(nèi)的壓力下降過(guò)慢使針閥不能迅速落座，出現(xiàn)仍有燃油流出的現(xiàn)象。這種在噴射終了時(shí)流出的燃油速度及壓力極低，難以霧化，易生成積炭并使噴孔堵塞。

c、斷續(xù)噴射由于在某一瞬間噴油泵的供油量小于從噴油器噴出的油量和填充針閥上升空出空間的油量之和，造成針閥在噴射過(guò)程中周期性跳動(dòng)的現(xiàn)象。這時(shí)噴油泵端壓力及針閥的運(yùn)動(dòng)方向不斷變化，易導(dǎo)致針閥副的過(guò)度磨損。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述d、不規(guī)則噴射和隔次噴射供油量過(guò)小時(shí)，循環(huán)噴油量不斷變動(dòng)甚至出現(xiàn)有的循環(huán)不噴油的現(xiàn)象。不規(guī)則噴射和隔次噴射易發(fā)生在柴油機(jī)怠速工況下，造成怠速運(yùn)轉(zhuǎn)不穩(wěn)定、工作粗暴限制了柴油機(jī)的最低穩(wěn)定轉(zhuǎn)速。避免不正常噴射的措施：縮短高壓油管長(zhǎng)度、減小高壓容積、降低壓力波動(dòng)、合理選擇噴射系統(tǒng)的參數(shù)：如：噴油泵柱塞的直徑、凸輪廓線、出油閥形式及尺寸、出油閥減壓容積、高壓油管內(nèi)徑、噴油器噴孔尺寸、針閥開(kāi)啟壓力等。燃油噴射和霧化1、供油系統(tǒng)和噴射過(guò)程概述

e、穴蝕破壞在高壓容積內(nèi)產(chǎn)生壓力波動(dòng)時(shí)，由于出現(xiàn)極低的壓力而形成氣泡，壓力迅速升高使氣泡爆裂而產(chǎn)生沖擊波，這種沖擊波多次作用于金屬表面則引起穴蝕。穴蝕破壞會(huì)影響到噴射系統(tǒng)的工作可靠性和使用壽命。2）燃油的霧化和油束特性（1）燃油霧化：是指燃油噴入燃燒室后被粉碎分散成細(xì)小液滴的過(guò)程。霧化好可形成較理想的混合氣。燃油的霧化增加與空氣接觸的蒸發(fā)表面積、加速?gòu)目諝庵械奈鼰徇^(guò)程和液滴的汽化過(guò)程，有利于混合氣的形成。例如，假設(shè)1mL的燃油為一球體，則其表面積約為483.6mm2，若霧化為直徑40μm的均勻球狀油滴，可產(chǎn)生油滴約3×107個(gè)，其總的表面積約1.5×105mm2，約增加為原來(lái)的310倍。

燃油噴射和霧化2、燃油的霧化和油束特性（2）油束

組成：燃油在噴油泵中被壓縮后，經(jīng)高壓油管在極高壓力(20～160MPa)的作用下以極大的速度(100～400m/s)及在高度紊流狀態(tài)下從噴油器的噴孔噴射入燃燒室內(nèi)。燃油在高速流動(dòng)中，在與燃燒室內(nèi)高壓空氣的相對(duì)運(yùn)動(dòng)中及紊流的作用下。被逐步粉碎分散為直徑約2～50μm的液滴。由大小不同的液滴組成了油束。結(jié)構(gòu)：下圖為在靜止的高壓空氣中噴射過(guò)程某一時(shí)刻的油束結(jié)構(gòu)示意圖。油束核心部分液滴非常密集且液滴直徑較大，液滴運(yùn)動(dòng)速度較高，空氣極少，油束外圍部分則與之相反，液滴稀少且液滴直徑較小，液滴運(yùn)動(dòng)速度也較低.燃油噴射和霧化2、燃油的霧化和油束特性特性描述：從幾何形狀和霧化質(zhì)量?jī)蓚€(gè)方面來(lái)描述。

a、幾何形狀

油束的幾何形狀主要包括油束射程(又稱為貫穿距離)L和噴射錐角β或油束的最大寬度B。

此外，貫穿率是常用的參數(shù)之一。貫穿率為相對(duì)值，是指油束的貫穿距離與噴孔口沿噴孔軸線到燃燒室壁距離的比值。貫穿率苦大于1，則意味著有一部分燃油噴射到了燃燒室的壁面上。影響油束幾何形狀的主要因素有：噴射壓力，噴油器噴孔的長(zhǎng)度直徑比和空氣與燃油密度比等。

b、霧化質(zhì)量

它是指油束中液滴的細(xì)度和均勻度。細(xì)度可以用液滴平均直徑來(lái)表示。液滴平均直徑越小，油束霧化得越細(xì)。減小噴油器噴孔直徑，增大燃油噴入時(shí)的流燃油噴射和霧化2、燃油的霧化和油束特性

速、空氣密度的增大以及燃油粘度和表面張力的減小，都會(huì)使平均油滴直徑減小。

燃油噴射和霧化圖表示了不同噴射壓力時(shí)油束的霧化質(zhì)量。由圖可見(jiàn)，噴射壓力較高時(shí)，油束霧化得較細(xì)，比較均勻。各種不同的燃燒室對(duì)油束的幾何形狀和霧化質(zhì)量的具體要求有所不同。３、對(duì)噴射系統(tǒng)的要求噴射系統(tǒng)對(duì)柴油機(jī)混合氣形成和燃燒的質(zhì)量，進(jìn)而對(duì)柴油機(jī)性能的好壞有著重要的作用。燃油噴射和霧化要求避免出現(xiàn)不正常噴射現(xiàn)象和穴蝕破壞。實(shí)現(xiàn)噴油提前角可隨轉(zhuǎn)速和負(fù)荷調(diào)整盡可能實(shí)現(xiàn)理想的噴油規(guī)律３、對(duì)噴射系統(tǒng)的要求（１）避免出現(xiàn)不正常噴射現(xiàn)象和穴蝕破壞這是對(duì)噴射系統(tǒng)最基本的要求。車用柴油機(jī)在很大的轉(zhuǎn)速和負(fù)荷工況范圍內(nèi)工作，要保證在任一工況下都不出現(xiàn)不正常噴射現(xiàn)象往往是較為困難的，而且值得注意的是，一些消除不正常噴射現(xiàn)象的措施往往會(huì)促成穴蝕破壞的產(chǎn)生。這就需要在噴射系統(tǒng)的調(diào)整和匹配過(guò)中，考慮到各種工況，同時(shí)兼顧各方面的要求。（２）實(shí)現(xiàn)噴油提前角可隨轉(zhuǎn)速和負(fù)荷調(diào)整可以根據(jù)不同轉(zhuǎn)速和負(fù)荷的工況要求，在最佳的噴油時(shí)刻，精確提供所需要的燃油量。為此，需要實(shí)現(xiàn)噴油提前角隨不同轉(zhuǎn)速和負(fù)荷進(jìn)行調(diào)整。對(duì)多缸柴油機(jī)，應(yīng)保證各缸的均勻一致性，為此希望各缸的高壓油管長(zhǎng)度盡可能地一致。燃油噴射和霧化３、對(duì)噴射系統(tǒng)的要求（３）盡可能實(shí)現(xiàn)理想的噴油規(guī)律一方面，更高的噴射壓力和噴油速率以及更短的噴油持續(xù)時(shí)間已是發(fā)展趨勢(shì)。另一方面，為避免柴油機(jī)工作過(guò)于粗暴、又希望實(shí)現(xiàn)“先緩后急”的噴油規(guī)律。為保證“先緩后急”的噴油規(guī)律，已開(kāi)發(fā)了所謂的“分級(jí)噴射”的方法．即實(shí)現(xiàn)第一次噴入少量燃油，第二次再噴入其余大部分燃油。

總結(jié)

1、高的噴射壓力，并在發(fā)動(dòng)機(jī)的全工況范圍內(nèi)實(shí)時(shí)可調(diào)；

2、噴油定時(shí)靈活可調(diào)；

3、實(shí)現(xiàn)可控制噴油率的形狀，可進(jìn)行多段噴射的噴油速率柔性控制；

4、高精度的油量控制，包括預(yù)噴射和后噴射的控制精燃油噴射和霧化３、對(duì)噴射系統(tǒng)的要求

度；

5、快速的瞬間響應(yīng)；

6、低的均衡驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩４）電子噴射控制系統(tǒng)在柴油機(jī)的電子控制系統(tǒng)中，最早研究并實(shí)現(xiàn)產(chǎn)業(yè)化的是電子控制的柴油噴射系統(tǒng)。隨著排放法規(guī)的逐步嚴(yán)格以及機(jī)械加工、電子制造技術(shù)的進(jìn)步，在原有機(jī)械式噴油系統(tǒng)的基礎(chǔ)上先后出現(xiàn)了位置控制式電控燃油系統(tǒng)、時(shí)間控制式電控燃油系統(tǒng)和壓力-時(shí)間控制式電控燃油系統(tǒng)等三代電控燃油噴射系統(tǒng)，而機(jī)械式噴油系統(tǒng)主要有柱塞泵、分配泵、泵噴嘴和單體泵等幾種，這幾代電控噴油系統(tǒng)是在不同的機(jī)械式噴油系統(tǒng)上應(yīng)用，從而形成了多種類型的電控燃油噴射系統(tǒng)。燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)（１）電控柴油噴射系統(tǒng)發(fā)展分為三代：第一代：傳統(tǒng)泵—管—嘴燃油噴射系統(tǒng)的電子控制；第二代：泵—噴嘴燃油噴射系統(tǒng)的電子控制；第三代：蓄壓式（或共軌式）高壓燃油噴射系統(tǒng)的電子控制。

a、第一代:傳統(tǒng)泵—管—嘴燃油噴射系統(tǒng)的電子控制結(jié)構(gòu)組成:主要由傳感器、電控單元、執(zhí)行器等3部分組成。燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)b、第二代：泵—噴嘴燃油噴射系統(tǒng)的電子控制

燃油噴射和霧化結(jié)構(gòu)組成:主要由傳感器、電控單元、執(zhí)行器等3部分組成。４、電子噴射控制系統(tǒng)c、第三代：蓄壓式（或共軌式）高壓燃油噴射系統(tǒng)的電子控制結(jié)構(gòu)組成:主要由傳感器、電控單元、執(zhí)行器等3部分組成。燃油噴射和霧化1４、電子噴射控制系統(tǒng)電控柴油噴射系統(tǒng)的特點(diǎn)：與傳統(tǒng)的柴油供油系統(tǒng)相比，電控柴油噴射系統(tǒng)有下列優(yōu)點(diǎn)：控制精確、靈敏；無(wú)控制系統(tǒng)的磨損等問(wèn)題；控制方式可根據(jù)要求在程序中修改完成，不必修改零部件。下面以泵---管---嘴燃油噴射的電子控制系統(tǒng)為例來(lái)說(shuō)明：結(jié)構(gòu)組成：由傳感器、電控單元（ECU）、執(zhí)行器、不帶供油提前器和調(diào)速器的高壓油泵等部分組成。如下圖所示。燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)

傳感器的作用是：適時(shí)檢測(cè)發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)，以及駕駛員的操作意向和操作信息，并將其輸入給電控單元；

ECU核心部分是計(jì)算機(jī)，它與系統(tǒng)軟件一起負(fù)責(zé)信息的采集、處理、計(jì)算、和執(zhí)行程序，并將運(yùn)行結(jié)果作為指令輸出到執(zhí)行器；

執(zhí)行器按照電控單元送來(lái)的指令，調(diào)節(jié)供油量和供油定時(shí)等。燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)ECD系統(tǒng)的傳感器及控制項(xiàng)目燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)

供油量的控制與修正

ECU根據(jù)加速踏板位置傳感器和柴油機(jī)的轉(zhuǎn)速傳感器輸入的信號(hào)，計(jì)算出基本供油量；然后根據(jù)冷卻水溫度、進(jìn)氣溫度、進(jìn)氣壓力等信號(hào)以及起動(dòng)機(jī)信號(hào)對(duì)基本油量進(jìn)行修正；再按供油量調(diào)節(jié)套筒位置傳感器信號(hào)進(jìn)行反饋修正之后，確定最佳供油量。

燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)

供油量的控制與修正---工作原理：如圖5-43（P209）控制是通過(guò)移動(dòng)分配泵的的供油量調(diào)節(jié)套筒進(jìn)行的。根據(jù)ECU的指令，計(jì)算機(jī)通過(guò)改變電磁閥1的通電電流，使供油量調(diào)節(jié)套筒移動(dòng)。控制信號(hào)電流愈大，磁場(chǎng)強(qiáng)度越強(qiáng)。在磁力作用下可動(dòng)鐵心克服彈簧力向左移動(dòng)，使供油量調(diào)節(jié)套筒向右移動(dòng)，供油量增加。傳感器2將供油量調(diào)節(jié)套筒的位置反饋給計(jì)算機(jī)。燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)燃油噴射和霧化ECU圖5-43（P209）控制４、電子噴射控制系統(tǒng)

供油定時(shí)的控制---1ECU根據(jù)加速踏板位置傳感器和柴油機(jī)的轉(zhuǎn)速傳感器輸入的信號(hào)，計(jì)算出基本供油量；然后根據(jù)冷卻水溫度、進(jìn)氣壓力等信號(hào)以及起動(dòng)機(jī)信號(hào)對(duì)基本油量進(jìn)行修正；再按噴油提前器活塞位置傳感器信號(hào)進(jìn)行反饋修正之后，確定最佳供油定時(shí)。燃油噴射和霧化４、電子噴射控制系統(tǒng)

供油定時(shí)的控制---2

與機(jī)械式供油提前調(diào)節(jié)原理相同，利用噴油提前器活塞左右兩側(cè)的壓差改變活塞的位置，使噴油提前發(fā)生改變。結(jié)構(gòu)不同點(diǎn)在于在活塞的兩壓力室之間加了一個(gè)由供油定時(shí)控制電磁閥控制的油路，電磁閥的開(kāi)閉使噴油提前器活塞的高、低壓腔導(dǎo)通和斷開(kāi)，導(dǎo)通時(shí)低壓腔壓力升高，活塞右移；關(guān)閉時(shí)，低壓腔壓力恢復(fù)低壓，活塞左移。燃油噴射和霧化ECU４、電子噴射控制系統(tǒng)

供油定時(shí)的控制---3

計(jì)算機(jī)給供油定時(shí)控制電磁閥的信號(hào)是一個(gè)周期不變而高低電平比例可調(diào)的方波信號(hào)，人們將高電平（有效電平）占信號(hào)周期的比叫占空比，改變信號(hào)的占空比就可改變電磁閥的開(kāi)閉時(shí)間，從而改變噴油提前器活塞兩側(cè)的壓力差，達(dá)到改變供油定時(shí)的目的。燃油噴射和霧化ECU４、電子噴射控制系統(tǒng)

控制滑套式如圖所示，在循環(huán)噴油量“位置控制”的電控直列泵的柱塞偶件上增加一個(gè)控制滑套，由控制滑套的上下移動(dòng)改變供油始點(diǎn)，即改變柱塞預(yù)行程的方法來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)噴油速率的控制，而柱塞有效行程不變，即循環(huán)供油量不變，其工作原理如圖所示。燃油噴射和霧化三、混合氣的形成和燃燒室1）柴油機(jī)混合氣形成特點(diǎn)和方式特點(diǎn)：柴油機(jī)在進(jìn)氣過(guò)程中進(jìn)入燃燒室的是純空氣，在壓縮過(guò)程接近終了時(shí)柴油才被噴入，經(jīng)一定準(zhǔn)備后即自行著火燃燒。形成特點(diǎn)：由于柴油機(jī)的混合氣形成的時(shí)間比汽油機(jī)短促得多，而且柴油的蒸發(fā)性和流動(dòng)性都較汽油差，使得柴油難以在燃燒前徹底霧化蒸發(fā)并與空氣均勻混合，因而柴油機(jī)可燃混合氣的品質(zhì)較汽油機(jī)差。因此，柴油機(jī)不得不采用較大的過(guò)量空氣系數(shù)．使噴入燃燒室內(nèi)的柴油能夠燃燒得比較完全。形成方式：柴油機(jī)混合氣形成方式從原理上來(lái)分，有空間霧化混合和油膜蒸發(fā)混合兩種。1、柴油機(jī)混合氣形成特點(diǎn)和方式

空間霧化混合空間霧化混合是在燃燒室空間中利用燃油與空氣的相對(duì)運(yùn)動(dòng)形成較均勻的混合氣，燃油與空氣的相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度是起主要作用的因素。相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度越高。油粒與空氣的摩擦和碰撞越激烈，分散后的油粒也越細(xì)小，混合氣也越均勻?；旌蠚庠谶@一過(guò)程中混有尚未蒸發(fā)汽化的液態(tài)油粒，不完全是氣相的。油膜蒸發(fā)混合油膜蒸發(fā)混合是指噴在燃燒室壁面上的燃油形成油膜后，利用受熱蒸發(fā)和空氣相對(duì)運(yùn)動(dòng)的作用形成較均勻的混合氣。這一混合方式中起主要作用的因素是燃燒室壁面溫度、空氣相對(duì)運(yùn)動(dòng)速度和油膜厚度?；旌蠚庠谶@一過(guò)程中完全是氣相的?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、分隔式燃燒室

特點(diǎn)：分隔式燃燒室的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是除位于活塞頂部的主燃燒室外，還有位于缸蓋內(nèi)的副燃燒室兩者之間有通道相連。燃油不直接噴入主燃燒室內(nèi)，而是噴入副燃燒室內(nèi)。分類：分隔式燃燒室包括：a、渦流室燃燒室；

b、預(yù)燃室燃燒室。

a、渦流室燃燒室一般渦流室容積約占整個(gè)燃燒室壓縮容積的50％一60％。渦流室的形狀有一些不同的類型、如近似球形的、上部為半球形下部為圓柱形的等等;

在壓縮過(guò)程中，空氣從主燃燒室經(jīng)通道流入渦流室，在渦流室內(nèi)形成強(qiáng)烈的有組織的壓縮渦流．壓縮渦流在渦流室燃燒室柴油機(jī)的混合氣形成中起主要作用。燃油順渦流方向噴射入渦流室內(nèi)，著火燃燒后，混合氣的形成和燃燒室2、分隔式燃燒室

渦流室內(nèi)的壓力和溫度迅速升高，燃?xì)鈳е慈嫉娜加秃涂諝庖黄鸾?jīng)通道高速流入主燃燒室內(nèi)。活塞頂部的導(dǎo)流槽或淺凹坑使流入主燃燒室內(nèi)的工質(zhì)再次形成強(qiáng)烈的渦流(稱為二次渦流)，以加速燃油與空氣的混合與燃燒。渦流室與主燃燒室之間通道的截面積約為活塞截面積的1％～3.5％，通道方向與活塞頂成一定的傾斜角度，其截面形狀也有許多種。此外．還有采用雙傾斜角通道的，即通道由靠主燃燒室一側(cè)較小的傾斜角度的部分和渦流室一側(cè)較大的傾斜角度的部分組成，以降低通道的流動(dòng)損失和改善混合氣形成?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、分隔式燃燒室混合氣的形成和燃燒室單孔噴油器電熱塞渦流室式燃燒室2、分隔式燃燒室

b、預(yù)燃室燃燒室

相對(duì)渦流室來(lái)說(shuō)，預(yù)燃室的容積和連接通道的截面積都較小，通道內(nèi)的最大流速約高50％。此外，還有在預(yù)燃室內(nèi)還布置一中部為球體兩端為較細(xì)圓柱體的球形桿油束噴射在球體上向四周反射飛濺。有利于混合氣的形成，同時(shí)球形桿也起到加強(qiáng)其周圍絮流的作用。在壓縮過(guò)程中，氣缸內(nèi)部分空氣流入預(yù)燃室內(nèi)，由于連接通道截面積很小，且不與預(yù)燃室相切，所以在預(yù)燃室內(nèi)形成強(qiáng)烈的無(wú)組織的絮流?？諝馕闪魇挂徊糠秩加挽F化混合，當(dāng)著火燃燒后，預(yù)燃室內(nèi)的壓力和溫度迅速升高，利用這部分燃油的燃燒能量，將預(yù)燃室內(nèi)已部分燃燒的濃混合氣高速噴入主燃燒室內(nèi)，并在主燃燒室內(nèi)形成工質(zhì)的運(yùn)動(dòng)，即燃燒渦流，促使其余部分的燃油在主燃燒室內(nèi)迅速與空氣混合并燃燒?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、分隔式燃燒室

結(jié)構(gòu)如圖所示。根據(jù)氣閥數(shù)的一側(cè)(對(duì)于二氣閥)，也可以置于氣缸中心線上或其附近(對(duì)于四氣閥)。預(yù)燃室容積約占整個(gè)燃燒室壓縮容積的35％～45％，預(yù)燃室與主燃燒室之間通道的截面積約為活塞截面積的0.3％～0.6%?；旌蠚獾男纬珊腿紵覇慰讎娪推麟姛崛A(yù)熱室式燃燒室2、分隔式燃燒室

性能特點(diǎn)：由于空氣運(yùn)動(dòng)的強(qiáng)度隨轉(zhuǎn)速提高而增大，保證了高速下也有較好的性能。對(duì)噴射系統(tǒng)的要求較低，可以使用軸針式噴油器，噴射壓力較低，使噴射系統(tǒng)的制造要求降低，工作可靠性和使用壽命提高。優(yōu)點(diǎn)：混合氣質(zhì)量好、高速性能好、對(duì)噴射系統(tǒng)要求低、噪聲較小。缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)復(fù)雜、散熱面積大、節(jié)流損失大、熱效率低、經(jīng)濟(jì)性差、冷卻啟動(dòng)困難。3）直噴式燃燒室分類：直噴式燃燒室可根據(jù)活塞頂部凹坑的深淺分為半開(kāi)式燃燒室和開(kāi)式燃燒室兩類。

混合氣的形成和燃燒室3、直噴式燃燒室（1）開(kāi)式燃燒室

結(jié)構(gòu)：開(kāi)式燃燒室的結(jié)構(gòu)十分簡(jiǎn)單，活塞頂部的燃燒室有中心略有凸起的淺ω形和平底的淺盆形，凹坑較淺，凹坑直徑與活塞直徑之比一般大于0.7?；旌蠚庑纬梢揽咳加偷膰娚㈧F化，因此對(duì)霧化質(zhì)量，也就是對(duì)噴射系統(tǒng)有很高的要求。開(kāi)式燃燒室采用較多噴孔數(shù)目(7～12孔)的孔式噴油器和較高的噴射壓力，最大噴射壓力達(dá)到100MPa以上；而一般不組織或只有很弱的空氣渦流運(yùn)動(dòng)，在混合氣形成中空氣運(yùn)動(dòng)所起的作用相對(duì)很小?；旌蠚庠谌紵业目臻g內(nèi)形成，避免油束直接噴到燃燒室的壁面上。混合氣的形成和燃燒室3、直噴式燃燒室（2）半開(kāi)式燃燒室若將開(kāi)式燃燒室應(yīng)用于占車用柴油機(jī)大部分的小缸徑高速柴油機(jī)中，會(huì)遇到很大的困難由于轉(zhuǎn)速高，混合氣形成和燃燒的時(shí)間極短，單靠燃油的噴散霧化，則不但噴孔直徑要很小，噴射壓力要很高，制造困難，使用可靠性下降，而且也不能實(shí)現(xiàn)在較小的過(guò)量空氣系數(shù)下有較好的混合氣形成和燃燒。這種情況下，就可以應(yīng)用半開(kāi)式燃燒室。結(jié)構(gòu)：半開(kāi)式燃燒室的活塞頂部有較深的凹坑，形狀有很多種，常見(jiàn)的有中心凸起的ω形和平底的深坑形，凹坑有縮口的，也有不縮口的，凹坑口徑與活塞直徑之比一般約在0.35～0.7之間?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、直噴式燃燒室混合氣的形成和燃燒室

半開(kāi)式燃燒室

1-油束2-凹坑3-空氣渦流

開(kāi)式燃燒室

1-凹坑2-噴油器3-油束3、直噴式燃燒室

半開(kāi)式燃燒室中的混合氣形成依靠燃油的噴散霧化和空氣運(yùn)動(dòng)兩方面的作用。它采用孔式噴油器，常見(jiàn)的噴孔數(shù)目為4～6孔，并有較高的噴射壓力，對(duì)噴射系統(tǒng)有較高的要求。此外，利用以進(jìn)氣渦流為主，擠壓渦流為輔的空氣運(yùn)動(dòng)，來(lái)幫助和相加強(qiáng)混合氣形成，對(duì)氣道也有較高的要求。一般認(rèn)為，比較理想的油束貫穿率約為1.05。

與開(kāi)式燃燒室相比，半開(kāi)式燃燒室中的空氣利用率有所提高，在過(guò)量空氣系數(shù)約為1.3～1.5時(shí)，可以實(shí)現(xiàn)完善的燃燒。因一般空氣運(yùn)動(dòng)的強(qiáng)度隨著轉(zhuǎn)速的提高而增大，而渦流強(qiáng)度過(guò)強(qiáng)或過(guò)弱會(huì)造成油束貫穿不足或過(guò)度，均會(huì)影響混合氣形成和燃燒，故半開(kāi)式燃燒室對(duì)轉(zhuǎn)速的變化較為敏感?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、直噴式燃燒室（3）半開(kāi)式燃燒室中的空氣運(yùn)動(dòng)

a、進(jìn)氣渦流在混合氣形成中，進(jìn)氣渦流起了重要作用。產(chǎn)生進(jìn)氣渦流的方法一般是采用螺旋進(jìn)氣道。螺旋氣道如下圖所示。一方面把氣閥座上方的氣道內(nèi)腔做成螺旋形，使空氣在氣道內(nèi)就形成繞氣閥中心的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，并在進(jìn)入氣缸后繼續(xù)保持旋轉(zhuǎn)；另一方面，由于氣閥中心與氣缸中心的不重合，會(huì)產(chǎn)生空氣沿氣缸壁繞氣缸中心的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。產(chǎn)生的進(jìn)氣渦流，可視為兩部分(即氣道本身的形狀和氣閥中心相對(duì)于氣缸中心的位置)共同作用的結(jié)果。

螺旋氣道的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)(如氣閥座上方的螺旋室高度，氣道最小截面積等)以及進(jìn)氣道安裝位置等，都會(huì)影響氣道的持性。好的螺旋氣道應(yīng)在首先保證所要求渦流強(qiáng)度的前提條件下，盡可能地提高流通性能、降低

混合氣的形成和燃燒室3、直噴式燃燒室混合氣的形成和燃燒室流動(dòng)阻力，這往往需要進(jìn)行仔細(xì)調(diào)試和反復(fù)改進(jìn)，但保證一定的渦流強(qiáng)度往往是以進(jìn)氣阻力的提高為代價(jià)的，故采用螺旋進(jìn)氣道的柴油機(jī)，其充氣效率一般相對(duì)稍低。3、直噴式燃燒室

切向氣道也是產(chǎn)生進(jìn)氣渦流的方法。如上圖所示，切向氣道形狀比較平直，在氣閥座前作強(qiáng)烈收縮，使氣流運(yùn)動(dòng)加速，并引導(dǎo)氣流以單邊切線方向進(jìn)入缸內(nèi)，造成閥入門處氣流速度分布的不均勻，從而使缸內(nèi)空氣產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。切向氣道結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，但對(duì)氣道位置較為敏感。因渦流較強(qiáng)時(shí)，切向氣道的流動(dòng)阻力將很快增加，故僅在渦流強(qiáng)度要求較低的柴油機(jī)中應(yīng)用。此外，還有在進(jìn)氣閥或缸蓋上加遮蔽屏來(lái)產(chǎn)生進(jìn)氣渦流的方法。通過(guò)在進(jìn)氣閥或缸蓋上加遮蔽屏，強(qiáng)制空氣從遮蔽屏前流出，再加上氣缸劈面的約束，使進(jìn)入氣缸的空氣產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。這種方法目前已基本不再采用?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、直噴式燃燒室b、擠壓渦流如下圖所示，在壓縮過(guò)程期間，當(dāng)活塞接近上止點(diǎn)時(shí)，活塞頂部外圍的環(huán)形空間中的空氣被擠入活塞頂部的凹坑內(nèi)，由此產(chǎn)生的渦流就是擠壓渦流，簡(jiǎn)稱擠流。當(dāng)活塞下行時(shí)，活塞頂部凹坑內(nèi)的氣體又向外流到活塞頂部外圍的環(huán)形空間，這種流動(dòng)又稱為逆擠壓渦流，簡(jiǎn)稱逆擠流。擠壓渦流的強(qiáng)度與活塞頂部凹坑喉口直徑以及活塞頂間隙有密切關(guān)系。活塞頂部凹坑喉口直徑和活塞頂間隙越小，則擠壓渦流的強(qiáng)度越大。擠壓渦流(包括逆擠壓渦流)不會(huì)影響充氣系數(shù)，但卻有助于改善和幫助混合氣的形成。其持續(xù)的時(shí)間較短(僅在上止點(diǎn)附近)，強(qiáng)度與進(jìn)氣渦流相比一般較小，在混合氣形成和燃燒中起到配合作用?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、直噴式燃燒室混合氣的形成和燃燒室3、直噴式燃燒室

由于開(kāi)式燃燒室與半開(kāi)式燃燒室相比，具有經(jīng)濟(jì)性更好，微粒排放量較低的突出優(yōu)點(diǎn)，使近年來(lái)在缸徑相對(duì)較大的半開(kāi)式燃燒室中出現(xiàn)了向開(kāi)式燃燒室方向發(fā)展的趨勢(shì)，即提高噴射壓力，縮小噴孔直徑，增多噴孔數(shù)日，增大活塞頂部凹坑喉門直徑并減弱空氣渦流強(qiáng)度。當(dāng)然，這是以制造技術(shù)水平的提高以及增壓技術(shù)的采用作為其前提條件的。（4）直噴式燃燒室柴油機(jī)的性能特點(diǎn)

a、由于燃燒迅速、故經(jīng)濟(jì)性好，有效燃油消耗率低。直噴式柴油機(jī)比分隔式柴油機(jī)的有效燃油消耗率約低10％～20％，經(jīng)濟(jì)性好是直噴式柴油機(jī)的突出優(yōu)點(diǎn)。但其工作較粗暴，壓力升高率大、燃燒噪聲大?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、直噴式燃燒室

b、燃燒室結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，表面積與容積比小，因此散熱損失小，也沒(méi)有主、副室之間的流動(dòng)損失、一方而可使冷起動(dòng)性能較好，另一方面也是經(jīng)濟(jì)性好的主要原因。燃燒室結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，表面積與容積比小，因此散熱損失小，也沒(méi)有主、副室之間的流動(dòng)損失、一方而可使冷起動(dòng)性能較好，另一方面也是經(jīng)濟(jì)性好的主要原因。

c、對(duì)噴射系統(tǒng)的要求較高，特別是開(kāi)式燃燒室，半開(kāi)式燃燒室對(duì)氣道也有較高的要求。

d、NOX的排放量較分隔式燃燒室柴袖機(jī)高，特別在較高負(fù)荷的區(qū)域內(nèi)，約高一倍左右。開(kāi)式燃燒室的微粒排放量相對(duì)較低?；旌蠚獾男纬珊腿紵?、直噴式燃燒室

e、對(duì)轉(zhuǎn)速的變化較為敏感，特別是半開(kāi)式燃燒室，較難同時(shí)兼顧高速和低速工況的性能，因而，適用轉(zhuǎn)速較分隔式燃燒室柴油機(jī)低。4）其它燃燒室（1）球型油膜燃燒室結(jié)構(gòu)如圖，柴油機(jī)在活塞頂部有一較深的球形或近似球形的凹坑，凹坑喉口直徑與活塞直徑的比值約為0.35～0.45。一般用螺旋進(jìn)氣道產(chǎn)生強(qiáng)烈的進(jìn)氣渦流，采用單孔或雙孔噴油器，噴射壓力較高。球型油膜燃燒室僅從燃燒室結(jié)構(gòu)上來(lái)看，可以看成是半開(kāi)式燃燒室的一種，但在混合氣形成和燃燒等方面卻有著本質(zhì)的區(qū)別。球型油膜燃燒室主要應(yīng)用油膜蒸發(fā)方式形成混合氣。燃油在高壓下順氣流和接近混合氣的形成和燃燒室4、其它燃燒室混合氣的形成和燃燒室1燃燒室的切線方向噴入燃燒室內(nèi)，其中絕大部分分布在凹坑內(nèi)的燃燒室壁面上，形成較均勻的油膜，只有極少量的燃油分布在空間。油膜從燃燒室壁面吸熱。原已分布在燃燒室空間內(nèi)的霧狀燃油首先完成與空氣的混合而著火，由于大部分在著火延遲期內(nèi)噴入的燃油并不可能立即形成可燃混合氣，因此使速燃期內(nèi)的壓力升高率相對(duì)較低。隨燃燒過(guò)程的進(jìn)展，燃燒室內(nèi)的溫度越來(lái)越高，可以保證燃油以越來(lái)越高的速度蒸發(fā)并與空氣均勻混合，使燃燒過(guò)程得以及時(shí)進(jìn)行。逐層蒸發(fā)，強(qiáng)烈的空氣渦流加速了油膜的蒸發(fā)且使混合氣更為均勻。4、其它燃燒室

特點(diǎn)：球型油膜燃燒室柴油機(jī)工作較為平穩(wěn)，燃燒噪聲較小，且經(jīng)濟(jì)性也較好；但冷起動(dòng)較困難，變工況性能較差，特別在低速、低負(fù)荷工況下，因壁面溫度低，空氣渦流弱，使油膜蒸發(fā)產(chǎn)生困難。因此，目前實(shí)際上已很少應(yīng)用。（2）非回轉(zhuǎn)體燃燒室非回轉(zhuǎn)體燃燒室可以認(rèn)為是半開(kāi)式燃燒室的變型，同時(shí)也是半開(kāi)式燃燒室的進(jìn)一步發(fā)展。從70年代以來(lái)，已發(fā)展了多種類型的非回轉(zhuǎn)體燃燒室，以進(jìn)一步提高柴油機(jī)各方面的性能。結(jié)構(gòu)：典型的非回轉(zhuǎn)體燃燒室如圖所示。其中包括：混合氣的形成和燃燒室4、其它燃燒室a、日本五十鈴公司的四角形燃燒室四角形燃燒室是于70年代初出現(xiàn)的。活塞頂凹坑從縱剖面看與傳統(tǒng)的形燃燒室相同，俯視為四角帶圓弧的正方形。此外，還有加縮口增強(qiáng)擠流作用的四角形燃燒室。

b、日本小松公司的微渦流燃燒室其活塞頂凹坑的上部為四角形，下部仍為回轉(zhuǎn)體，上下部連接處經(jīng)切削加工圓滑過(guò)。

c、英國(guó)Perkins公司的Quardram燃燒室。該燃燒室在回轉(zhuǎn)體燃燒室側(cè)壁上有四個(gè)均勻分布的小圓弧凹坑，這些凹坑被稱為強(qiáng)絮流袋。

d、上海內(nèi)燃機(jī)研究所研制的花瓣形燃燒室在傳統(tǒng)的形燃燒室的基礎(chǔ)之上，將凹坑的橫截面從圓形改變?yōu)榛ò晷巍；旌蠚獾男纬珊腿紵?、其它燃燒室

混合氣的形成和燃燒室4、其它燃燒室

特點(diǎn)：

a、在半開(kāi)式燃燒室的基礎(chǔ)之上，利用燃燒室形狀的設(shè)計(jì)來(lái)產(chǎn)生微渦流，改善混合氣形成和燃燒。除大尺度的渦流(如進(jìn)氣渦流和擠壓渦流)以外，小尺度的渦流，又稱為微渦流或紊流，對(duì)混合氣形成和燃燒的促進(jìn)作用已得到公認(rèn)。微渦流主要是利用大尺度的渦流在燃燒室內(nèi)不同位置造成的速度差以及流經(jīng)一些特殊設(shè)計(jì)的邊角、凹凸時(shí)產(chǎn)生的氣流擾動(dòng)所形成的。

b、一些特殊設(shè)計(jì)的邊角、凹凸對(duì)空氣渦流有衰減作用，這種衰減作用隨著空氣渦流的增強(qiáng)而增大，提高柴油機(jī)的轉(zhuǎn)速適應(yīng)性，解決半開(kāi)式燃燒室中低速渦流太弱，高速渦流太強(qiáng)的問(wèn)題是