【2000m3的某味精廠味精廢水處理工藝設計14000字（論文）】

2000m3的某味精廠味精廢水處理工藝設計摘要本課題是關于設計處理2000m3/d的某味精廠味精廢水。根據需要處理的廢水水質與水量情況，結合自身因素、處理污水運營成本等方面，再考慮各種治理方案的可靠性與適用性，最終選擇以“預曝氣―HCR反應器—初沉一接觸氧化―二沉”作為該工藝主要的處理方案。經過設計工藝處理后，出水水質為COD=183.6mg/L，BOD=84mg/L，NH3-N=61mg/L，SS=31.5mg/L；達到《味精工業(yè)污染物排放標準》（GB19431-2004）的出水標準。本次廢水治理工程的總體工程投資額為650.79萬元；年運營成本為1.65元 /噸；而處理收益總計為2.80元 /噸。關鍵詞：HCR反應器，排放標準，接觸氧化，運營成本目錄摘要 [21]。

4工程設計4.1構、建筑物設計及設備選型4.1.1預曝調節(jié)池預曝氣調節(jié)池設置兩個，一用一備，目的是在檢修清泥時可以交替使用。根據《給排水設計手冊》調節(jié)池的水力停留時間取T=8h。1.設計流量為： Q=2000×1.25=2500m3=104.2日變化系數(shù)取1.25。2.則預曝氣調節(jié)池有效容積為： V=QT （4-2）=104.2×8=833.6（3.預曝氣調節(jié)池的尺寸：取調節(jié)池內有效水深H為2.9m，預曝氣調節(jié)池出水為水泵提升。根據計算的調節(jié)容積，考慮到進水管的標高，確定預曝氣調節(jié)池采用方形池，池長L與池寬B相等，則預曝氣調節(jié)池表面積： A=VH L=B==16.9（m）取17m4.本次預曝氣調節(jié)池采用空氣攪拌的方式達到均質、防止水中懸浮物的沉積和預曝氣的效果；在池底設穿孔管，穿孔管與鼓風機空氣管相連，用壓縮空氣進行攪拌；池底壓力為： P水底=ρ5.根據《穿孔管曝氣空氣攪拌設計計算書》取槽表面空氣攪拌負荷為b=0.05（m3/m2·min）；則所需空氣量為： Q空=L×B×b=19×19×0.05=18.05（m6.結合《給排水設計手冊第十一冊常用設備》選用R系列標準型羅茨鼓風機中型號為RD-125；口徑125（mm）；轉速2000（r/min）的鼓風機。相關規(guī)格如表4.1所示。7.出口用IH型單級單吸化工離心泵來輸送至初沉池，根據《給排水設計手冊第十一冊常用設備》采用兩臺IH80-65-125型，單臺參數(shù)如表4.2所示。表4.1R系列標準型羅茨型號口徑（mm）轉速（r/min）進口流量（m3/min）軸功率（KW）電動機功率（KW）RD-125125A200019.613.418.5表4.2IH型單級單吸化工離心泵性能型號IH80-65-125流量（m3/h）50揚程H(m）20轉速n（r/min）2900效率η（%）69軸功率（KW)3.95電動機功率（KW）5.58.構筑物計算簡圖如圖4.1所示，詳細圖解見附件A2.3。圖4.1預曝氣調節(jié)池設計簡圖4.1.2初沉池設計兩座豎流式初沉池，排泥方式采用重力式排泥。以下為初沉池相關設計計算。1.池體尺寸及相關配件（1）中心管①面積 （4-7）式中：qmax-每池最大設計流量，m3/s

v0-中心管內流速，m/s 取值0.015m/s②單池最大設計流量（n=2，n為設計池數(shù)） qmax= f=0.015/0.015=1.0（m2③直徑d0 d0=④縫隙高度h3（m） h3=式中：取v1-中心管口與反射板之間縫隙的流速，m/s，這里取值為0.02m/s；d1-喇叭口直徑，m d1=1.35=1.35×1.13=1.53 h3=（2）沉淀池設計①有效斷面積F F=qmax表面負荷q’=1.5m3/（m2·h），則上升流速v為 v=q' F=0.015/0.0004=37.5（m2②直徑 D=4F+f ③有效水深h2 h2=vt×3600式中：t-沉淀時間，h，取t=2.5h h2=0.0004×1.5×3600=3.6（m）校核池徑水深比D/h2=7.0/3.6=1.94<3，符合要求。（3）校核集水槽每來出水堰的水力負荷"q0（L/s） q0==可見符合規(guī)范規(guī)定小于2.9L/（s·m）的要求，可不另設輻射式集水槽。（4）泥斗有效容積V1（m3）取底部直徑d'為0.4m，泥斗高度為h5，泥斗傾角a=55°，則 h5==（ V2=（5）初沉池總高度H（m）H=式中：池子保護高度取h1=0.3m，緩沖層h4=0（因泥層很低）2.污泥部分相關計算：（1）初沉污泥量V泥（m3/d） V泥=100代入數(shù)據可得V式中：C0-原污水中懸浮物濃度，mg/L 初沉池取600mg/L；二沉池取350mg/L；終沉池取105mg/L η-初次沉淀池沉淀效率，% 初沉池取55%；二沉池與終沉池一般取70% Q-設計污水量，m3/d 這里取2500m3/d P-污泥含水率，%，一般取95%~97% 初沉污泥取95%；二沉和終沉污泥取99.4%； ρ-初沉污泥容重，kg/m3以1000kg/m3計 1000kg/m3計該部分污泥經污泥運輸車運輸全部進入污泥濃縮池。3.構筑物計算簡圖如圖4.2所示，詳細圖解見附件A2.4圖4.2初沉池設計簡圖4.1.3中間池根據《三廢處理工程技術手冊·廢水卷》相關內容設中間池水力停留時間為8h。設計水位為5.5m1.中間池尺寸計算V式中：Q-設計進水流量T-水力停留時間2.設計水深H=5.5m，超高為h=0.5m，池體采用方形池，則長（L）和寬（B）相等，則：L=B==833.6/5.53.構筑物計算簡圖如圖4.3所示，詳細圖解見附件A2.5圖4.3中間池設計簡圖4.1.4HCR反應器1.反應器總體積結構尺寸確定：根據文獻資料可知，在這里選定的高徑比H/D為6：1，簡徑比Dr/D為0.43。導流筒直徑DE=3m。2.水質情況：進水的COD濃度為9000mg/l左右，在實際運行過程中，廢水的可生化性要好（3.1節(jié)已做論證）。3.運行參數(shù)的選取污泥濃度MLSS：6000mg/L COD容積負荷：80kg[COD]（m3/d） COD污泥負荷：6kg[COD]/（kg[MLSS]·d） COD：9000mg/L 泥齡：6.5d HRT：2.2h4.相關設計計算：（1）原水流量根據流量Q1所得計算反應區(qū)體積V Q1=式中：Q1-進水流量，m3/h ； LV-容積負荷，kg[COD]（m3/d）； S0-進水COD，mg/L代入數(shù)據得V=2250（m3）（2）空氣流量①需氧量 R=Q（S0-S=20×6×0.9-1.42×6/6.5×24=76kgO②空氣流量 Qa=6R/η 式中：η-氧氣傳質效率，這里取值2000（4）反應區(qū)部分①曝氣區(qū)體積 V=QS式中：V-曝氣區(qū)體積，m3 ； Q-平均進水流量，m3/d ； S0-進水COD濃度，kg/m3 ； Se-出水COD濃度，kg/m3 （5）沉淀區(qū)面積與容積，表面水力負荷q=0.3m3/（m2·h）①沉淀區(qū)面積A1 A1=②沉淀區(qū)容積V，HRT采用2.2h，V=Qt=20×2.2=44m③沉淀區(qū)高度h1： h1=（6）污泥回流縫尺寸確定根據相關技術標準，將回流縫的寬度定為25mm。5.構筑物計算簡圖如圖4.4所示，詳細圖解見附件A2.6圖4.4HCR反應器設計簡圖4.1.5脫氣池根據《給水排水工程設計手冊》相關設計要求，設脫氣池水力停留時間30min，采用空氣攪拌，表面空氣攪拌負荷為為0.5m3/（m2·min），本次設計一座脫氣池。1.脫氣池的尺寸計算V=式中：Q-設計進水流量T-水力停留時間設計水深h=1.8m，池體采用方形池，則長（L）和寬（B）相等，則：L=B==52.2/1.82.則所需空氣量為，設表面空氣攪拌負荷為b=0.5（m3/m2·min）Q鼓風機的選擇根據《給排水設計手冊第十一冊常用設備》相關內容，本次鼓風機選擇R系列標準型羅茨，其性能見下表4.4所示。表4.4R系列標準型羅茨型號口徑（mm）轉速（r/min）進口流量（m3/min）軸功率（KW）電動機功率（KW）RD-5050A14501.101.42.24.1.6二沉池采用豎流式沉淀池，鋼筋混凝土結構，根據《城市污水廠處理設施設計計算（第三版）》中相關內容對其進行相關設計計算。設計流量Q=104.2m3/h；水力表面負荷q'=1.0~1.5m3/（m2·h）；沉淀池個數(shù)n=2；沉淀時間T=3h，設計計算二沉池主要尺寸。1.池體尺寸及相關配件（1）中心管部分①面積 ②單池最大設計流量（n=2） qmax f=0.015/0.015=1.0（m③直徑d0 d0④縫隙高度h3（m） h其中d1 d1=1.35×1.13=1.53 h3（2）沉淀池設計①有效斷面積F F=q其中上升流速v v=q F=0.015/0.0004=37.5（m②直徑 D=4 ③有效水深h2 h2式中：t-沉淀時間，h，取t=2.5h h2其中D/h2=7.0/3.6=1.94<3，故設計思路正確。（3）集水槽水力負荷q0（L/s） q0=結果小于2.9L/（s·m），則可以不設輻射式集水槽。（4）泥斗高度為h5，泥斗傾角a=55°，d'=0.4m則 h5=（ V2（5）初沉池總高度H（m）取池子h1=0.3m，h4=0，則H=2.污泥部分相關計算：（1）二沉污泥量V泥（m3/d） V泥=式中：C0取600mg/L；η取55%；Q取2500m3/d；P取95%；ρ以1000kg/m3計。代入相關數(shù)據得V3.構筑物計算簡圖如圖4.5所示，詳細圖解見附件A2.7圖4.5二沉池設計簡圖4.1.7生物接觸氧化池生物接觸氧化法的工藝流程通常可以分為一段法、二段法和多段法，根據本工程特性這里采用一段法進行設計計算。已知Q=2500m3/d，根據3.2.2工藝方案論證知，進水BOD5為La=525mg/L，出水BOD5為Lt=105mg/L，取容積負荷M=2000g/（m3·d），接觸時間t=5h。1.接觸氧化池容積： V=Q2.取接觸氧化填料層總高度H=4m，則其總面積： F=V3.每格接觸氧化池面積： f=F4.取接觸氧化池尺寸為4m×4m。校核接觸時間： t=nfH=5.取h1=0.5m，h2=0.5m，h3=0.3m，h4=1.0m，填料層數(shù)m=3層，則接觸氧化池總高度：H6.污水在池內的實際停留時間：t7.選用?25mm的玻璃鋼蜂窩填料，則填料總體積： V8.采用多孔管鼓風曝氣供氧，取氣水比D0=15m3/m3，則所需總空氣量： D=D9.每格需氣量： D10.構筑物計算簡圖如圖4.6所示，詳細圖解見附件A2.8圖4.6生物接觸氧化池設計簡圖4.1.8終沉池1.終沉池池體部分計算與二沉池完全相同，故相關尺寸設計計算完全可以依照二沉池進行設計計算。2.污泥部分相關計算：（1）終沉污泥量V泥（m3/d）V代入相關數(shù)據得V3.構筑物計算簡圖如圖4.7所示，詳細圖解見附件A2.11圖4.5終沉池設計簡圖4.1.9污泥濃縮池根據本處理系統(tǒng)特性，設置兩個重力濃縮池，一個用于濃縮其中一個用于初沉池污泥處理，另外一個處理二沉池污泥。（相關參數(shù)可參考重力濃縮池固體通量經驗值選取。）初沉池后的污泥濃縮池計算：（1）濃縮池面積A，濃縮污泥為初沉污泥，根據4.1.2中污泥部分相關計算以及表4-1所示，取污泥含水率為95%（即污泥濃度為50kg/m3），固體通量為90[kg/（m3·d）]，濃縮污泥含水率為90%（即污泥濃度為100kg/m3），初沉污泥量為165（m A==165×5090=91.7（式中：Q-污泥量，m3/d C0-污泥固體濃度，kg/m3 G-污泥固體通量，kg/（m2·d）（2）直徑DD=（3）有效水深h2h（4）池底坡度造成的深度（其中h1=0.2m，h3=0.2m，D1=1.0m，D2=2.4m，i=1/20）h（5）泥斗高h（6）池深H=二沉池后的污泥濃縮池計算：（1）根據4.1.6中污泥部分相關計算以及表4-1所示，取污泥含水率為99.4%（即污泥濃度為6kg/m3），固體通量為30[kg/（m3·d）]，濃縮污泥含水率為97%（即污泥濃度為30kg/m3），二、終沉污泥量為102.1（mA==102.1×630=24.1（（2）濃縮池直徑：D=（3）工作部分有效水深h2為h取T=15h。（4）池底坡度造成的深度（其中h1=0.2m，h3=0.2m，D1=0.8m，D2=1.6m，i=1/20）h（5）污泥斗高h（6）池深H=構筑物計算簡圖如圖4.8所示，詳細圖解見附件A2.9圖4.8污泥濃縮池設計簡圖4.1.10污泥配套設備該污泥配套由帶式脫水機和換熱設備組合而成，相關設計如下：1.帶式脫水機：結合《給排水設計手冊第十一冊常用設備》中3.5.3中帶式壓濾機設備，根據前面相關計算可知該系統(tǒng)污泥量為初沉污泥量為165（m3/d），二、終沉污泥量為102.1+18.4=120.5（（1）過濾產率L L=2pωmμγT式中：m-過濾機的浸液比，m=t/T ； ω-濾過單位體積的濾液在過濾介質上截留的干固體質量，g/mL，； C0-污泥干固體含量，% ； Cg-泥餅干固體含量；代入數(shù)據得m=L=2pωm=25.4[kg/（m（2）過濾面積（m2）A=（3）污泥量為（日產污泥量285.5mQ=285.5/16=18（m3（4）附屬設備的選擇選用2臺WHR型真空泵；GZ25型螺桿空壓機2臺；QW型反沖洗泵2臺。2.換熱器采用管殼式換熱器。4.2總圖布置將構筑物按工藝流程逆時針布置，預曝氣調節(jié)池與初沉池緊挨布置在廠區(qū)左上角。中間池、HCR反應器、綜合泵房和脫氣池依據地形從右往左布置，各個構筑物間至少保證4m寬道路間隔。二沉池與配電室放置于廠區(qū)左側，終沉池與生物接觸氧化池設立在HCR反應器下方，以4m寬道路間隔。污泥處理部分位于廠區(qū)下風向處（右側），很方便收集污泥，且防止惡臭氣體影響園區(qū)，周邊是建設預留地，以便于日后改進工程。具體平面布置圖見附件A2.1所示。4.3高程布置4.3.1高程計算與原則高程計算由污水管道的結構設計與其它相對應的管道構筑物水頭的阻力損失和通過管道阻力三部分組成；管道的設計主要包括管徑、流速的確定和管材選擇三個組成部分，為了更好的方便施工和維修人員，本次的設計選用鋼管。本廠處理的城市污水流量變化大，我們把管道內的設計流速控制在1.2m/s至1.5m/s的范圍。在管道的流速和所用管材設置完后，我們可以根據每一個管段的水頭流量，查詢一份水力計算表來確定每一個管段的水頭管徑，水力坡度，然后用數(shù)學方法計算得出各個管段沿著一條過程中的水頭損失。當整個局部沿線過程水頭損失尚未確定時，我們就首先采用了一種沿線工程水頭損失估計計算方法，相對于該工程管段的整個局部沿線過程工段水頭損失值占該整個管段的局部沿線工程局部水頭損失的比率約為50%。高程圖如附件A2.2所示。水力及高程計算表如表4.64.3.2各構筑物水頭損失各構筑物水頭損失如下表4.6所示：表4.6各構筑物水頭損失構筑物水頭損失（m）構筑物水頭損失（m）預曝氣調節(jié)池0.12二沉池0.084初沉池0.02生物接觸氧化池0.06中間池0.036污泥濃縮池（初沉池）0.188HCR反應器0.012污泥濃縮池（二沉池、終沉池）0.39脫氣池0.014污泥脫水間0.24構筑物連接管的沿程損失計算公式如下： hi=式中：hi——沿程損失，m；i——坡降，°；L——連接管長度；構筑物的局部阻力損失計算公式為： h1=式中：h1——局部阻力損失，m；hi——沿程損失，m；1.進水管到預曝氣調節(jié)池，Q=104.2m3/h，管長為5m，經查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h2.預曝氣調節(jié)池到初沉池，Q=52.1m3/h，管長為6m，經查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h3.初沉池到中間池，Q=104.2m3/h，管長為15m，經查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h4.中間池到HCR反應器，Q=52.1m3/h，管長為5m，經查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h5.HCR反應器到脫氣池，Q=104.2m3/h，管長為4m，經查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h6.脫氣池到二沉池，Q=52.1m3/h，管長為25m，經查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h7.二沉池到生物接觸氧化池，Q=104.2m3/h，管長為25m，經查水力計算表后確定，v=1.23m/s，DN=175mm，1000i=15.9。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h8.生物接觸氧化池池到終沉池，Q=52.1m3/h，管長為5m，經查水力計算表后確定，v=1.18m/s，DN=125mm，1000i=22.5。將數(shù)據代入相關公式中可得：（1）沿程阻力損失：（2）局部阻力損失：h4.3.3污泥管道水頭損失沿程損失公式： （4-41）式中：CH-污泥濃度系數(shù) ； D-污泥管道半徑mm ； V-管內流速，m/s ； L-管道長度，m ；1.初沉池池→污泥濃縮池L=25m，D=200mm，V=0.6m/s，CH=95，代入數(shù)據得：h=6.82×(2.二沉池，終沉池→污泥濃縮池池L=50m，D=200mm，V=0.6m/s，CH=95，代入數(shù)據得h=6.82(3.污泥濃縮池→污泥脫水間L=20m，D=200mm，v=0.6m/s，CH=62，代入數(shù)據得h=6.82×(

5工程投資估算及可行性論證5.1成本核算5.1.1成本核算依據（1）根據相應構筑物及設備的尺寸與選型詢問相關工程公司。（2）查閱相關工程設計規(guī)范。（3）參考市場普遍價格。（4）收益部分參考相關期刊文獻。5.1.2總體工程部分1.主要構筑物根據查閱相關資料以及詢問環(huán)保設備公司后做出以下運行成本分析，首先HCR反應系統(tǒng)COD容積負荷是普通好氧生物反應器的6倍以上，該差別也使得其反應器的體積相較于它們減少大約5/6，而作為塔式結構的主反應器，不僅可以在地面以上建設也可以在地面以下建設。因此，擁有這種特點的反應器的實際占地面積僅與我國傳統(tǒng)的好氧微生物反應器相比，占地面積為其1/6左右，綜上所述，采用了HCR反應系統(tǒng)的味精廠的廢水處理項目可以大大節(jié)約其占地面積1000平方米，折合經濟可節(jié)約開支4.5萬元。并且，相比于采用其他工藝至少需要五個以上的處理步驟才能完全滿足出水要求，該工藝只需要經過預處理反應、HCR和生物氧化三個處理步驟就可以滿足。因此，該工藝不僅在設計上節(jié)省了大量的工程建設投資，而且整個項目的占地面積的減少，也大大降低了項目建設投資的成本。整個土建工程（含土建、設備和安裝）的投資400.68萬元（詳細情況見表5.1所示）。2.主要設備費用根據查閱相關設計資料以及詢問環(huán)保工程設備公司得出主要設備費用投資為111.6萬元（詳細數(shù)據如表5.2所示）。3.其他費用總體工程部分其他費用主要包括：安裝、管理、設計、調試、運行和稅費?？傆?38.51萬元，相關費用計算如下（主要參考《給水排水構筑物工程施工及驗收規(guī)范》（GB50141-2008））：（1）安裝費 安裝費=土建工程總投資×8% （5-42）表5.1土建工程投資估算序號構筑物規(guī)格（L×B數(shù)量結構總計（萬元）1預曝氣調節(jié)池2.9×19×192鋼硂結構46.92初沉池φ2鋼硂結構49.23中間池6×14×141鋼硂結構58.84HCR反應器V=2250m31鋼硂結構112.55脫氣池1.8×6.14×6.141鋼硂結構3.46二沉池φ2鋼硂結構58.07生物接觸氧化池6.6×4×41鋼硂結構5.288終沉池φ2鋼硂結構46.89污泥濃縮池V=92V=242鋼硂結構5.810脫水間8×4×41鋼硂結構6.411綜合泵房5×4×41鋼硂結構412辦公樓4×10×31磚混結構3.6（2）管理費 管理費=土建工程總投資×5% （5-43）（3）設計費 設計費=土建工程總投資+主要設備投資（4）調試費 調試費=土建工程總投資+主要設備投資=（5）運行費 運行費=土建工程總投資×5% （5-46）（6）稅費 稅費=土建工程總投資+主要設備投資+安裝費+管理費+設計費+調試費+運行費×3.64% 4.綜上所述總體工程總投資為：650.79萬元。表5.2主要設備投資表序號名稱相關參數(shù)數(shù)量單價（萬元）合計（萬元）1RD-125羅茨鼓風機18.5kw20.61.22RD-50羅茨鼓風機2.2kw10.20.23IH80-65-125離心泵5.5kw20.10.24KZ25~32型自吸泵5.5kw20.20.45GT20-2.6型轉鼓真空過濾機2.2kw322666TFBG-200GF真空泵1.2kw20.517Syl-68反沖洗泵50L/S20.61.28空壓機4kw20.40.89管殼式換熱器1101010電纜線511管件閥門412電控系統(tǒng)201380QW65-25-7.5型無堵塞潛水泵7.5kw,揚程25m20.20.414QW40-8-15無阻塞排污泵8120.11.215合計111.65.1.3運行成本部分1.電耗量：按0.8元/（kW·h）的電費標準來計算，處理每立方米廢水所花費的電費為：1800×0.8÷2000=0.722.人工費：按雇傭4名專業(yè)技術人員負責管理維護廢水處理工程，月工資5000元計算，則每立方米廢水的人工成本為：5000×4÷30÷2000=0.333.構筑物折舊費：根據《中華人民共和國所得稅法》（2018版）有關內容，得構筑物以及設備殘值率為5%，構筑物以及設備的折舊年限分別為20年和5年，則根據平均年限法可知；土建投資為400.68萬元，年構筑物折舊費為：年折舊額=400.68×19.03萬元÷365÷2000=0.264.設備折舊費：設備投資為111.6萬元，根據根據《中華人民共和國所得稅法》（2018版）有關內容，每噸立方米的設備折舊費為：年折舊額=111.6×21.2萬元÷365÷2000=0.295.設備維護費：每年按設備投資的3%計，每立方米廢水設備維護費為：111.6萬元×3%÷365÷2000=0.0466.運行費用合計：年運營成本為120.45萬元，折合每立方米廢水的運營費用為1.65元/m3。5.1.4收益分析1.節(jié)約燒堿費該工藝通常不需要調節(jié)廢水酸堿度，其可以直接進入反應系統(tǒng)中，則經計算減少燒堿使用量每天可達150~200kg，根據市場行情總計節(jié)約500元，則節(jié)約成本為：500÷2000=0.252.減少固體廢物處理費若采用其他工藝都需不同程度地投加石灰來去除一部分SO42-，使之降低至相關處理工藝要求水平，經計算若采取其他工藝平均每天產生的干固體為：5000-1250若處理這些干固體每天要多花費150元左右，則節(jié)約成本為：150÷2000=0.0753.回收蛋白收入根據前文的內容可知可回收利用味精廢水污泥中的蛋白住，理論上每處理1t味精廢水，將回收蛋白約3kg，合計目前市場行情利潤約1.5元。則該項收益為：1.5×2000÷2000=1.54.減少排污費假設按實際排污收費100元/tCOD計算，則每日可減少排污成本為：19.6×100÷2000=0.985.收益合計綜上所述，本廢水處理系統(tǒng)總計收益2.80元/m3。5.2可行性論證5.2.1經濟可行性論證對味精廠自身而言：根據成本核算的結果可知，污水處理工程運行成本為1.65元/m3；收益合計2.80元/m3。則每年處理污水利潤為：1.15元/m3。而總體工程總投資為650.79萬元。則8年后該味精廢水處理工程進入收益階段，因此本工程對于味精廠本身經濟方面是可行的。為了社會經濟的利益，本項目的實施將為當?shù)鼐用裉峁┮欢ǖ膭趧恿途蜆I(yè)機會，有助于降低和緩解社會失業(yè)率風險，增加地方財政收入的很大比重，這不