超低排放SCR脫硝裝置的問題與解決對策

超低排放SCR脫硝裝置的問題與解決對策隨著我國SCR脫硝裝置的廣泛應(yīng)用,煙氣系統(tǒng)積灰堵塞、磨損破損、冷端設(shè)備腐蝕已成為困擾機組NOx超低排放運行較為突出的問題。以某2X1000WM機組為例,經(jīng)現(xiàn)狀調(diào)查、緣由分析與診斷,制定解決對策并實施改造。工程實踐應(yīng)用表明,合理的設(shè)計建筑指標(biāo),優(yōu)良的導(dǎo)流、均流與NH3/NOx混合技術(shù)行之有效。SCR脫硝裝置憑借技術(shù)成熟、脫硝效率高、還原劑NH3價廉易得、煤種適應(yīng)范圍寬、相宜大容量機組NOx超低排放運營等優(yōu)勢，廣泛應(yīng)用于我國火力發(fā)電企業(yè)。煙氣系統(tǒng)的積灰堵塞、磨損破損、冷端設(shè)備ABS（即AmmoniumBisulfate，中文名稱硫酸氫銨，分子式NH4HSO4）現(xiàn)象發(fā)生頻率較高，折射出當(dāng)前SCR脫硝裝置經(jīng)濟運行、性能保障的危機。本文以某火電企業(yè)調(diào)研和測試數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，通過流場模擬、理論分析和診斷，將勝利的解決對策共享給讀者，所涉及的方法、手段、分析依據(jù)和技術(shù)指標(biāo)，可為SCR脫硝超低排放工程供應(yīng)技術(shù)借鑒和實踐參考。1SCR脫硝裝置現(xiàn)狀調(diào)查1.1主要設(shè)計指標(biāo)該SCR脫硝裝置主要設(shè)計指標(biāo)參考《火電廠煙氣脫硝技術(shù)導(dǎo)則》（DL/T296-2011）設(shè)定，詳細狀況如表1所示。表1SCR脫硝裝置主要設(shè)計指標(biāo)<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322483209.jpg”alt=“QQ截圖20190211092534.jpg”width=“1108”height=“408”/1.2主要測試指標(biāo)在100%BMCR工況下，SCR裝置脫硝效率、氨逃逸以及射入角、流速、NH3/NOx分布偏差等指標(biāo)偏離設(shè)計值，詳細狀況如表2所示。表2SCR脫硝裝置主要測試指標(biāo)<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322488641.jpg”alt=“QQ截圖20190211092559.jpg”width=““height=“301”/1.3導(dǎo)流板安裝偏差反應(yīng)器入口煙道6組導(dǎo)流板安裝偏差多處超出允許值，詳細狀況如表3所示。表3導(dǎo)流板安裝偏差檢查<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322489540.jpg”alt=“QQ截圖20190211092621.jpg”width=“970”height=“354”/1.4催化劑積灰堵塞、磨損和內(nèi)裂SCR反應(yīng)器頂層催化劑積灰堵塞、磨損和內(nèi)裂狀況如圖1所示。A2～A17（不包含A5、A7、A5）、B1～B17（不包含B4、B9、B14）、C1～C17（不包含C15）、D1～D17（不包含D3、D5、D8、D9、D13）、E1、E4、E14、E15、E16為積灰堵塞分布，C15為損壞，B4、B9、B14、D5、D9、D13、F4、F9、F14為內(nèi)裂。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322497325.jpg”alt=“QQ截圖20190211092653.jpg”width=“559”height=“341”/圖1催化劑積灰堵灰、磨損和內(nèi)裂1.5其他設(shè)備積灰堵塞、磨損破損煙氣系統(tǒng)導(dǎo)流板、噴氨格柵（AIG）、均流管、飛灰整流器、空氣預(yù)熱器積灰堵塞、磨損破損狀況如表4所示，同時空氣預(yù)熱器換熱元件發(fā)生腐蝕。表4

SCR脫硝設(shè)備積灰、破損檢查表<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322490527.jpg”alt=“QQ截圖20190211092636.jpg”width=“1105”height=“298”/2緣由分析與診斷煙氣設(shè)備的積灰堵塞、磨損破損、導(dǎo)流板安裝偏差等因素，均會轉(zhuǎn)變流道流場分布，導(dǎo)致注入氨濃度分布不均、NH3/NOx混合效果差、氨逃逸增加。氨逃逸和SO2/SO3轉(zhuǎn)化率增加造成催化劑堵塞失活、空氣預(yù)熱器腐蝕、SCR脫硝性能下降。2.1積灰堵塞該煤質(zhì)收到基灰分Aar、煤灰SiO2和Al2O3含量分別為41.3%、64.1%和27.1%。脫硝裝置入口煙氣粉塵和灰分SiO2含量高是導(dǎo)致煙氣設(shè)備積灰堵塞的成因。分析圖2可知，催化劑堵塞導(dǎo)致催化劑提前失活、SCR裝置脫硝效率下降。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322498342.jpg”alt=“QQ截圖20190211092705.jpg”width=“457”height=“317”/圖2催化劑性能與脫硝效率2.2磨損破損和催化劑內(nèi)裂鍋爐和SCR煙氣系統(tǒng)設(shè)備未做灰渣清理，機組啟動運行后，煙氣攜帶殘渣、金屬碎片以及大顆粒粉塵流入，沖擊或撞擊下游設(shè)備，導(dǎo)致設(shè)備局部磨損破損、催化劑內(nèi)裂。僅考慮導(dǎo)流板和飛灰整流器破損因素，經(jīng)測試和流場模擬分析：噴氨格柵（AIG）前500mm處煙道斷面流速偏差不合格率3.1%；SCR反應(yīng)器煙氣流向射入角偏差不合格率4.8%；SCR反應(yīng)器頂層催化劑入口前500mm處，流道斷面流速偏差不合格率13.2%、NH3/NOx分布偏差不合格率11.5%。分析表明，導(dǎo)流板和飛灰整流器的破損劣化流場和NH3/NOx混合，同時飛灰整流器影響幅度較大。2.3導(dǎo)流板安裝偏差僅考慮導(dǎo)流板安裝偏差因素，經(jīng)測試和場模擬分析：噴氨格柵（AIG）前500mm處煙道斷面流速偏差不合格率4.8%；SCR反應(yīng)器煙氣流向射入角偏差不合格6.9%；SCR反應(yīng)器頂層催化劑入口前500mm處，斷面流速偏差不合格率15.6%、NH3/NOx分布偏差不合格率13.2%。由此推斷，導(dǎo)流板安裝偏差超過允許值既影響煙氣系統(tǒng)均流和NH3/NOx混合，又導(dǎo)致積灰堵塞、磨損破損和氨逃逸增加。2.4氨逃逸與流速偏差噴氨格柵（AIG）和頂層催化劑前流速偏差不合格率分別為7.5%和29.7%，依據(jù)圖3分析：流速偏差超過設(shè)計值導(dǎo)致氨逃逸增加，同時氨逃逸量隨流速偏差加大而增加。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322492556.jpg”alt=“QQ截圖20190211092719.jpg”width=“522”height=“352”/圖3流速偏差與氨逃逸2.5氨逃逸與NH3/NOx分布偏差反應(yīng)器內(nèi)頂層催化劑前NH3/NOx分布偏差不合格率為23.6%，依據(jù)圖4分析：氨逃逸隨脫硝效率上升而增加；NH3/NOx分布偏差越大，氨逃逸隨脫硝效率增幅越大；脫硝效率越高，掌握氨逃逸越難；NH3/NOx分布偏差超過設(shè)計指標(biāo)是導(dǎo)致氨逃逸增加的成因，高于流速偏差的影響。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322505037.jpg”alt=“QQ截圖20190211092732.jpg”width=“536”height=“381”/圖4NH3/NOx分布偏差與氨逃逸2.6冷端設(shè)備ABS現(xiàn)象液態(tài)硫酸氫銨（NH4HSO4）通常以液滴形式分散于SCR煙氣中，其向固態(tài)（（NH4）2SO4）轉(zhuǎn)變階段的溫度稱為轉(zhuǎn)化溫度。但是，轉(zhuǎn)變階段的硫酸氫銨具有極強的吸附性，會隨煙氣粉塵一起沉積到轉(zhuǎn)化溫區(qū)的冷端設(shè)備通道內(nèi)，引起催化劑堵塞失活，造成空氣預(yù)熱器堵塞腐蝕。運行閱歷表明，當(dāng)SO3=2～3μg/m3，NH32μg/m3時，硫酸氫銨附著積聚現(xiàn)象就會在空氣預(yù)熱器內(nèi)發(fā)生。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322505526.jpg”alt=“QQ截圖20190211092744.jpg”width=“514”height=“336”/圖5轉(zhuǎn)化溫度、NH3·SO3與ABS依據(jù)圖5分析：ABS形成取決于轉(zhuǎn)化溫度、NH3·SO3濃度之積；轉(zhuǎn)化溫度隨NH3·SO3濃度之積增加而上升；NH3·SO3濃度之積取決于氨逃逸和SO2/SO3轉(zhuǎn)化率；該裝置氨逃逸為8.7μg/m3、脫硝效率確定，氨逃逸是造成催化劑堵塞和空氣預(yù)熱器腐蝕的主因。2.7脫硝效率與SO2/SO3轉(zhuǎn)化率依據(jù)圖6分析，提高脫硝效率，催化劑體積量增加，面速度降低，SO2/SO3轉(zhuǎn)化率上升，SO3濃度增加。也就是說，對于SCR超低排放工程來說，SO2/SO3轉(zhuǎn)化率難以掌握，應(yīng)考慮冷端設(shè)備防腐。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322506738.jpg”alt=“QQ截圖20190211092755.jpg”width=“522”height=“291”/圖6催化劑面速度與SO2/SO3轉(zhuǎn)化率3解決對策與運行建議根據(jù)設(shè)計建筑指標(biāo)流場模擬，重新確定導(dǎo)流板類型、數(shù)量和位置，并掌握導(dǎo)流板加工制作和安裝偏差在允許范圍內(nèi)實施更換；無論SCR裝置改造與否，都應(yīng)定期檢查飛灰整流器，準(zhǔn)時更換受損單元；依據(jù)在役催化劑的性能檢測和評價結(jié)果，對潛能不足、破損嚴(yán)峻、發(fā)生內(nèi)裂的催化劑實施添加/更換；基于超低排放SCR脫硝裝置氨逃逸、SO2/SO3轉(zhuǎn)化率掌握難度大的分析，空氣預(yù)熱器實施防腐改造。定期優(yōu)化調(diào)整噴氨格柵（AIG）系統(tǒng)，保障NH3/NOx混合勻稱性；機組啟動之前，清除鍋爐和SCR脫硝裝置煙氣系統(tǒng)殘渣、金屬碎片和大顆粒粉塵，保持催化劑、空氣預(yù)熱器差壓在設(shè)計范圍內(nèi)清潔運行。4效果評價依據(jù)圖7、圖8、綜合分析：該SCR脫硝裝置設(shè)計建筑指標(biāo)合理，改造后能夠有效掌握氨逃逸，既解決了煙氣系統(tǒng)的積灰堵塞、磨損破損和腐蝕問題，又使催化劑活性得以充分發(fā)揮、SCR脫硝性能得到牢靠保障。<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322502754.jpg”alt=“QQ截圖20190211092808.jpg”width=“483”height=“355”/圖7改造前氨逃逸與脫硝效率<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322501621.jpg”alt=“QQ截圖20190211092819.jpg”width=“502”height=“358”/圖8改造后氨逃逸與脫硝效率5結(jié)語合理的設(shè)計建筑指標(biāo)，優(yōu)良的導(dǎo)流、均流與NH3/NOx混合技術(shù)，是保障SCR脫硝性能和經(jīng)濟運行的基礎(chǔ)。SCR脫硝裝置主要設(shè)計建筑指標(biāo)推舉值如表5～表10所示，本文列出指標(biāo)推舉值供SCR脫硝超低排放工程借鑒和參考。表5SCR脫硝裝置主要設(shè)計建筑指標(biāo)推舉值（一）<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322505921.jpg”alt=“QQ截圖20190211092833.jpg”width=“1074”height=“119”/表6SCR脫硝裝置主要設(shè)計建筑指標(biāo)推舉值（二）<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322514790.jpg”alt=“QQ截圖20190211092845.jpg”width=“1060”height=“116”/表7SCR脫硝裝置主要設(shè)計建筑指標(biāo)推舉值（三）<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322517862.jpg”alt=“QQ截圖20190211092859.jpg”width=““height=“114”/表8SCR脫硝裝置主要設(shè)計建筑指標(biāo)推舉值（四）<imgsrc=“/UploadFiles/2022001/20224/Env/202204262322520859.jpg”alt=“QQ截圖20190211092910.jpg”width=“1127”height=“115”/表9SCR脫硝裝置主要設(shè)計建筑指標(biāo)推舉