壓力容器與管道安全

河南城建學院

《壓力容器與管道安全》課程設計

姓名吳斌強

班級0234091

學號023409157

專業(yè)安全工程

課程名稱壓力容器與管道安全

指導教師楊豪、萬祥云、王現(xiàn)麗

環(huán)境與市政工程系

2012年12月

刖百

壓力容器是一種密閉的承壓容器，通常是由板、殼組合而成的焊接結構。其

應用廣泛且用量大，但又比較容易發(fā)生事故且事故往往是嚴重的。壓力容器的設

計-一般有筒體、封頭、密封裝置、支座、接口管、人孔及安全附件等組成。與任

何工程設計一樣，壓力容器的設計目標也是對新的或該進的工程系統(tǒng)和裝置進行

創(chuàng)新和優(yōu)化，以滿足人們的愿望與需要。具體來說，壓力容器的設計人員應根據(jù)

設計任務的特定要求，遵循設計工作的基本規(guī)則或規(guī)范，以及材料控制、結構細

節(jié)、制造工藝、檢驗及質量管理等方面的規(guī)則，并盡可能地采用標準。

液氨儲罐是合成氨工業(yè)中必不可少的儲存容器，所以本設計過程的內(nèi)容包括

容器的材質的選取、容器筒體結構和強度的設計，密封的設計、罐體壁厚設計、

封頭壁厚設計、確定支座，人孔及接管、開孔補強的情況以及焊接形式的設計與

選取。在設計過程中要綜合考慮經(jīng)濟性、實用性和安全可靠性。設備的選擇大都

有相應的執(zhí)行標準，設計時可以直接選用符合設計條件的標準設備零部件，也有

一些設備沒有相應標準，則選擇合適的非標設備。各項設計參數(shù)都正確參考了行

業(yè)使用標準或國家標準，這樣讓設計有章可循，并考慮到結構方面的要求，合理

地進行設計。此次設計主要原理來自《過程設備設計》一書以及其他參考資料。

本設計的液料為液氨，它是一種無色液體。氨作為一種重要的化工原料，應

用廣泛。分子式NH3，分子量17.03,相對密度0.7714g/L,熔點-77.7C,沸點

-33.35℃,自燃點651.11C,蒸汽壓1013.08kPaQ5.7C）。蒸汽與空氣混合物爆炸

極限16?25%（最易引燃濃度17%）o氨在20℃水中溶解度34%,25℃時，在無水

乙醇中溶解度10%,在甲醇中溶解度16%,溶于氯仿、乙醛，它是許多元素和

化合物的良好溶劑。水溶液呈堿性。液態(tài)氨將侵蝕某些塑料制品，橡膠和涂層。

遇熱、明火，難以點燃而危險性較低；但氨和空氣混合物達到上述濃度范圍遇明

火會燃燒和爆炸,如有油類或其它可燃性物質存在，則危險性更高。

2

目錄

前言............................................................................2

I設計總論....................................................................4

1.1設計任務..............................................................4

1.2材料及結構的選擇與論證...............................................4

1.2.1材料選擇........................................................4

1.2.2封頭的選擇......................................................5

1.2.3容器支座的選擇..................................................5

1.2.4密封裝置設計....................................................6

1.2.5焊接結構設計....................................................8

2設計計算.....................................................................9

2.1筒體壁厚計算..........................................................9

2.2封頭壁厚計算.........................................................10

2.3計算鞍座反力..........................................................11

2.3.1計算質量........................................................11

2.3.2計算鞍座反力....................................................11

2.4筒體軸向應力校核.....................................................11

2.4.1由彎矩引起的軸向應力...........................................11

2.4.2由設計壓力引起的軸向應力.......................................13

2.4.3軸向應力組合與校核.............................................13

2.5筒體和封頭切向應力校核...............................................14

2.6開孔補強計算..........................................................14

附錄：臥式液氨儲罐三維圖；.................................................17

圖8.1.1臥式液氨儲罐三維圖................................................17

參考文獻........................................................................18

3

摘要

臥式液氨儲罐用于儲存或盛裝氣體、液體、液化氣體等介質的儲罐，在化工、

石油、能源、輕工、環(huán)保、制藥及食品等行業(yè)得到廣泛應用。本設計運用常規(guī)設

計的方法，對臥式液氨儲罐的筒體、封頭進行厚度設計計算，對水壓試驗進行校

核，并對所開人孔進行補強設計。按照相關標準選擇密封裝置、人孔、支座、接

口管以及部分安全附件。根據(jù)設計時的需要附上一些儲罐零件圖與儲罐裝配簡

圖。完成了一個相對比較完整的臥式液氨儲罐的設計。

關鍵詞：儲罐；壓力容器；設計；計算

1設計總論

1.1設計任務

設計一個容積為3.1n?液氨臥式貯罐。設計數(shù)據(jù)表如表2-1所列:

表2-1設計數(shù)據(jù)表

序號項目數(shù)值單位備注

1名稱液氨儲罐

2用途液氨儲藏

3設計壓力1.9MPa

4設計溫度43℃

5容積3.1M3

6設備充裝系數(shù)0.9

7工作介質名稱及特性液氨

1.2材料及結構的選擇與論證

1.2.1材料選擇

根據(jù)液氨的物性選擇罐體材料，碳鋼對液氨有良好的耐蝕性腐蝕率在0.1?

/年以下，貯罐可選用一般鋼材，根據(jù)液氨貯罐的工作壓力、工作溫度和介質的

性質可知該設備為一中壓常溫設備，介質對碳鋼的腐蝕作用很小。故選材料?時，

主要考慮的強度指標（指。s和。b）和塑性指標適合的材料，內(nèi)罐貯存中溫液氨，

可以考慮20R、16MnR這兩種鋼種。如果純粹從技術角度看，建議選用20R類

的低碳鋼板，16MnR鋼板的價格雖比20R貴，但在制造費用方面，同等重量設

備的計價，16MnR鋼板為比較經(jīng)濟。其中16MnR的機械加工性能、強度和塑性

指標都比較好，綜合金屬的強度、剛度、溫度、抗腐蝕能力等方面考慮選用16MnR

制作罐體和封頭。所以在此選擇16MnR鋼板作為制造筒體和封頭材料。鋼板標

4

準號為GB6654-1996o

筒體結構設計為圓筒形。因為作為容器主體的圓柱形筒體，制造容易，安裝

內(nèi)件方便，而且承壓能力較好，這類容器應用最廣。

1.2.2封頭的選擇

壓力容器封頭的種類較多，分為凸形封頭、錐殼、變徑段、平蓋及緊縮口等,

其中凸形封頭包括半球形封頭、橢圓形封頭、碟形封頭和球冠形封頭。常見容器

凸形封頭形式如圖2-1示。

圖2-1常見容器凸形封頭的形式

從受力與制造方面分析來看，球形封頭是最理想的結構形式。但缺點是深度

大，沖壓較為困難；橢圓封頭濃度比半球形封頭小得多，易于沖壓成型，是目前

中低壓容器中應用較多的封頭之一。平板封頭因直徑各厚度都較大，加工與焊接

方面都要遇到不少困難。從鋼材耗用量來看：球形封頭用材最少，比橢圓開封頭

節(jié)約，平板封頭用材最多。因此，從強度、結構和制造方面綜合考慮，采用橢圓

形封頭較為合理。

1.2.3容器支座的選擇

壓力容器靠支座支承并固定在基礎上，圓筒形容器和球形容器的支座不同。

隨安裝位置不同，圓筒形容器支座分立式容器支座和臥式容器支座兩類，其中立

式容器支座有腿式支座、支承式支座、耳式支座和裙式支座四種；臥式容器支座

有鞍座，圈座和支腿三種。而球形容器多采用柱式或裙式支座。鞍座是應用最廣

泛的一種臥式支座，鞍座普遍使用雙鞍座支承。從應力分析看，承受同樣載荷且

具有同樣截面幾何形狀和尺寸的梁采用多個支承比采用兩個支承優(yōu)越，因為多支

承在粱內(nèi)產(chǎn)生的應力較小。所以，從理論上說臥式容器的支座數(shù)目越多越好。但

在是實際上臥式容器應盡可能設計成雙支座，這是因為當支點多于兩個時，各支

承平面的影響如容器簡體的彎曲度和局部不圓度、支座的水平度、各支座基礎下

沉的不均勻性、容器不同部位抗局部矯形的相對剛性等等，均會影響支座反力的

5

分布。因此采用多支座不僅體現(xiàn)不出理論上的優(yōu)越論反而會造成容器受力不均勻

程度的增加，給容器的運行安全帶來不利的影響。所以一般臥式儲罐最好采用雙

鞍座支承。圈座一般用于大直徑薄壁容器和真空操作的容器。腿式支座簡稱支腿，

因這種支座在與容器殼壁連接處會造成嚴重的局部應力，故只適合用于小型設備

(DNW1600,LW5m)。綜上考慮在此選擇雙個鞍座作為儲罐的支座，一個S型,

一個F型。

另外，由材料力學可知，對于雙支座上受均布載荷的簡支梁，若梁的全長為

L,則當外伸長度為4=0.207L時，雙支座跨距中間截面的最大彎矩和支座截面處

的彎矩絕對值相等，從而使上述兩截面處應力較為復雜，故常取支座處圓筒的彎

矩略小于跨距中間圓筒的彎矩，通常取尺寸0.2L值，為此中國現(xiàn)行標準JB4731

《鋼制臥式容器》規(guī)定取AW0.2L,A值最大不得超過0.25L。否則由于容器外

伸端的作用將使支座截面處的應力過大。其中A為封頭切線至支座中心線之距

離，L為兩封頭切線間之距離，此外，由于封頭的抗彎剛度大于圓筒的抗彎剛度，

故封頭對于支座處圓筒的抗彎剛度具有局部的加強作用。

圖2-2鞍式支座總體圖

1.2.4密封裝置設計

壓力容器的可拆密封裝置形式很多，如中低壓容器中的螺紋連接、承插式連

接和螺栓法蘭連接等，其中以結構簡單、裝配比較方便的螺栓法蘭連接用得最普

遍。

螺栓法蘭連接主要有法蘭、螺栓和墊片組成。螺栓的作用有兩個：-是提供

預緊力實現(xiàn)初始密封，并承擔內(nèi)壓產(chǎn)生的軸向力；二是使螺栓法蘭連接變?yōu)榭刹?/p>

連接。墊片裝在兩個法蘭中間，作用是防止容器發(fā)生泄漏。法蘭上由螺栓孔，以

容納螺栓。螺栓法蘭連接設計的一般目的是：對于已知的墊片特性，確定安全、

經(jīng)濟的法蘭和螺栓尺寸，使接頭的泄漏率在工藝和環(huán)境允許范圍內(nèi)，使接頭內(nèi)的

應力在材料允許范圍內(nèi)，即確保密封性和結構完整性。

螺栓法蘭連接設計關鍵要解決兩個問題：一是保證連接處“緊密不漏”；二

6

是法蘭應具有足夠的強度，不致因受力而破壞。實際應用中，螺栓法蘭連接很少

因強度不足而破壞，大多因密封性能不良而導致泄漏。因此密封設計是螺栓法蘭

連接中的重要環(huán)節(jié)，而密封性能的優(yōu)劣又與壓緊面和墊片有關。

1.法蘭壓緊面的選擇

壓緊面主要應根據(jù)工藝條件、密封口徑以及墊片等進行選擇。常用的壓緊面

形式有全平面［圖2-3(a)］、突面［圖2-3(b)］、凹凸面［圖2-3(c)］、樺槽

面［圖2-3(d)］及環(huán)連接面(或稱T形槽)［圖2-3(e)］等，其中以突面、凹

凸面、梯槽面最為常用。

圖2-3壓緊面的形式

2.墊片的選擇

墊片是螺栓法蘭連接的核心，密封效果的好壞主要取決于墊片的密封性能。

設計時，主要應根據(jù)介質特性、壓力、溫度和壓緊面的形狀來選擇墊片的結構形

式、材料和尺寸，通常兼顧價格、制造和更換是否方便等因素?；疽笫侵谱?/p>

墊片的材料不污染工作介質、耐腐蝕、具有良好的變形能力和回彈能力，以及在

工作溫度下不易變質硬化或軟化等。對于化工、石油、輕工、食品等生產(chǎn)中常用

的介質，可以參閱墊片選用表選用墊片，查得結果如下表。

表2-2墊片選用表

法蘭公稱壓力工作溫度墊片

介質密封面

MPa℃形式材料

氨2.5<150凹凸橡膠墊中壓橡膠石棉板

法蘭連接主要優(yōu)點是密封可靠、強度足夠及應用廣泛。缺點是不能快速拆卸、

制造成本較高。壓力容器法蘭分平焊法蘭與對焊法蘭。平焊法蘭又分為甲型與乙

型兩種。甲型平焊法蘭有PN0.25MPa、0.6MPa、l.OMPa、1.6MPa,在較小范圍

內(nèi)(DN3OOmm_2000mm)適用溫度范圍為-20℃~300℃。乙型平焊法蘭用于

PN0.25MPa~4.0MPa壓力等級中較大的直徑范圍，適用的全部直徑范圍為DN300

mm~3000mm,適用溫度范圍為-20℃~350℃。對焊法蘭具有厚度更大的頸，進一

步增大了剛性。用于更高壓力的范圍(PN0.6MPa~6.4MPa)適用溫度范圍為-20C

~45ro法蘭設計優(yōu)化原則：法蘭設計應使各項應力分別接近材料許用應力值，

7

即結構材料在各個方向的強度都得到較充分的發(fā)揮。

法蘭設計時，須注意以下二點：管法蘭鋼制管法蘭、墊片、緊固件設計參照

HG20592-HG20635的規(guī)定。故本設計選用長頸堆焊法蘭，標準號JB"

4703-2000；密封面的形式為凹凸面密封，代號MFM；法蘭名稱：一般法蘭，代

號：法蘭。

標記為：法蘭MFM3800-2.5>68-155JB/T4703-2000

1.2.5焊接結構設計

壓力容器各受壓部件的組裝大多采用焊接方式，焊縫的接頭形式和坡口形式

的設計直接影響到焊接的質量與容器的安全，因而必須對容器焊接接頭的結構進

行合理設計。焊縫系指焊件經(jīng)焊接所形成的結合部分，而焊接接頭是焊縫、熔合

線盒熱影響區(qū)的總稱。焊接接頭形式一般有被焊接兩金屬件的相互結構位置來決

定，統(tǒng)稱分為對接接頭、角接接頭及T字接頭、搭接接頭。見圖2-5。對接接頭

時壓力容器中最常用的焊接接頭形式。

（a）對接接頭（b）角接接頭（c）搭接接頭

圖2-5焊接接頭的三種形式

為了保證全熔透和焊接質量，減少焊接變形，施焊前，一般需將焊件連接處

預先加工成各種形狀，稱為焊接坡口。不同的焊接坡口，適用于不同的焊接方法

和焊件厚度?；镜钠驴谛问接?種，即I形、V形、單邊V形、U形和J形，

如圖2-6所示。

I形V形單形

777A勿勿

u形J形

圖2-6坡口基本形式

壓力容器焊接結構的設計遵循以下基本原則。

8

1)盡量采用對接接頭前已述及，對接接頭易于保證焊接質量，因而除

容器殼體上所有的縱向及環(huán)向焊接接頭、凸形封頭上的拼接焊接接頭，必須采用

對接接頭外，其他位置的焊接結構也應盡量采用對接接頭。

2)盡量采用全熔透的結構，不允許產(chǎn)生未熔透缺陷所謂未熔透是指基

本金屬盒焊縫金屬局部未完成熔合而留下空隙的現(xiàn)象。未熔透往往是導致脆性破

壞的起裂點，在交變載荷作用下，它也可能誘發(fā)疲勞。

3)盡量減少焊縫處的應力集中焊接接頭常常是脆性斷裂和疲勞的起

源處，因此，在設計焊接結構時必須盡量減少應力集中。如對接接頭應盡可能采

用等厚度焊接，對于不等厚度鋼板的對接，應將較厚板按一定斜度削薄過渡，然

后再進行焊接，以避免形狀突變，減緩應力集中程度。一般當薄板厚度為不大于

10mm,兩板厚度差超過3mm；或當薄板厚度心大于iomm,兩板厚度差超過薄板

的30%,或超過5mm時，均需按圖2-7的要求削薄厚板邊緣。

圖2-7板厚不等時的對接接頭

綜上所述，本設計采用全熔透的對接接頭形式。

2設計計算

2.1筒體壁厚計算

查《壓力容器材料使用手冊-碳鋼及合金鋼》得16MnR的密度為7.85t/m\

熔點為1430C,許用應力口丁列于下表：

表3.116MnR許用應力

9

板厚/在下列溫度（℃）下的許用應力/Mpa

鋼號

mmW20100150200250300

6?16170170170170156144

16?

163163163159147134

36

16MnR36~

157157157150138125

60

>60?

153153150141128116

100

圓筒的計算壓力為1.9Mpa,容器筒體的縱向焊接接頭和封頭的拼接接頭都

采用雙面焊或相當于雙面焊的全焊透的焊接接頭，取焊接接頭系數(shù)為L00,全部

無損探傷。取許用應力為170Mpao

壁厚：

1.9x1230

PM=6.91mm

2Hz。-幾2x170x1-1.9

鋼板厚度負偏差C1=0.8,查材料腐蝕手冊得50℃下液氨對鋼板的腐蝕速率

小于0.05nrn/年，所以雙面腐蝕取腐蝕裕量C2=2mm。

所以設計厚度為：

8d^8+C2+C,=9.02mm

圓整后取名義厚度10加1。

2.2封頭壁厚計算

標準橢圓形封頭a:b=2:l

封頭計算公式：

一

2同。-0.5pc

可見封頭厚度近似等于筒體厚度，則取同樣厚度。標準橢圓形封頭的直邊高

度h°=20mm.

io

2.3計算鞍座反力

2.3.1計算質量

①.簡體質量

mi=7r(Di+3e)3nLooxi。,

=3.14x(1230+10)x10x2000x7850x1O-9

=611kg

②.單個封頭的質量m2=128.3.0kg(查JB1153—73)

③.附件質量m3(包括入孔，接管、液面計、平臺等)近似取m3=400kg

④.充液質量液氨在0C時的密度為640kg/n?,小于水的密度，故充液質量

按水的質量考慮，

29

3=(^D,.LO+2V/,)/?xlO-

=[￡x12302x2025+2x0,2545x10-9]x1OOOx1O-9

=2819kg

⑤.保溫層質量本設備不保溫，故m5=0

⑥.設備最大質量

m=mi+m2+013+3+015=611+2x128.3+400+2819+0=4087kg

2.3.2計算鞍座反力

F=mg/2=(4087x9.81)/2=20046N

2.4筒體軸向應力校核

2.4.1由彎矩引起的軸向應力

筒體中間處截面的彎矩:

11

；2（d）

M—14.一4%斤--L"

1+

3L

式中F一鞍座反力，N；

R?,一橢圓封頭長軸外半徑，mm；

L一兩封頭切線之間的距離，mm；

A一鞍座與筒體一端的距離，mm；

hi一封頭短軸內(nèi)半徑，mm。

DN+2S_1230+10x2

n=625mm

2

122

!12X(625-750)

31433x59%590()24x750

=1.6xlO'N?〃加

14,4x7505900

3x5900

支座處截面上的彎矩:

1---------1--------------------

M=-FA1L2AL

21+他

3L

」+6252-7502

所以%=—31.433x700x1-590()2x70()x590()=-5.8xl042V-mm

4x750

1+

3x5900

由《化工機械工程手冊》（上卷，P1T99）得Kl=K2=1.0o因為|Ml|>>

IM2|,且A<Rm/2=762mm,故最大軸向應力出現(xiàn)在跨中面，校核跨中面應力。

筒體中間截面上最高點處

一

3.14/?“芯

心=4一G_g=10_0-8_2=7.2

-----------16x1,——=—i8xl()2

所以

13.14X6252X7.2

最低點處:

12

b2'=-b/=0.018MPQ

鞍座截面處最高點處:

M5.8xlQ4

2=—5.8x10'

-3.14(即2a3.14xl.0x6252x8.2

最低點處:

4

也5.8xl0=-6.6x10-3”

%=。

3.14x&R『a3.14xl.0x6252x7.2

2.4.2由設計壓力引起的軸向應力

pR

由m

23?

1.9x625

所以=S2.5MPa

2x7.2

2.4.3軸向應力組合與校核

最大軸向拉應力出現(xiàn)在筒體中間截面最低處

所以erZ,=b〃“+482.5+0.018=82.5

許用軸向拉壓應力［。］t=163MPa,而。2＜［。］t合格。

最大軸向壓應力出現(xiàn)在充滿水時，在筒體中間截面最高處

cr,=-bI'=0.01SMPa

軸向許用應力：

0.0944_0.094x7.2

A==0.()045MPa

"1500

根據(jù)A值查外壓容器設計的材料溫度線圖得B=150MPa,取許用壓縮應力

［。］ac=150MPa,|o1|＜［o］ac,合格。

13

2.5筒體和封頭切向應力校核

筒體切向應力計算：

由《化工機械工程手冊》（上卷，PU-100）查得K3=0.880,K4=0.401?所以

KF_0.880x31.433

V=0.006IMP。

Rm-3e~625x7.2

封頭切向應力計算:

KF0.401x31.433

4=0.0028MPa

625x7.2

1.25[crJ一%=1.25x㈤-*=125xl70-1x1.9x1230=^2MPa

23〃2x7.2

因所以合格。

T-H<1.25[cr],—crh

2.6開孔補強計算

根據(jù)GB150-89規(guī)定，殼體名義厚度為10mm時，當在設計壓力小于或等

于2.5Mpa的殼體上開孔，兩相鄰開孔中心間距（對曲面間距以弧長計算）大于

兩孔直徑之和的兩倍，且接管公稱外徑小于或等于89mm的接管可以不另行補

強，故補強計算需考慮人孔和液氨進口處的開孔接管補強問題，這里只給出人孔

補強計算。

（1）人孔補強及補強方法判別

①.補強判別

由于人孔接管的外徑為480mm,大于允許不另行補強的的最大接管外徑89

mm,所以需要另行考慮補強，補強材料應該與殼體的材料相同，選用16MnR

鋼，由前面的人孔設計可知，人孔的接管選用Q235-B鋼，選用其厚度附加量

C'=Ci+C2=2+0.8=2.8mm,在該設計條件下Q235-B鋼的許用應力

[o-]；,=113Mpao

②.補強計算方法判別

開孔直徑<1=口[+2（2'=（480-2x10）+2x2.8=465.6mm

本筒體開孔直徑d=465.6mm<Di/2=600mm,滿足等面積法開孔補強計算的使

用條件，故可以用等面積法進行開孔補強計算。

14

(2)開孔補強所需補強面積

(D.削弱系數(shù)fr和接管有效厚度

l

fr=[a]n/[^=113/170=0.6647

=

8et5nt—C=10-2.8=7.2mm

②.開孔補強所需補強面積

A=d+265et(1—fr)

=465.6x5.66+2x5.66x7.2x(1-0.6647)

=2689mm2

式中：3為筒體的計算厚度

(3)有效補強范圍

①.有效寬度

B=2d=2x465.6=931mm

B=d+26n+2brit=465.6+2x10+2x10=525.6mm

取兩者的最大值B=933mm

②.有效高度hi：

外側有效高度：E=歷7=7465.6x10=68.23，加

接管實際外伸高度為h1=200mm,

取兩者的最小值，hi=68.23mm。

內(nèi)側高度h2：

接管實際內(nèi)伸高度為零，故取h2=0。

內(nèi)側有效高度：1)2=眄7=)465.6x10=68.23〃?加

取兩者的最小值，故取112=0。

(4)有效補強面積

①.殼體多余金屬面積

Ai=(B-d)(5e-5)-2(8nt-C)[8e-6)(l-fr)

=(931-465.6)x(7.2-5.66)-2x7.2x(7.2-5.66)(1-0.6647)

=817mm2

15

式中：be為筒體的計算厚度

②.接管多余金屬面積A2

接管計算厚度St

d1.6x600

5-Pci=2.04Mpa

[2[此①-Pc2x113x1.0-1.6

接管多余金屬面積A2

A2=2hi(5et-5t)fr+2h2(5et-C2)fr

=2x68.23x(7.2—2.04)x0.6647十0

=467.8mm2

③.補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積

補強圈與筒體，補強圈與接管的焊縫腰高均取8mm。

1

A3=2x—x8x8=64mm?

④.有效補強面積

2

Ae=Ai+A2+A3=817+467.8+64=1348.8Vmm2A=2689mm

所以需要另行補強。

⑤.補強圈補強面積

A4=A-Ae=2689-1348.8=1340.2mm2

(2)補強圈選用

查補強圈標準HG21506—92,選用補強圈450x10—D—16MnRJB“4736,

補強圈外徑D=760mm,補強圈內(nèi)徑d=484mm,因為B=931mm2>D=760mm,

在補強圈的有效補強范圍之內(nèi)。所以補強圈的厚度為：

1340.2

=4.85mm

D-d760-484

考慮鋼板負偏差，并經(jīng)圓整和與殼體的焊接質量問題，取補強圈的名義厚度等于

筒體的名義厚度，即S=6n=10mm。

16

附錄：臥式液氨儲罐三維圖;

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