2022勁性攪拌樁技術(shù)規(guī)程

勁性攪拌樁技術(shù)規(guī)程目次總則 1語符號 2術(shù)語 2符號 3本定 6設(shè)計 8一般規(guī)定 8選型與布置 9樁基計算 10構(gòu)造要求 18復(fù)合地基設(shè)計 195 施工 21施工準(zhǔn)備 21施工機(jī)械 22施工作業(yè) 22施工安全和環(huán)境保護(hù) 24量驗工驗收 26一般規(guī)定 26施工前檢驗 26施工中檢驗 26施工后檢驗 27工程驗收 28附錄A勁攪樁記錄表 29附錄B 施中見及處理 31附錄C 施前量標(biāo)準(zhǔn) 32附錄D 施中量標(biāo)準(zhǔn) 33附錄E 施后量標(biāo)準(zhǔn) 34附錄F 組合筋應(yīng)混凝芯配計算 35附錄G 室水土強(qiáng)度驗點 37本規(guī)用說明 40本規(guī)引標(biāo)名錄 41條文明 31ContentsGeneralProvisions 1andSymbols 22Symbols 3BasicRequirements 6Design 8GeneralRequirements 8SelectionandLayoutofPiles 9DesignandCalculation 10Detailedequirements 18CompositeFoundationDesign 19Construction 21ConstructionPreparation 21ConstructionEquipment 22Construction 22ConstructionSafetyandEnvironmentProtection 24InspectionandAcceptanceofQuality 26GeneralRequirement 26InspectionbeforeConstruction 26InsturctionduringConstruction 26InstructionafterConstruction 27AcceptenceofConstructionQuality 28AppendixAConstructionRecords 30AppendixB CommonProblemsandCorrespondingSolutionsinConstructionProcess 31AppendixC StandardsforQualityInspectionbeforeConstruction 32AppendixD StandardsforQualityInspectionduringConstruction 33AppendixE StandardsforQualityInspectionafterConstruction 34AppendixF ReinforcedCalculationforCompositeReinforcementPrestressedConcreteCorePile 35AppendixG KeyPointsforCement-soilCompressionStrengthIndoor 37ExplanationofinThisSpecification 40ListofQuotedStandards 41ExplanationofArticles 43PAGEPAGE13PAGEPAGE101 總 則為了在勁性攪拌樁設(shè)計與施工中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)本規(guī)程適用于天津市建筑和市政工程勁性攪拌樁基礎(chǔ)的設(shè)術(shù)語、符號術(shù)語reinforcedcementsoilmixedpile水泥土攪拌樁中同心植入芯樁后組成的樁型。corepile勁性攪拌樁的加強(qiáng)體，采用預(yù)制混凝土樁。longcoreReinforcedcementsoilmixedpile芯樁端面低于攪拌樁端面對粘性土、粉土不小于2倍芯樁直徑（1.（等芯勁性攪拌樁equalcoreReinforcedcementsoilmixedpile（邊長.5）短芯勁性攪拌樁shortcoreReinforcedcementsoilmixedpile芯樁端面高于攪拌樁端面小于2倍芯樁直徑（邊長）且不大于800mm的勁性攪拌樁。outerinterface勁性攪拌樁中水泥土與樁側(cè)土間的界面。Innerinterface勁性攪拌樁中水泥土與芯樁間的界面。fillingconcreteforpilehead灌填于空心芯樁頂部內(nèi)腔一定深度的混凝土。組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁 compositereinforcementprestressedconcretecorepile在預(yù)應(yīng)力混凝土管樁規(guī)定深度的填芯混凝土中，配置規(guī)定配筋率的普通鋼筋主筋和箍筋形成的芯樁。勁性攪拌樁復(fù)合地基reinforcedcementsoilmixedpilecompositefoundation以勁性攪拌樁為豎向增強(qiáng)體的剛性樁復(fù)合地基。符號Gp—基樁自重，地下水位以下取浮重度；Ggp—群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重除以總樁數(shù)，地下水位下取浮重度；Hik—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于第i根基樁的水平力；HEik—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于第i根樁的水平力；NK—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下基樁的平均豎向力；NKmax—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向力NNEK—NEKmax—N—Nt—EcE0—芯樁混凝土、填芯混凝土彈性模量；EI—勁性攪拌樁樁身抗彎度；fcu—70.7mm立方體28dfy、fpy—芯樁中普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；f0y—芯樁填芯混凝土中錨固鋼筋強(qiáng)度設(shè)值；Ic、I0—芯樁、填芯混凝土對芯樁主軸的慣性矩；??sik—泥漿護(hù)壁鉆孔灌注樁第i層土的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；?sk—?s—??uk—單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；??uk1—??uk2—??ukg—群樁呈整體破壞時基樁的極限抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Rha—單樁水平承載力特征值。Acc—芯樁凈截面面積；Aco—樁內(nèi)腔截面面積；Ac—芯樁樁端全面積；As、Aps—芯樁中普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋總截面面積；A0s—芯樁填芯混凝土中錨固鋼筋總截面面積；B0——d—uc—L—勁性攪拌樁長度；lc—芯樁長度；??0—空心芯樁填芯混凝土深度；??—??1—K—安全系數(shù)；χoa—樁頂允許水平位移；m—樁側(cè)土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)；∝—樁的水平變形系數(shù)；??—水泥土內(nèi)界面極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值與芯樁長度范圍內(nèi)主要土層的樁身水泥土立方抗壓強(qiáng)度加權(quán)平均值之比；??—樁身水泥土強(qiáng)度折減系數(shù)；??1、??2i—芯樁抗拔系數(shù)、勁性攪拌樁第i層土抗拔系數(shù)；??x—樁頂位移系數(shù)；??s—勁性攪拌樁樁周側(cè)阻力調(diào)整系數(shù)；??p—勁性攪拌樁樁端阻力調(diào)整系數(shù)；??c—芯樁施工工藝系數(shù)基本規(guī)定5%勁性攪拌樁遇下列情況時應(yīng)通過室內(nèi)或現(xiàn)場試驗確定其適用性：5%pH4254.4.3DB/T29-20中對預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁適用3.0.3DB/T29-20對GB、GB50010F4.4.4G70.7mm28d3MPa；宜選用普通硅酸鹽水泥，當(dāng)?shù)叵滤懈g性時應(yīng)符合第3.0.5條的規(guī)定；15%；0.6~1.228d1MPa。設(shè)計前應(yīng)選擇有代表性場地進(jìn)行成樁工藝試驗以確定各項34 設(shè)計JGJ94確定。對抗拔樁應(yīng)根據(jù)樁基所處的環(huán)境類別和相應(yīng)的裂縫控制等合；JGJ94（SC）ABBC預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁時宜選用型號較高且壁厚較薄的預(yù)應(yīng)力混凝土管樁；JGJ94（邊長之差不應(yīng)小于300mm；（4.2.1選8D4.2.13邊長65。表4..1芯樁直徑（邊長）與相應(yīng)的水泥土樁直徑d（mm）40050060080010001200D(mm)700~900800~10001000~12001200~15001500～18001800～2100注：d-管樁直徑或方樁邊長D-攪拌樁直徑3D；3d，2d。Nk≤Ra (4.3.1-1)偏心豎向力作用下，除滿足上式外，尚應(yīng)滿足下式要求：Nkmax≤1.2Ra (4.3.1-2)NEk≤1.25Ra (4.3.1-3)偏心豎向力作用下除滿足上式外，尚應(yīng)滿足下式要求：NEkmax≤1.5Ra (4.3.1-4)式中：Ra —樁承載特值NNK—荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合軸心豎向力作用下基樁的平均豎向力NNKmax—NNEK—NNEKmax（NRa??=1??

(4.3.2)?? ??????式中：K—安全系數(shù)，取K=2；????—NJGJ1066.4.4??????=??sU∑??sikli+??pqpkAc (4.3.3-1)????=uc?skc 4.32)?sk=???????cu 4.3.3)??—（N??s—勁性攪拌樁樁周土側(cè)阻力調(diào)整系數(shù)，可取1.4~1.6；—勁性攪拌樁樁端阻力調(diào)整系數(shù)，對長芯勁性攪拌樁100.5；??—（c—（??sik—i（P??pk—混凝土預(yù)制樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，可按勘察報告取值Pa????—ilc—勁性攪拌樁芯樁在水泥土中的長度（m）c —（2??—水泥土內(nèi)界面極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值與芯樁長度范圍內(nèi)主要土層的樁身水泥土立方抗壓強(qiáng)度加權(quán)平均值之比，可取0.15~0.17以砂性土為主時取低值，粘性土為主時取高值；?? —0.33；?sk —水泥土內(nèi)界面芯樁長度范圍內(nèi)各層土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)Pfcu—與樁身水泥土配比相同的室內(nèi)邊長70.7mm立方體水泥土試件在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下28天齡期的抗壓強(qiáng)度平均值Pa???cu—樁長范圍內(nèi)各主要土層cuP。JGJ941承受拔力的樁基，應(yīng)按下列公式同時驗算群樁基礎(chǔ)呈整體破壞和呈非整體破壞時基樁的抗拔承載力kpN≤Quk1+Gkp2

（4.3.4-1）kN≤Quk2k2N≤Qukg+G

（4.3.4-2）（4.3.4-3）k 2 gp式中：Nk—按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的基樁拔力；Quk1—群樁呈非整體破壞時對應(yīng)于基樁拔出時的抗拔極限Quk2—群樁呈非整體破壞時對應(yīng)于芯樁拔出時的抗拔極限(kN)；Qukg—群樁呈整體破壞時基樁的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)；Gp—基樁自重，地下水位以下取浮重度(kN)；Ggp—群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重除以總樁數(shù)，地下水位以下取浮重度(kN)。2 《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106執(zhí)行外尚應(yīng)滿足本規(guī)程第6.4.4條的規(guī)定；Quk1=ξsU∑λ2i??sikli (4.3.4-4)Q2=c1?skc 4.3.45)群樁呈整體破壞時：Qukg=1ξsUΣλ2i??sikli (4.3.4-6)?? l:??1??2i—i4.3.4li—芯樁深度范圍內(nèi)第i層土的厚度(m)；Ul—群樁外周邊長度(m)；n—群樁中樁數(shù)。表4..4芯樁、勁性攪拌樁抗拔系數(shù)土 類??1??2??砂 土0.7~0.80.5～0.7粘性土、粉土0.7～0.8注：當(dāng)主要土層為砂性土?xí)rλ1取高值，為粘性土、粉土?xí)rλ1取低值。當(dāng)樁長L與樁徑D之比小于20時λ2i取小值。??≤fcAcc (4.3.5-1)N—N??c—芯樁成樁工藝系數(shù)，取0.85；fc—芯樁混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值(kPa)；Acc—（2N≤Acc+Ac0 (4.3.5-2)cc0—Pa；Aco —(m2)；Nt≤fyAs+CfpyAps (4.3.6-1)≤f0yA0s (4.3.6-2)Nt≤0.2ftu0l0 (4.3.6-3)式中：Nt—（k；fpy—(kPa)；AsAps —芯中鋼筋預(yù)力筋截面積(m2)；C—芯樁采用預(yù)應(yīng)力、混合配筋混凝土預(yù)制樁時，考慮芯樁中預(yù)應(yīng)力鋼筋受力不均勻影響的折減系數(shù)，可取0.85；t—（Pa；f0y—芯樁與承臺連接的錨固鋼筋強(qiáng)度設(shè)計值(kPa)；A0s—芯樁與承臺連接的錨固鋼筋總截面面積(m2)。u0—芯樁內(nèi)腔周長（m）l0—芯樁填芯混凝土深度（m）；Hik≤Rha (4.3.7-1)地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合：HEik≤1.25Rha (4.3.7-2)Hk—i（HEik—地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用于第i根樁的水平力(kN)；Rha—單樁水平承載力特征值(kN)。JGJ1066.4.4條10mm（對于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm）75%R=0.75R=0.75EI?? ha νx

(4.3.7-3)5????=√

????b0EI

(4.3.7-4)樁空樁：EI=0.85(EcIc+E0I0) (4.3.7-5)πI0=

d4 (4.3.7-6)0640管樁：??

=??(??4???4) (4.3.7-7)??

64 0=1b4?I0 (4.3.7-8)12芯樁實方時：EI=0.85EcIc (4.3.7-9)式中：

=1b4 (4.3.7-10)12EC、E0—芯樁混凝土、填芯混凝土彈性模量(kN/m2)；Ic、I0 —芯、芯凝土芯主的性矩(m4)；????—（1EI —（N2χa—m—??—勁性攪拌樁水泥土對樁側(cè)土的加強(qiáng)系數(shù)。當(dāng)勁性攪拌樁長徑比L/D≥18且樁徑比D/d符合本規(guī)程表4.2.1要求時??2～4，D/d樁長徑比12<L/D<18且樁徑比D/d符合本規(guī)程表4.2.1：??D/d小于本規(guī)程表4.2.1要求時：??=1；d —芯直（長）(m)；d0 —心樁腔b0 —身算度（圓形樁：當(dāng)直徑d≤1m時，b0=0.9(1.5d+0.5)；當(dāng)直徑d>1m時，b0=0.9(d+1)；方形樁：當(dāng)邊長b≤1m時，b0=1.5b+0.5；當(dāng)邊長b>1m時，b0=b+1。b —（當(dāng)進(jìn)行地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下單樁水平承載力驗算時，可根據(jù)試驗結(jié)果取地面處水平位移為10mm（對于水平位移敏感的建筑物取水平位移60%α3EIRha=0.6d

（4.3.7-11）νx oaDB/T29-206實體深基礎(chǔ)底面位于樁端平面，面積計算應(yīng)考慮應(yīng)力擴(kuò)散角??，????4JGJ94附錄D20%處。6端平面以下地基中由基樁引起的附加應(yīng)力可采用現(xiàn)行天津市工程DB/T29-200.10.2JGJ94FL/DL/d20%21JGJ94邊長100mm；50mm。800mm50mm（800mm100mm；5邊長3m3m8邊長≤500m45，>500mm時尚不應(yīng)小于6m；C30；d≤500mm0.6%，d≥800mm0.4%4。箍筋規(guī)格采用A6~A8150mm；35GB50010的laE。400mm，樁型選4.2.18500mm時尚不應(yīng)小C30FFF配置。單樁豎向抗壓承載力較低的勁性攪拌樁可用作復(fù)合地基的4.3.34.3.5GB/T507833.0.33.0.4（邊長）2m施 工以上。構(gòu)保證樁位準(zhǔn)確以減少偏差、避免漏樁。勁性攪拌樁施工機(jī)械由水泥土樁施工機(jī)械和芯樁沉樁機(jī)械裝置；GB/T50783DB29-2010~25r/min，300~500mm；30秒；3m1%50mm攪拌樁成樁后至芯樁沉樁的時間間隔應(yīng)根據(jù)成樁工藝試勁性攪拌樁中的芯樁沉樁及質(zhì)量控制除應(yīng)按現(xiàn)行國家行業(yè)JGJ940.5%；AB。質(zhì)量檢驗與工程驗收C對重要工程或因土質(zhì)復(fù)雜造成水泥土樁成樁質(zhì)量可靠性較6.3.1（少于總樁數(shù)的1%，且不宜少于3根。D6.3.5施工完成后的工程樁應(yīng)進(jìn)行芯樁身完整性檢驗和承載力檢驗。28d1%3JGJ106800mmQ-ss/D=0.05。20%10EGB/T50783量不應(yīng)少于總樁數(shù)的1%，且不應(yīng)少于3根。:3030附錄A 勁性攪拌樁施工記錄表表A勁性攪拌樁施工記錄表工程名稱水泥品種設(shè)計樁長（m）樁徑/邊長（mm）樁頂標(biāo)高（m）樁底標(biāo)高（m）水灰比水泥土樁芯樁型號攪拌翅外徑mm芯 樁序號施工日期樁號孔施工順序水泥土樁芯 樁備注口時間時間標(biāo)高（m）開始結(jié)束下沉/提升起始標(biāo)高(m)漿液壓力(MPa)氣壓(MPa)鉆桿（r/min)鉆桿下沉/速度(cm/min)水泥用量(kg)開始結(jié)束樁長(m)樁頂標(biāo)高(m)送樁深度(m)接樁時間（min）終壓力/振力(kN)下沉提升下沉提升技術(shù)責(zé)： 檢： 監(jiān)工師：PAGEPAGE31PAGEPAGE32附錄B 施工中常見問題及處理表B施工中常見問題及處理常見問題發(fā)生原因處理措施預(yù)攪下沉困難、電流值高、電機(jī)跳閘鉆具；土質(zhì)太粘，攪拌機(jī)自重不夠。增加攪拌機(jī)自重或設(shè)反壓裝置。集料斗漿液過早排空或剩余過多多。輸漿管堵塞、爆裂冒 漿同心鉆沉樁困難，達(dá)不到設(shè)計標(biāo)高減少間隔時間或壓樁前復(fù)攪；附錄C 施工前質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)表C施工前質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)項目序號檢查項目允許偏差或允許值檢查方法主控項目1水泥及外加劑質(zhì)量符合出廠及設(shè)計要求查產(chǎn)品合格證和抽樣送檢2樁位偏差（mm）≤10查放線記錄一般項目1施工機(jī)械設(shè)備性能符合出廠及設(shè)計要求查設(shè)備標(biāo)定記錄2芯樁外觀質(zhì)量表面平整、密實預(yù)應(yīng)力芯樁不得出現(xiàn)縱向裂縫，非預(yù)應(yīng)力芯樁混凝土收縮裂縫深度≤20mm寬度≤0.15mm無露筋局部磕損：深≤5mm，對方樁掉角深度≤10mm直觀用鋼尺量3長（m）±5用鋼尺量4管壁厚度（mm）正差限 0用鋼尺量5芯樁樁長(M)±0.5%lc用鋼尺量6樁尖中心線（mm）＜10用鋼尺量7樁頂對樁中心線垂直度偏差（mm）＜1用直角靠尺量8樁體彎曲＜1/1000lc且≤20mm用鋼尺量9接樁用材料符合出廠及設(shè)計要求查產(chǎn)品合格證或抽樣送檢注：lc為芯樁長度。附錄D 施工中質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)表D施工中質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)項目序號檢查項目允許偏差或允許值檢查方法主控項目1水泥及外加劑用量按設(shè)計要求查施工紀(jì)錄一般項目1漿液壓力按施工組織設(shè)計要求查施工紀(jì)錄2氣壓按施工組織設(shè)計要求查施工紀(jì)錄3水灰比按施工組織設(shè)計要求查施工紀(jì)錄4鉆桿提升速度按施工組織設(shè)計要求查施工紀(jì)錄5鉆桿旋轉(zhuǎn)速度按施工組織設(shè)計要求查施工紀(jì)錄6水泥土樁垂直度（%）1經(jīng)緯儀7水泥土樁底標(biāo)高按設(shè)計要求測量鉆頭深度8管樁垂直度（%）0.5經(jīng)緯儀9管樁樁頂標(biāo)高（mm）±50水準(zhǔn)儀10接樁質(zhì)量按設(shè)計或規(guī)范要求滿足設(shè)計或規(guī)范要求11接樁停歇時間（min）>5秒表測定12接樁上下節(jié)平面偏差（mm）10用鋼尺量13接樁節(jié)點彎曲矢高（mm）1/1000l用鋼尺量注：l為管樁長度附錄E 施工后質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)表E施工后質(zhì)量檢驗標(biāo)項目序號檢查項目允許偏差或允許值檢查方法主控項目1承載力按設(shè)計要求按本規(guī)程2芯樁中心偏差（mm）按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JGJ94全站儀及鋼尺量3芯樁樁身完整性不應(yīng)出現(xiàn)Ⅲ類樁低應(yīng)變法4樁數(shù)按設(shè)計要求現(xiàn)場清點一般項目1勁性攪拌樁樁徑按設(shè)計要求用鋼尺量2樁頂標(biāo)高（mm）±50水準(zhǔn)儀附錄F 組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁配筋計算DB/T29-20組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁填芯混凝土中主筋配筋計算宜M3≥M1 M4≥M2 圖FM2—圖FbM3—M4—退計圖FdM1～M4可GB50010（1F進(jìn)行配筋。 ①管中應(yīng)筋②管中預(yù)力筋 管中預(yù)應(yīng)筋（a） （b） ①管中應(yīng)筋③填混土非預(yù)力筋 填混土非預(yù)力筋（c） （d）圖F組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁抗彎承載力計算簡圖表F 組合配筋芯樁填芯混凝土中主筋、箍筋數(shù)量和規(guī)格直徑/壁厚（mm）400/95500/100500/125600/110600/130800/110800/130主筋A(yù)型6C146C186C208C188C2012C1812C18AB型6C146C206C228C188C2012C1812C18B型6C166C206C228C188C2012C2012C22C型6C206C226C258C209C2212C2212C22箍筋A(yù)6@150A6@150A6@150A8@150A8@150A8@150A8@150附錄G 室內(nèi)水泥土抗壓強(qiáng)度試驗要點5mm????

=1+??1????1+??0??

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（G.0.3-1）??H

=??1??0+??α(H1+??1(H

)1+??101+??00

（G.0.3-2）式中:??0—風(fēng)干土重量；????—水泥重量；??H—水重量；??1—（％）；??0—（％）；??H—水泥摻入比；??—水灰比。搗實方法：試件可在振動臺上搗實。振動臺頻率應(yīng)為3000±200次/分鐘，空載振幅應(yīng)為0.5±0.1mm，負(fù)載振幅應(yīng)為10mm350mm11251cm。3天90℃內(nèi)。220％，80％。10~15N/sfcu=P/A (G.0.6）式中:??????—試驗齡期時水泥土抗壓強(qiáng)度（MPa）；P—破壞荷載（N）；A—試件的承壓面積（mm2）。3本規(guī)程用詞說明本規(guī)程引用標(biāo)準(zhǔn)名錄GB50153GB50007JGJ94JGJ/T330JGJ/T327JGJ79DB/T29-20GB/T50783JGJ/T406GB/T50942GB/T5047612GB50046勁性攪拌樁技術(shù)規(guī)程條文說明PAGEPAGE45PAGEPAGE46目次語符號 462.1術(shù)語 46本定 504 54樁的選型布置 54樁基計算 56構(gòu)造要求 705 72施工準(zhǔn)備 72施工機(jī)械 72施工作業(yè) 72施工安全和環(huán)境保護(hù) 73量驗工驗收 74一般規(guī)定 74施工前檢驗 74施工中檢驗 75施工后檢驗 75工程驗收 76附錄F 組合筋應(yīng)混凝芯配計算 77術(shù)語、符號2.1.1（（圖50%902004DB29-102-20046根800mm和600mm30m25m10000kN9000kN1200mmm平均長22.5100N（JGJ9421.5（邊長2～1.5邊長。采用短芯勁性攪拌樁是根據(jù)工程經(jīng)驗并參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土管樁技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》中掘法”2（800mm（）圖1短芯勁性攪拌樁1錨固鋼筋；2箍筋；3填芯混凝土；4芯樁；5水泥土樁圖。圖2長芯、等芯勁性攪拌樁1水泥土樁2芯樁3樁端持力層表1勁性攪拌樁樁端進(jìn)入持力層深度樁 型h粘性土、粉土砂土長芯勁性攪拌樁≥2d≥1.5d等芯勁性攪拌樁<2d<1.5d注：a≥02.1.9組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁是利用管樁樁頂配有普通鋼筋（混PHC取代復(fù)合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁PRC，其目的一是可解決復(fù)合配筋當(dāng)僅對預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行張拉時預(yù)應(yīng)力筋焊點與相鄰的非預(yù)應(yīng)力筋焊點間產(chǎn)生的縱向位移差會導(dǎo)致張拉端附近箍筋出現(xiàn)較大幅度的連3 基本規(guī)定500mm長15m，水泥土水泥摻量5.5%。天4%50的黑色淤泥，可知水泥土是否能正常硬化與有機(jī)質(zhì)含量和PHGB/T50783DB/T29-20層狀分布，強(qiáng)度也較低。次修訂按地上建筑構(gòu)件的相關(guān)規(guī)定作為基樁延性的評估標(biāo)準(zhǔn)是偏復(fù)合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土管樁的設(shè)計要求在天津市工程建設(shè)標(biāo)DB/T29-20（5m）1860m的工（非厚層軟土地區(qū)）本次修訂提出的組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁的延性標(biāo)準(zhǔn)即以此為F條文說明)，從而使組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁與復(fù)合配筋預(yù)應(yīng)力混凝GBGB50010GB:組合配筋預(yù)應(yīng)力混凝土芯樁配筋由管樁中的預(yù)應(yīng)力鋼棒和填芯混GB9（強(qiáng)條2.1.94.4.4GBGB500108“”C80PHC土芯樁采用C80PHC30m左右0.3%JGJ/T327JGJ/T3304.3.5GB50046GB/T50476替部分水泥可有效降低腐蝕介質(zhì)對構(gòu)件的短期和長期的作用效應(yīng)340%18%GB/T50942地下水總礦化度（15301.72～19845.07）mg/LCl離子含量（8296.94～10991.67）mg/L，SO42-離子含量（1118.39～1713.28）GB/T50942～230m20%，0.8210d-1.37～-28.23m88樣作70.7mm各巖層水泥土抗壓強(qiáng)度按巖層厚度加權(quán)平均值統(tǒng)計，結(jié)果為3.89MPa1Mpa。在權(quán)重較大的第③1、⑤1層取土混合，按摻灰量20%，水灰比0.870.7mm28d（0.33～0.528d0.9～1.4Mpa，～210d28d齡期強(qiáng)度試驗是防止有機(jī)質(zhì)土和酸性土中水泥土強(qiáng)度過低甚至不硬化4 設(shè) 計樁以增大填芯混凝土中非預(yù)應(yīng)力鋼筋在實心截面中的有效高度從F。28800mm20.57.51.51.92.610cm20GB50153遞基樁軸力的樁身材料。十多年來，勁性攪拌樁單樁承載力已由1000kN10000kN0.80m少由于成樁過程中地基土粗顆粒沉積于攪拌樁樁底導(dǎo)致的沉樁難度，避免截樁，同時式（4.3.3-1）GB50153慮：D/dDLdDL/d4.2.1D當(dāng)樁長較長時尚應(yīng)考慮垂直度偏差的影響適當(dāng)加大攪拌樁直徑；，隨水泥土強(qiáng)度降低內(nèi)界面總側(cè)阻力逐漸接近甚至低D/d8D4.2.120191200mm800mm600mm3泥土樁直徑相同的勁性攪拌樁其樁側(cè)摩阻力不會因芯樁直徑的減Dsa2DB29-1021.3-1.7JGJ/T330土層取相應(yīng)的泥漿護(hù)壁灌注樁的側(cè)阻值乘統(tǒng)一的調(diào)整1.5-1.6；JGJ/T327對各土層取泥漿護(hù)壁鉆孔樁的側(cè)阻值乘1.3-2.31998程樁檢測結(jié)果表明在不同地質(zhì)條件下以預(yù)制樁側(cè)阻為基數(shù)的總側(cè).21.3~1.7。2018年規(guī)程編制組在天津漢沽試驗場地進(jìn)行了3根直徑1200mm30m31200mm25m1.6~1.79041.45-1.98，據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水泥土復(fù)合管樁基礎(chǔ)規(guī)程》JGJ/T330此系數(shù)取1.5~1.6，DB29-1022004JGJ94這就使在兩個不同地區(qū)進(jìn)行的試驗結(jié)果給出的總側(cè)阻調(diào)整系數(shù)更”用在1.4~1.6JGJ/T327給出的分層調(diào)整系數(shù)。山東省建筑科學(xué)研究院等單位在8DB29-102樁端處有（1~1.5）m《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79取水泥土樁樁端處地基土未經(jīng)修正的承載力特征值乘0.4~0.6的折減系數(shù)與勁性攪拌樁樁端面積的乘積?，F(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水泥土復(fù)合管樁基礎(chǔ)規(guī)程》JGJ/T330極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值取現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94規(guī)定的泥漿護(hù)壁鉆孔樁極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值與勁性攪拌樁樁端面積的乘積。性攪拌樁因芯樁伸出水泥土的長度已滿足樁基規(guī)范對預(yù)制樁樁端JGJ79JGJ/T3270.0～1.00.5。0.16~0.140.19~0.160.16。而限于試驗條件迄今粘結(jié)系數(shù)試驗中水泥土外界面均未施加法向???L/d較大時經(jīng)水泥土傳遞到芯樁表面的法向應(yīng)力產(chǎn)生的摩擦力對水泥土內(nèi)S4～S61200mm25m頂荷載9900kN,取極限荷載為9000kN，190kPa28d1MPa0.19800mm,30m11000kN,取極限荷載為000k133kPa28d1MPa0.16JGJ/T330本次修訂將水泥土內(nèi)界面極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值與芯樁長度范圍內(nèi)主要土層的樁身水泥土立方抗壓強(qiáng)度加權(quán)平均值之比取0.15~0.17，當(dāng)主要土層為砂性土?xí)r取低值，粘性土?xí)r取高值。3.0.71MPa度具有足夠的安全度保證上部荷載通過水泥土外界面?zhèn)饶ψ枇ο?λ1漢沽試驗場地進(jìn)行的6根勁性攪拌樁現(xiàn)場原型抗拔試驗結(jié)果，S4～S69000kN至（5000~5500）kN時錨筋拔斷，平均極限抗拔承載力不小于5333kN0.60S9～S1110000kN,（7700~8400）kN8167kN.JGJ940.7～0.8，勁性值與混凝土樁相同，參照該規(guī)范的建議值對粘性土、粉土取??2??=0.7~0.8，砂土取0.5~0.7。JGJ94JGJ/T4060.85。載力：102）根據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB501530.0595%JGJ79GB50153-20086.1.4行疊加作為組合截面的抗力指標(biāo)也不符合可靠度一致性原則；83C203芯采用C3540.7在計入填芯混凝土承載力后為滿足不同深度處樁身承載力要求所需的填芯深度，可按式（1）進(jìn)行計算l0≥(N-0.8fcAcc)?1.35U?????

（1）式中： N —載基本合的頂向力設(shè)值；??—勁性攪拌樁周長(m)；fc—芯樁混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值(kPa)；Acc—芯樁凈截面面積(m2)；l0—芯樁填芯混凝土深度（m）；??—勁性攪拌樁芯樁填芯混凝土深度范圍內(nèi)主要土層Qukl0，l0fck,l0圖3樁頂填芯范圍隔離體平衡Quk=Qslk+??cfckAcc,式兩端乘1.35/K，由 Nk=Ra;N1.3Nk; Qsk=Ul0?sk;?s=?skK； K??c=0.85 fck=1.4fc導(dǎo)出：

???1.352

Uo?sk≤0.95??ccAcc0≥N-08cAcc?1.35UsS9、S10、1200mm30m,芯樁PHC800C130-301420MPa8400kN22根C32—填芯混凝土——水泥土—（抗剪）研究表明界面平均粘結(jié)強(qiáng)度主要與填芯混凝土抗拉強(qiáng)度ft、界面:Vj=fnAj (2)fn=??ft (3)式中：Vj—界面抗剪承載力（kN）Aj—界面面積(m2)??—界面粗糙系數(shù)fn—界面平均粘結(jié)強(qiáng)度(kPa)；JGJ/T330JGJ/T406??=0.21C40=0.21×1710=360kPaC30350kPa0.8fn=280kPa（3）??=0.20200420103。表3試驗數(shù)據(jù)匯總組別試件號管樁填芯混凝土極限拉力Ntu(kN)界面粘結(jié)強(qiáng)度fnk(kPa)??破壞模式型號主筋抗拉強(qiáng)度ftk(kPa)深度(m)1PHC-1.0128313600.57樁身環(huán)向裂縫界面無滑移AB500A(100)C80200010?10.7239021.513809800.413滬G5022.013177000.2910.45464.214300.60樁身縱PTC65-向、環(huán)400b向裂縫B2實測安徽7?7.123900.40483.215500.65錨筋拔標(biāo)準(zhǔn)圖集面無滑30.35458.015800.66移1PC-AB2.011806300.24樁身環(huán)向裂縫鐓頭拔面無滑移22.012946900.26500C32.512185200.20(100)C602002浙10?10.7264042.512525300.20G22圖集52.012486600.25注：C組1號試件未加載至破壞B1土在界面初始粘結(jié)力作用下錨筋與芯樁內(nèi)壁間的填芯混凝土沿樁4545其豎向分力產(chǎn)生的泊松效應(yīng)和徑向水平分力導(dǎo)致管樁產(chǎn)生徑向膨464kN10B30.35mNtufnkfnkNtu，故Ntu??=0.2n=0.2tJGJ94訂指定芯樁采用預(yù)制混凝土樁，故水平承載能力按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)JGJ943.3（43.1m性攪拌樁水泥土部分對基樁側(cè)移剛度的貢獻(xiàn)加到表征樁周土剛度的m??mJGJ94??m取代原表達(dá)式中的m2018D/dL/D1341JGJ106m6.82m8.0JGJ9423D/d=1.510mm長相同的混凝土灌注樁相同。約為第1組無水泥土d=800mm24L/D≥18時，m值隨D/d增大快速增大，3組D/d分別為1.0、1.5、2.0實測結(jié)果之比為1:3.2:5.7；樁身線剛度很大）時樁長小于在水平荷載作用下的有效樁長，不符合樁彈性變形微分方程的基本假定條件，在樁??m531.512、18300、4675364%，??m別為0.21.5組僅為第3組的452%。6467%，md50%50%。表4漢沽水平靜載試驗結(jié)果組號試樁號樁型樁徑比D/d長徑比L/D對應(yīng)水平位移10mm的水平荷載平均值（kN）m（MN/m4）??1Z1、Z2管樁800/800=1.018.0235m=6.81.02GS3、GS4灌注樁1200/1200=1.022475m=8.01.03S9、S10、勁性攪拌樁1200/80022467??m=21.43.2S11=1.54S4、S5、1200/60018375??m=38.55.7S6=2.05S12、1200/800=1.512300??m=10.21.5S13、S146S151200/60012250??m=19.52.9=2.01m1、2m數(shù)，第3～6組md數(shù)。2??為勁性攪拌樁樁側(cè)土m值的增大系數(shù)。D/dL/DL/D<12D/d<1.5時，??取1.0D/d≥1.5時：??=1～2，L/DL≥18D≥1.5時??取～4Dd（本規(guī)程表42.1Dd15基技術(shù)規(guī)范》JGJ94按預(yù)制樁確定樁側(cè)土的m值；D/dL/D4.3.7條規(guī)定確定??值；??m；（4