2024年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前通關(guān)必練題庫（含答案）

PAGEPAGE12024年一級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》考前通關(guān)必練題庫（含答案）一、單選題1.8度區(qū)，多層磚砌體房屋與底部框架多層磚房，最小墻厚均為240mm時，下列哪一項說法是正確的()A、房屋總高度和層數(shù)，多層磚砌體房屋與底部框架多層磚房均相同B、房屋最大高寬比，多層磚砌體房屋小于底部框架多層房屋C、房屋抗震橫墻的最大間距，兩者是相同的D、房屋層高，多層磚砌體房屋與底部框架的多層房屋層高限值相同答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50011—2001)(2008年版)，查表7.1.2可知，房屋總高度，多層磚砌體房屋與底部框架多層磚房是不同的；查表7.1.5可知，房屋抗震橫墻的最大間距，磚砌體房屋的底層與底部框架多層磚房不同；根據(jù)第7.1.3條，普通磚、多孔磚房屋的層高不應(yīng)超過3.6m，底部框架一抗震墻房屋的底部層高不應(yīng)超過4.5m。2.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓如圖，柱距均為8.4m。由于兩側(cè)結(jié)構(gòu)層高相差較大且有錯層，設(shè)計時擬設(shè)置防震縫，并在縫兩側(cè)設(shè)置抗撞墻，如圖1所示。已知：該房屋抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為8度，建筑場地類別為Ⅱ類，建筑安全等級為二級。A棟房屋高度為21m，B棟房屋高度為27m。[2011年真題]6.已知：B棟底層邊柱KZ3截面及配筋示意如圖2-20所示，考慮地震作用組合的柱軸壓力設(shè)計值N=4120kN，該柱剪跨比λ=2.5，該柱混凝土強(qiáng)度等級為C40，箍筋采用HPB235級鋼筋，縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度c=30mm。如僅從抗震構(gòu)造措施方面考慮，試問，該柱選用下列何項箍筋配置（復(fù)合箍）最為恰當(dāng)？（）提示：按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。為簡化計算，扣除重疊部分箍筋。A、Φ10100/200B、Φ10100C、Φ12100/200D、Φ12100答案：D解析：3.某6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，其計算簡圖如圖所示。邊跨梁、中間跨梁、邊柱及中柱各自的線剛度，依次分別為ib1、ib2、ic1和ic2（單位為1010N·mm），且在各層之間不變。A、0.06PB、0.12PC、0.20PD、0.25P答案：D解析：4.某工程平面如圖所示，假定，本工程建筑抗震類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度值為0.15g。墻體采用MU15級燒結(jié)多孔磚、M10級混合砂漿砌筑，內(nèi)墻厚度為240mm，外墻厚度為370mm。各層墻上下連續(xù)且洞口對齊。除首層層高為3.0m外，其余五層層高均為2.9m。試問，滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）抗震構(gòu)造措施要求的構(gòu)造柱最少設(shè)置數(shù)量（根），與下列何項選擇最為接近？（）[2014年真題]A、52B、54C、60D、76答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.1.2條表7.1.2可知，本工程橫墻較少，且房屋總高度和層數(shù)達(dá)到表7.1.2規(guī)定的限值。根據(jù)第7.1.2條第3款規(guī)定，6、7度時，橫墻較少的丙類多層砌體房屋，當(dāng)按規(guī)定采取加強(qiáng)措施并滿足抗震承載力要求時，其高度和層數(shù)應(yīng)允許仍按表7.1.2的規(guī)定采用。根據(jù)第7.3.1條第1款規(guī)定，構(gòu)造柱設(shè)置部位，一般情況下應(yīng)符合表7.3.1的要求。根據(jù)第7.3.14條第5款規(guī)定，丙類多層磚砌體房屋，當(dāng)橫墻較少且總高度和層數(shù)接近或達(dá)到本規(guī)范表7.1.2規(guī)定限值時，應(yīng)采取的加強(qiáng)措施要求，所有縱橫墻交接處及橫墻的中部，均應(yīng)設(shè)置構(gòu)造柱，且間距不宜大于3.0m。5.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實(shí)腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。A、175B、191C、195D、209答案：D解析：6.某多層剛性方案磚砌體教學(xué)樓，其局部平面如圖所示。墻體厚度均為240mm，軸線均居墻中。室內(nèi)外高差為0.3m，基礎(chǔ)埋置較深且有剛性地坪。墻體采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M10混合砂漿砌筑，底層、二層層高均為3.6m；樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級，結(jié)構(gòu)安全等級為二級。鋼筋混凝土梁的截面尺寸為250mm×550mm。假定，三層需在⑤軸梁上設(shè)隔斷墻，采用不灌孔的混凝土砌塊，墻體厚度190mm。試問，三層該隔斷墻承載力影響系數(shù)φ與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：隔斷墻按兩側(cè)有拉接、頂端為不動鉸考慮，隔斷墻計算高度按H0=3.0m考慮。A、0.725B、0.685C、0.635D、0.585答案：B解析：7.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m?？拐鹪O(shè)防烈度7度，設(shè)計基本地震加速度0.10g，設(shè)計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，安全等級二級。A、1.7B、2.2C、2.7D、3.2答案：C解析：8.格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計算內(nèi)力隨（）的變化而變化。A、綴材的橫截面積B、綴材的種類C、柱的計算長度D、柱的橫截面積答案：D解析：格構(gòu)式軸壓柱綴材的內(nèi)力取決于彎曲時柱構(gòu)件的剪力V。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.1.6條規(guī)定，軸心受壓構(gòu)件的計算剪力應(yīng)按計算，其中，A為軸壓構(gòu)件橫截面面積，fy和f是軸壓構(gòu)件材料屈服強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值。故格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計算內(nèi)力隨柱的截面面積的變化而變化。9.某單筋矩形截面梁b×h＝250mm×450mm，采用C20級混凝土，配置（HRB335級）縱向受力鋼筋；當(dāng)發(fā)生正截面破壞時，屬于下列情況中的（）。提示：ρmax＝0.55fc/fy，as＝40mm。A、平衡配筋梁的界限破壞B、適筋梁破壞C、少筋梁破壞D、超筋梁破壞答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-1及表4.1.4-2可知，C20混凝土的強(qiáng)度設(shè)計值為：fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2；根據(jù)第4.2.2條，4Φ25鋼筋的強(qiáng)度設(shè)計值為：fy＝300N/mm2。根據(jù)第8.5.1條表8.5.1可知，縱向鋼筋最小配筋率為：ρmin＝max（0.2，45ft/fy），45×ft/fy＝45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，所以ρmin=0.2%；AS＝4×490.9＝1963.5mm2，則縱向鋼筋配筋率為：故應(yīng)為超筋梁破壞。10.某鋼筋混凝土圓形煙囪，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，基本自振周期T1=1.25s，50年一遇的基本風(fēng)壓ω0=0.45kN／m2，地面粗糙度為B類，安全等級為二級。已知該煙囪基礎(chǔ)頂面以上各節(jié)（共分6節(jié)，每節(jié)豎向高度10m）重力荷載代表值如下表所示。[2014年真題]提示：按《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）作答。2.．試問，煙囪最大豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、650B、870C、1740D、1840答案：D解析：根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.5條及其條文說明規(guī)定，煙囪最大豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值發(fā)生在煙囪的中下部，數(shù)值為：FEvkmax=（1+C）кvGE。其中，C為結(jié)構(gòu)材料的彈性恢復(fù)系數(shù)，對鋼筋混凝土煙囪取C=0.7；кv為豎向地震系數(shù)，按現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）規(guī)定的設(shè)計基本地震加速度與重力加速度比值的65％采用，對8度設(shè)防烈度取кv=0.13。已知總重力荷載代表值GE=950+1050+1200+1450+1630+2050=8330kN，則FEvkmax=（1+0.7）×0.13×8330=1841kN。本題亦可根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.5條第2款求解煙囪各節(jié)底部各截面豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行解答：同理，根據(jù)條文說明第5.5.5條規(guī)定，煙囪最大豎向地震作用發(fā)生在距煙囪根部h／3處，因此，F(xiàn)Ev2k=1816kN亦接近最大豎向地震作用。由此可知，D項數(shù)值最為接近。11.A、B、C、D、答案：B解析：12.某40層高層辦公樓，建筑物總高度152m，采用型鋼混凝土框架—鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)體系，樓面梁采用鋼梁，核心筒采用普通鋼筋混凝土，經(jīng)計算地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。該建筑抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類（丙類），抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.10g，設(shè)計地震分組為第一組，建筑場地類別為Ⅱ類。A、首層核心筒某偏心受壓墻肢截面如圖6-18所示，墻肢1考慮地震組合的內(nèi)力設(shè)計值（已按規(guī)范、規(guī)程要求作了相應(yīng)調(diào)整）如下：N=32000kN，V=9260kN，計算截面的剪跨比λ=1.91，hw0=5400mm，墻體采用C60混凝土（fc=27.5N/mm2，ft=2.04N/mm2）、HRB400級鋼筋fy=360N/mm2）。試問，其水平分布鋼筋最小選用下列何項配筋時，才能滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）的最低構(gòu)造要求？（）B、提示：假定Aw=A0C、D、答案：C解析：13.已知矩形截面梁b＝250mm，h＝600mm，采用C30級混凝土。A、334.76B、368.68C、400.68D、488.48答案：C解析：14.A、164.7B、169.6C、193.3D、205.9答案：A解析：15.某矩形基礎(chǔ)底面尺寸3m×3m，自重應(yīng)力和附加應(yīng)力分布圖如圖所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖所示。1.根據(jù)圖所示的應(yīng)力分布圖和壓縮曲線，第②層土的壓縮系數(shù)a最接近于（）。A、0.0013B、0.0018C、0.003D、0.006答案：A解析：根據(jù)《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.9條規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮系數(shù)為：p1相當(dāng)于第②層土的平均自重應(yīng)力，經(jīng)計算為：p2相當(dāng)于第②層土的平均自重應(yīng)力與平均附加應(yīng)力之和，p2＝pc＋p0z；式中，p0z為第②層土的平均附加應(yīng)力，經(jīng)計算為：則：p2＝pc＋p0z＝66.4＋84.3＝150.7kN/m2。由圖5-14（b）查得，p1＝pc＝66.4kN/m2時的孔隙比為：e1＝1.06，p2＝150.7kN/m2時的孔隙比為：e2＝0.95，則壓縮系數(shù)為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。16.已知支承吊車梁的柱牛腿，如圖所示，寬度b＝500mm，豎向力作用點(diǎn)至下柱邊緣的水平距離a＝50mm（已考慮安全偏差20mm），牛腿底面傾斜角α＝45°，作用在牛腿頂部的按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的豎向力Fvk＝715kN，豎向力的設(shè)計值Fv＝915kN，吊車梁的肋寬為250mm?；炷翉?qiáng)度等級選用C30，縱向受拉鋼筋選用HRB335鋼筋，水平箍筋為HPB235鋼筋，外邊緣高度h1＝h/2（h為牛腿高度）。根據(jù)牛腿的裂縫控制要求，牛腿的有效高度最接近于（）mm。A、485B、569C、634D、682答案：C解析：17.假定，荷載效應(yīng)基本組合下，地基土凈反力平均值產(chǎn)生的距內(nèi)筒右側(cè)外邊緣h0處的筏板單位寬度的剪力設(shè)計值最大，其最大值為2400kN/m；（2）距離內(nèi)筒外表面h0/2處沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力τmax=0.90N/mm2。試問，滿足抗剪和抗沖切承載力要求的筏板最低混凝土強(qiáng)度等級為下列何項最為合理？（）提示：各等級混凝土的強(qiáng)度指標(biāo)如下表所示。A、C40B、C45C、50D、C60答案：B解析：18.某車間設(shè)備平臺改造增加一跨，新增部分跨度8m，柱距6m，采用柱下端鉸接、梁柱剛接、梁與原有平臺鉸接的剛架結(jié)構(gòu)，平臺鋪板為鋼格柵板；剛架計算簡圖如圖3-22所示；圖中長度單位為mm。剛架與支撐全部采用Q235—B鋼，手工焊接采用E43型焊條。假設(shè)剛架無側(cè)移，剛架梁及柱均采用雙軸對稱軋制H形鋼，梁計算跨度lx=8m，平面外自由長度ly=4m，梁截面為HM488×300×11×18，柱截面為HM340×250×9×14；剛架梁的最大彎矩設(shè)計值為Mxmax=486.4kN·m，且不考慮截面削弱。試問，剛架梁整體穩(wěn)定驗(yàn)算時，以應(yīng)力形式表達(dá)的穩(wěn)定性計算數(shù)值（N/mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：假定梁為均勻彎曲的受彎構(gòu)件。A、163B、173C、183D、193答案：B解析：19.關(guān)于荷載代表值的概念，下列敘述錯誤的是()。A、永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值相當(dāng)于其概率分布的0.5分位值B、樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值相當(dāng)于設(shè)計基準(zhǔn)期最大荷載平均值μqt加α倍標(biāo)準(zhǔn)差σqtC、對住宅.辦公樓樓面活荷載，荷載準(zhǔn)永久值相當(dāng)于取其設(shè)計基準(zhǔn)期任意時點(diǎn)荷載概率分布的0.5分位值D、可變荷載的荷載頻遇值相當(dāng)于取其設(shè)計基準(zhǔn)期任意時點(diǎn)荷載概率分布的0.1分位值答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50068-2001)第4.0.8條及其條文說明，荷載頻遇值是對可變荷載而言的，主要用于正常使用極限狀態(tài)的頻遇組合中。根據(jù)國際標(biāo)準(zhǔn)ISO2394:1998，頻遇值是設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)荷載達(dá)到和超過該值的總持續(xù)時間與設(shè)計基準(zhǔn)期的比值小于0.1的荷載代表值。20.某磚砌體柱，截面尺寸：490mm×620mm（b×h），磚柱計算高度H0=4.8m，采用MU10級燒結(jié)多孔磚（孔洞率為33％）、M7.5級水泥砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。[2011年真題]2.假定，該磚柱由普通燒結(jié)磚砌筑，其抗壓強(qiáng)度設(shè)計值為1.5N/mm2。試問，該磚柱軸心受壓承載力設(shè)計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、430B、390C、350D、310答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條規(guī)定，矩形截面h當(dāng)軸心受壓時取截面較小邊長，燒結(jié)多孔磚γβ=1.0，則高厚比β=γβ·H0/h=1×4800/490=9.8>3；根據(jù)附錄D第D.0.1條規(guī)定，水泥砂漿為M7.5級大于M5，所以系數(shù)α=0.0015，軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)為：根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計算，軸心受壓砌體構(gòu)件受壓承載力為：N=φfA=0.87×1.5×490×620=396.5kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。21.某六層混凝土砌塊結(jié)構(gòu)住宅，屋面及樓板均采用現(xiàn)澆混凝土，橫墻、縱墻承重，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m，所有承重墻均為190mm厚砌塊。全部墻體采用Mu10砌塊、Mu10砂漿，芯柱Cb20混凝土，設(shè)防烈度7度。圖4-28所示為單元的平、剖面圖?？v向B軸，13軸～16軸墻肢，首層Vi=175.22kN，σ0=0.34MPa，V計/Vi的比值應(yīng)為下列哪一項？（）A、2.31B、2.14C、2.04D、1.88答案：D解析：22.某公路橋梁由梁高1.5m的5片T型主梁和5片橫梁組成，計算跨徑為28m。采用混凝土為C40，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級，人群荷載qr=3.0kN/m2。橋梁橫截面尺寸如圖7-22所示。計算1號主梁跨中截面由兩列汽車產(chǎn)生的活載橫向分布系數(shù)最大值最接近于（）。提示：不計主梁抗扭剛度，按剛性橫梁法即偏心受壓法計算橫向分布系數(shù)，單行汽車車隊汽車軸重為P。A、0.509B、0.519C、0.529D、0.539答案：A解析：23.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點(diǎn)在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點(diǎn)。假定填土采用粉質(zhì)黏土，其重度為19.2kN/m3（干密度大于1.65t/m3），土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0.5φ（φ為墻背填土的內(nèi)摩擦角），填土的表面傾角β＝10°，填土表面均布荷載q＝0。則可計算得主動土壓力Ea最接近于（）kN/m。A、60B、62C、70D、74答案：C解析：24.截面尺寸為370mm×490mm的組合磚柱，見圖。柱的計算高度H。=5.9m，承受軸向壓力設(shè)計值N=700kN。采用MU10級燒結(jié)普通磚和M10級水泥砂漿砌筑，C20混凝土面層，如圖所示。豎筋采用HPB300級，8Φ14，箍筋采用HPB300級，Φ8200。試問，該組合磚柱的軸心受壓承載力設(shè)計值（kN)，與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A、1210B、1190C、1090D、990答案：C解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第8.2.3條規(guī)定，組合磚砌體軸心受壓構(gòu)件的承載力應(yīng)按下式計算：按下列步驟計算：25.地處北方的某城市，市區(qū)人口30萬，集中供暖。現(xiàn)擬建設(shè)一棟三層框架結(jié)構(gòu)建筑，地基土層屬季節(jié)性凍脹的粉土，標(biāo)準(zhǔn)凍深2.4m，采用柱下方形獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面邊長b=2.7m，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，永久荷載產(chǎn)生的基礎(chǔ)底面平均壓力為144.5kPa。試問，當(dāng)基礎(chǔ)底面以下容許存在一定厚度的凍土層且不考慮切向凍脹力的影響時，根據(jù)地基凍脹性要求的基礎(chǔ)最小埋深（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、2.40B、1.80C、1.60D、1.40答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.1.7條規(guī)定，要求設(shè)計凍深為：zD=z0·ψzs·ψzw·ψze；查表得，粉土對凍深的影響系數(shù)ψzs=1.2；凍脹情況對凍深的影響系數(shù)ψzw=0.90；城市近郊對凍深的影響系數(shù)ψze=0.95，由題意有z0=2.4，故zD=2.4624m；根據(jù)5.1.8條規(guī)定，要求最小埋深為：dmin=zD-hmax。根據(jù)附錄G表G.0.2注4規(guī)定，采用基底平均壓力為0.9×144.5=130kPa，查附錄表G.0.2得hmax=0.70m；故dmin=2.4624-0.70=1.7624m。注意：當(dāng)城市市區(qū)人口為20萬～50萬時，環(huán)境影響系數(shù)ψze一項按城市近郊取值。26.某鋼筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱計算長度l0＝6m，軸向力設(shè)計值N＝1300kN，彎矩設(shè)計值M＝253kN·m。采用混凝土強(qiáng)度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335級。2.若已知ξ＝0.829，對稱配筋，則As應(yīng)為（）mm2。A、1972B、2056C、2306D、2496答案：C解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-7）計算，矩形截面對稱配筋的鋼筋混凝土小偏心受壓構(gòu)件的縱向鋼筋截面面積為：27.某混凝土簡支梁橋由多片T型梁，其計算跨徑L＝19.5m，設(shè)計荷載為公路—Ⅰ級。其單片主梁斷面尺寸如圖7-22所示，采用C30混凝土，fcd＝13.8M圖7-22Pa，ftd＝1.39MPa，主筋為HRB400鋼筋，fsd=330MPa。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0＝1，試根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62—2004）進(jìn)行設(shè)計計算。假設(shè)T型主梁Ic＝0.2m4，跨中處每延米重度G＝10kN/m。假設(shè)單片主梁跨中彎矩汽車荷載橫向分布系數(shù)為0.452，汽車荷載沖擊系數(shù)為0.355時，其主梁跨中截面汽車荷載引起的彎矩值最接近于（）kN·m。A、508.13B、1016.26C、1270.33D、2032.53答案：B解析：28.由于生產(chǎn)需要，兩個鋼槽罐間需增設(shè)鋼平臺，γ0=1.0，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。鋼平臺布置如圖所示，圖中標(biāo)注尺寸單位為mm。[2014年真題]3.假定，鋼梁L-1承受均布荷載，跨中最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為386.2kN·m。試問，鋼梁L-1的最大撓度與其跨度的比值，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1／400B、1／500C、1／600D、1／700答案：B解析：鋼梁L-1的最大撓度與其跨度的比值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。29.某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。5.確定基底中心的最終變形量s最接近于（）mm。A、65.4B、60.3C、58.2D、56.1答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，計算地基變形時，地基內(nèi)的應(yīng)力分布，可采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論。由Es＝5.5MPa，p0＝158.25kPa＞fak＝155kPa，根據(jù)表5.3.5可知，內(nèi)插得沉降計算經(jīng)驗(yàn)系數(shù)為：則可得最終變形量為：s＝ψss′＝1.15×48.8＝56.1mm。由此可知，D項數(shù)值最為接近。30.某單層獨(dú)立地下車庫，采用承臺下樁基加構(gòu)造防水底板的做法，柱A截面尺寸500mm×500mm，樁型采用長螺旋鉆孔灌注樁，樁徑d=400mm，樁身混凝土重度23kN／m3，強(qiáng)度等級為C30，承臺厚度1000mm，有效高度h0=取950mm，承臺和柱的混凝土強(qiáng)度等級分別為C30（ft=1.43N／mm2）和C45（ft=1.80N／mm2）。使用期間的最高水位和最低水位標(biāo)高分別為-0.300m和-7.000m，柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2014年真題]提示：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。1.假定，在最低水位情況下，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，包括基礎(chǔ)承臺自重在內(nèi)，柱A承擔(dān)的豎向荷載為3200kN。試問，當(dāng)樁端持力層位于⑤層土?xí)r，樁端進(jìn)入⑤層土的最小長度（m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1.5B、3.0C、5.0D、6.5答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條式（5.3.5）計算，基樁極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值不應(yīng)小于Ruk=2×3200／4=1600kN，④層以上土層提供的極限側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值為：R1=πd∑liqsi=3.14×0.4×（4×26+12×60）=1034.9kN。假設(shè)工程樁需進(jìn)入⑤層土的長度為l5，則應(yīng)有：1034.9+70×0.4×3.14l5+2600Ap≥1600，Ap=0.1256m2，解得：l5=2.7m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。31.關(guān)于混凝土板計算原則的規(guī)定，下列說法不正確的是（）。（設(shè)長邊邊長為l1，短邊邊長為l2）A、兩對邊支承板應(yīng)按單向板計算B、四邊支承板當(dāng)l1/l2≤2時，應(yīng)按雙向板計算C、四邊支承板當(dāng)2＜l1/l2＜3時，只能按按雙向板計算D、四邊支承板當(dāng)l1/l2≥3時，可按沿短邊方向受力的單向板計算答案：C解析：C項，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.1.1條第2款規(guī)定，四邊支承板當(dāng)2＜l1/l2＜3時，宜按雙向板計算。但也可按沿短邊方向受力的單向板計算，此時需在長跨方向配置足夠的構(gòu)造鋼筋。32.某高層住宅，采用筏板基礎(chǔ)，基底尺寸為21m×32m，地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級。地基處理采用水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁），樁直徑為400mm，樁間距1.6m，按正方形布置。地基土層分布如圖所示。[2012年真題]2.下列關(guān)于CFG樁復(fù)合地基中褥墊層作用的說法，何項是不正確的？（）A、保證樁.土共同承擔(dān)荷載，褥墊層是形成CFG樁復(fù)合地基的重要條件B、通過改變?nèi)靿|層厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載占總荷載的百分比越高C、減少基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中D、調(diào)整樁.土水平荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，土分擔(dān)水平荷載占總荷載的百分比越高答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理設(shè)計規(guī)范》（JGJ79—2002）條文說明第9.2.3條，褥墊層在復(fù)合地基中有如下作用：①保證樁、土共同承擔(dān)荷載，褥墊層是CFG樁形成復(fù)合地基的重要條件；②通過改變?nèi)靿|層厚度，調(diào)整樁垂直荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越薄，樁承擔(dān)的荷載占總荷載的百分比越高，反之亦然；③減少基礎(chǔ)底面的應(yīng)力集中；④調(diào)整樁、土水平荷載的分擔(dān)，通常褥墊層越厚，土分擔(dān)水平荷載占總荷載的百分比越大，樁分擔(dān)的水平荷載占總荷載的百分比越小?！菊f明】新規(guī)范《建筑地基處理設(shè)計規(guī)范》（JGJ79—2012）已刪除了該部分內(nèi)容。33.某工程由兩幢7層主樓及地下車庫組成，統(tǒng)一設(shè)一層地下室，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，樁基礎(chǔ)。工程樁采用泥漿護(hù)壁旋挖成孔灌注樁，樁身縱筋錨入承臺內(nèi)800mm，主樓樁基礎(chǔ)采用一柱一樁的布置形式，樁徑800mm，有效樁長26m，以碎石土層作為樁端持力層，樁端進(jìn)入持力層7m；地基中分布有厚度達(dá)17m的淤泥，其不排水抗剪強(qiáng)度為9kPa。主樓局部基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況如圖5-8所示，地下水位穩(wěn)定于地面以下1m，λ為抗拔系數(shù)。提示：按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。A、4800B、6500C、8000D、10000答案：A解析：34.某門式剛架單層廠房基礎(chǔ)，采用的是獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷炼讨孛娉叽鐬?00mm×500mm；與水平力作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長l=1.6m。相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。已知基礎(chǔ)采用C30混凝土，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均容重為20kN/m3，其他參數(shù)均如圖5-29中所示。假定b=2.4m，基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度h0=450mm，基礎(chǔ)采用C30混凝土，則沖切面（圖示虛線處）的沖切承載力最接近于（）kN。A、380B、400C、420D、428答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.8條規(guī)定，矩形截面柱下的獨(dú)立基礎(chǔ)，沖切承載力計算如下：①已知C30的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ft=1.43N/mm2，基礎(chǔ)高度H0=500mm≤800mm，則取βhp=1.0；②長度為：am=（at+ab）/2=[500+（500+2×450）]/2=1900/2=950mm；③沖切承載力為：0.7βhpftamh0=0.7×1.0×1.43×950×450=427.93kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。35.某地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度（0.15g），場地類別為Ⅱ類，擬建造一座4層商場，商場總建筑面積為16000m^2，房屋高度為21m，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，框架的最大跨度12m，不設(shè)縫。混凝土強(qiáng)度等級為C40，均采用HRB400鋼筋。試問，此框架角柱構(gòu)造要求的縱向鋼筋最小總配筋率（％）為下列何值？（）A、0.8B、0.85C、0.9D、0.95答案：B解析：根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223—2008）第6.0.5條規(guī)定，,本商場未達(dá)到大型商場的標(biāo)準(zhǔn)，因此劃為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類（丙類）。最大跨度12m，不屬于大跨度框架。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）表6.1.2可知，抗震等級為三級。鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為400MPa時，角柱的最小總配筋率為0.85％。36.某車間內(nèi)設(shè)有一臺電動葫蘆如圖，其軌道梁吊掛于鋼梁AB下。鋼梁兩端連接于廠房框架柱上，計算跨度L=7000mm，計算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235—B鋼，鋼梁選用熱軋H型鋼HN400×200×8×13，其截面特性：A=83.37×102mm2，Ιz=23500×10?mm?,Wx=1170×103mm3,iy=45.6mm。[2012年真題]1.為便于對鋼梁AB進(jìn)行計算，將電動葫蘆軌道梁、相關(guān)連接件和鋼梁等自重折合為一集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk=6kN，作用于C點(diǎn)處鋼梁下翼緣，電動葫蘆自重和吊重合計的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk=66kN（按動力荷載考慮），不考慮電動葫蘆的水平荷載。已知C點(diǎn)處鋼梁對x軸的凈截面模量Wyx=1050×103mm3。試問，鋼梁C點(diǎn)處的最大應(yīng)力計算數(shù)值（N/mm2）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、200B、165C、150D、130答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1、2款規(guī)定，永久荷載效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時，對由可變荷載效應(yīng)控制的組合應(yīng)取1.2，對由永久荷載效應(yīng)控制的組合應(yīng)取1.35。該結(jié)構(gòu)為可變荷載效應(yīng)控制，故永久荷載分項系數(shù)取1.2?？勺兒奢d分項系數(shù)對標(biāo)準(zhǔn)值大于4kN/m2的工業(yè)房屋樓面結(jié)構(gòu)的活荷載，應(yīng)取1.3，其他情況，應(yīng)取1.4。故可變荷載分項系數(shù)取1.4。根據(jù)附錄D表D.0.1-1可知，動力系數(shù)取1.05。故在鋼梁C點(diǎn)處的最大集中荷載設(shè)計值：最大彎矩設(shè)計值：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.1條規(guī)定，對工字型截面，yx=1.05，故最大應(yīng)力計算值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。37.一單層平面框架（見圖），由屋頂永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的D點(diǎn)柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDgk=50kN·m?，F(xiàn)尚需計及如圖所示由風(fēng)荷載產(chǎn)生的D點(diǎn)彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MDwk=25kN·m，由此算得D點(diǎn)組合后的彎矩設(shè)計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）A、117.9B、123.0C、124.4D、140.0答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，荷載效應(yīng)組合設(shè)計值分別為：①當(dāng)按屋頂均布活荷載效應(yīng)控制的組合時（風(fēng)荷載的組合值系數(shù)ψc=0.6）：MD=1.2×50＋1.4×30＋1.4×0.6×25=123kN·m；②當(dāng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合時（屋頂均布活荷載的組合值系ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；③當(dāng)按永久荷載效應(yīng)控制的組合時：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；取三者中的最大值，則應(yīng)按風(fēng)荷載效應(yīng)控制的組合確定D點(diǎn)彎矩設(shè)計值MD，即MD=124.4kN·m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。38.A、B、C、D、答案：B解析：39.在設(shè)防烈度為6度至9度地區(qū)內(nèi)的乙類、丙類高層建筑，應(yīng)進(jìn)行抗震設(shè)計，其地震作用計算按下列哪種做法才符合《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）的規(guī)定？（）A、各抗震設(shè)防的高層建筑結(jié)構(gòu)均應(yīng)計算地震作用B、6度設(shè)防時，Ⅰ～Ⅲ類場地上的建筑不必計算，Ⅳ類場地上的較高建筑及7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計算C、6度不必計算，7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計算D、6度設(shè)防時Ⅰ.Ⅱ類場地上的建筑不必計算，Ⅲ類和Ⅳ類場地上建筑及7度至9度設(shè)防的建筑應(yīng)按本地區(qū)設(shè)防烈度計算答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.1條規(guī)定，各抗震設(shè)防類別高層建筑的地震作用，應(yīng)符合下列規(guī)定：①甲類建筑，應(yīng)按批準(zhǔn)的地震安全性評價結(jié)果且高于本地區(qū)抗震設(shè)防烈度的要求確定；②乙、丙類建筑，應(yīng)按本地區(qū)抗震設(shè)防烈度計算。40.某群樁基礎(chǔ)的平面，本樁基設(shè)計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質(zhì)情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質(zhì)土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質(zhì)土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內(nèi)各土層的加權(quán)平均土層極限摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設(shè)計值G＝480kN。3.當(dāng)Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN時，基樁的豎向承載力特征值（kN）與下列（）項值接近。A、370.92B、465.64C、473.59D、480.16答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條規(guī)定，由于承臺底面以下存在高靈敏軟土，不考慮承臺效應(yīng)，即ηc＝0；則基樁的豎向承載力特征值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。41.某環(huán)形截面鋼筋混凝土煙囪，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類，基本風(fēng)壓w0=0.40kN／m2。煙囪基礎(chǔ)頂面以上總重力荷載代表值為15000kN，煙囪基本自振周期為T1=2.5s。煙囪底部（基礎(chǔ)頂面處）截面筒壁豎向配筋設(shè)計時，需要考慮地震作用并按大、小偏心受壓包絡(luò)設(shè)計，已知，小偏心受壓時重力荷載代表值的軸壓力對煙囪承載能力不利，大偏心受壓時重力荷載代表值的軸壓力對煙囪承載能力有利。假定，小偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為N1（kN），大偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為N2（kN）。試問，N1、N2與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、18000、15660B、20340、15660C、18900、12660D、19500、13500答案：D解析：根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.5.1條第3款規(guī)定，抗震設(shè)防烈度為8度時，考慮豎向地震作用。根據(jù)第5.5.5條式（5.5.5-1）可得，煙囪底部地震剪力為：FEv0=±0.75αvmaxGE=±0.75×0.65×0.16×15000=1170kN；根據(jù)第3.1.8條式（3.1.8-1）可得，N=γGESGE+γEvSEvk重力荷載代表值產(chǎn)生的軸力，小偏壓時對煙囪承載能力不利，重力荷載分項系數(shù)為：γGE=1.2；豎向地震作用為主，豎向荷載分項系數(shù)為：γEv=1.3；小偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為：N1=1.2×15000+1.3×1170=19521kN；重力荷載代表值產(chǎn)生的軸力，大偏壓時對煙囪承載能力有利，重力荷載分項系數(shù)為：γGE=1.0；豎向地震作用為主，豎向荷載分項系數(shù)為：γEv=1.3；大偏心受壓時軸壓力設(shè)計值為：N2=1.0×15000－1.3×1170=13479kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。42.假設(shè)，某3層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)房屋，位于非抗震設(shè)防區(qū)，房屋高度9.0m，鋼筋混凝土墻墻厚200mm，配置雙層雙向分布鋼筋。試問，墻體雙層水平分布鋼筋的總配筋率最小值及雙層豎向分布鋼筋的總配筋率最小值分別與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A、0.15％，0.15％B、0.20％，0.15％C、0.20％，0.20％D、0.30％，0.30％答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.4.5條，對于房屋高度≤10m且層數(shù)≤3層的鋼筋混凝土墻，其水平與豎向分布鋼筋的配筋率最小值均不宜小于0.15％。由此可知，A項數(shù)值最為接近。43.某砌體房屋，采用墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，其埋置深度為1.2m，寬度為1.6m。場地土層分布如圖所示，地下水位標(biāo)高為-1.200m。[2012年真題]1.試問，②層淤泥質(zhì)黏土頂面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、98B、105C、112D、122答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，從荷載試驗(yàn)或其他原位測試、經(jīng)驗(yàn)值等方法確定的地基承載力特征值，尚應(yīng)按下式修正：①當(dāng)基寬小于3m，取b=3m,則②根據(jù)第5.2.4條表5.2.4可知，淤泥質(zhì)粘土取深度修正系數(shù)ηd=1.0?；A(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，故修正后的地基承載力特征值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。44.某2層鋼筋混凝土辦公樓浴室的簡支樓面梁如圖，安全等級為二級，從屬面積為13.5，計算跨度為6.0m，梁上作用恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk=14.0kN/m（含梁自重），按等效均布荷載計算的梁上活荷載標(biāo)準(zhǔn)值=4.5kN/m。[2012年真題]假定，該梁兩端均與框架柱剛接，當(dāng)進(jìn)行截面抗震驗(yàn)算時，試問，該梁在重力荷載代表值作用下按簡支梁計算的梁端剪力設(shè)計值VGb（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：假定重力荷載對該梁抗震不利。{圖}A、40B、50C、60D、65答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）表5.1.3可知，重力荷載代表值作用下的梁上均布荷載為：q=D+0.5L=14+0.5×4.5=16.25kN/m。根據(jù)式（5.4.1）計算，45.某多層框架結(jié)構(gòu)辦公樓采用筏形基礎(chǔ)，γ0=1.0，基礎(chǔ)平面尺寸為39.2m×17.4m。基礎(chǔ)埋深為1.0m，地下水位標(biāo)高為-1.0m，地基土層及有關(guān)巖土參數(shù)見圖5-3。初步設(shè)計時考慮三種地基基礎(chǔ)方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復(fù)合疏樁方案。采用方案二時，擬采用預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁（PHC樁），樁外徑400mm，壁厚95mm，樁尖采用敞口形式，樁長26m，樁端進(jìn)入第④層土2m，樁端土塞效應(yīng)系數(shù)λp=0.8。試問，按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94—2008的規(guī)定，根據(jù)土的物理指標(biāo)與樁承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系，單樁豎向承載力特征值Ra（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1100B、1200C、1240D、2500答案：B解析：46.第四層某剪力墻邊緣構(gòu)件如圖6-32所示，陰影部分為縱向鋼筋配筋范圍，縱筋混凝土保護(hù)層厚度為20mm。已知剪力墻軸壓比>0.3。試問，該邊緣構(gòu)件陰影部分的縱筋及箍筋為下列何項選項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？（）提示：①按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。②箍筋體積配箍率計算時，扣除重疊部分箍筋。A、B、C、D、答案：A解析：47.關(guān)于減少混凝土收縮裂縫的措施，下列敘述正確的是（）。A、在澆注混凝土?xí)r增設(shè)鋼絲網(wǎng)B、在混凝土配比中增加水泥用量C、在混凝土配比中采用高標(biāo)號水泥D、在混凝土配比中采用彈性模量小的骨料答案：A解析：在混凝土厚板中沿厚度方向以一定間隔配置平行于板面的鋼筋網(wǎng)片，可減小大體積混凝土的溫度收縮。BCD三項，混凝土中的水泥越多，水泥強(qiáng)度等級越高，骨料的彈性模量越小，混凝土的收縮越大。48.A、839B、917C、959D、1024答案：D解析：49.一無吊車工業(yè)廠房，采用剛性屋蓋，跨度為15m，其鉸接排架結(jié)構(gòu)計算簡圖及所承受的荷載設(shè)計值如圖所示。柱的截面尺寸為400mm×400mm，as＝40mm，混凝土強(qiáng)度等級為C30，結(jié)構(gòu)安全等級為二級，縱向受力鋼筋為HRB335。1.設(shè)P＝400kN，q＝30kN，柱的凈高Hn＝6m，則排架左列柱柱底截面的內(nèi)力設(shè)計值M、N、V最接近于（）。A、M=90kN·m；N=400kN；V=15kNB、M=90kN·m；N=400kN；V=30kNC、M=100kN·m；N=800kN；V=15kND、M=100kN·m；N=800kN；V=30kN答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.20條表6.2.20-1可知，單跨無吊車廠房柱在排架方向的計算長度l0＝1.5H，即：l0＝1.5Hn＝1.5×6＝9m；由于兩根柱的抗側(cè)剛度相等，根據(jù)剪力分配法得到作用于每根柱頂?shù)乃搅椋?0/2＝15kN；則柱底截面的內(nèi)力為：M＝15×6＝90kN·m；N＝400kN；V＝15kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。50.如圖7-10所示某簡支梁橋行車道板為鉸接懸臂板，鋪裝層厚度為12cm，設(shè)計荷載為公路—Ⅱ級荷載。計算得公路—Ⅱ級荷載在懸臂根部每米寬板條上產(chǎn)生的彎矩最接近于（）kN·m。A、－18.36B、－15.3C、－10.5D、－9.65答案：B解析：51.某簡支吊車梁，如圖3-18所示，跨度12m，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列，承受兩臺75/20t重級工作制橋式吊車。吊車梁截面如圖3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100鋼軌，軌高15cm，與受壓翼緣牢固連接。4.同時配置縱、橫向加勁肋時，為驗(yàn)算縱向加勁肋與受壓翼緣間區(qū)格的局部穩(wěn)定性，此時采用的局部壓應(yīng)力σc最接近的數(shù)值為（）N/mm2。A、153B、137C、125D、89答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.3條規(guī)定，局部壓應(yīng)力為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。52.某建造于大城市市區(qū)的28層公寓，采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)體系。平面為矩形，共6個開間，橫向剪力墻間距為8.1m，層高2.8m，房屋寬15.7m，地面粗糙度D類?；炷翉?qiáng)度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB335鋼，箍筋采用HPB300鋼。as=as′=35mm。1.工程所在場地的地基土的構(gòu)成如表所示。若有抗震要求時，確定其建筑場地類別為（）類。A、ⅠB、ⅡC、ⅢD、Ⅳ答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第4.1.4條第1款規(guī)定，該場地覆蓋層厚度為18m，取計算深度為18m；根據(jù)第4.1.5條式（4.1.5-2）計算，剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間為：{圖1}53.某六層混凝土砌塊結(jié)構(gòu)住宅，屋面及樓板均采用現(xiàn)澆混凝土，橫墻、縱墻承重，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m，所有承重墻均為190mm厚砌塊。全部墻體采用Mu10砌塊、Mu10砂漿，芯柱Cb20混凝土，設(shè)防烈度7度。圖4-28所示為單元的平、剖面圖。下列四項中，哪一項是五層地震剪力設(shè)計值V5（kN）？（）A、296.33B、300.32C、385.23D、390.42答案：A解析：54.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計，柱頂設(shè)有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計值T=125kN。[2013年真題]2.假定，上段柱間支撐ZC-1采用等邊單角鋼組成的單片交叉式支撐，在交叉點(diǎn)相互連接。試問，若僅按構(gòu)件的容許長細(xì)比控制，該支撐選用下列何種規(guī)格角鋼最為合理？（）提示：斜平面內(nèi)的計算長度可取平面外計算長度的0.7倍。A、L70×6（ix=21.5mm，imin=13.8mm）B、L80×6（ix=24.7mm，imin=15.9mm）C、L90×6（ix=27.9mm，imin=18.0mm）D、L100×6（ix=31.0mm，imin=20.0mm）答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.3.2條規(guī)定，當(dāng)兩交叉桿長度相等時，在桁架平面外的計算長度，當(dāng)桿件受拉時應(yīng)取l0=l，故單角鋼柱間支撐桿件平面外計算長度為：斜平面內(nèi)計算長度為：loy=0.7×8904=6233mm；根據(jù)第5.3.9條表5.3.9可知，平面外斜平面內(nèi)選L90×6，ix=27.9mm，滿足所需要的最小imin=18.0mm。55.某高度45m鋼結(jié)構(gòu)，建于抗震設(shè)防烈度8度區(qū)，地震加速度0.2g，設(shè)計分組為第一組，場地類別為Ⅲ類，結(jié)構(gòu)基本周期為1.0s。則與結(jié)構(gòu)基本周期相應(yīng)的地震影響系數(shù)，最接近于（）。A、0.05479B、0.0678C、0.0780D、0.08214答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第8.2.2條第1款規(guī)定，不超過50m的鋼結(jié)構(gòu)在多遇地震作用下的阻尼比可采用0.04；又根據(jù)第5.1.4條規(guī)定，8度，設(shè)計分組為第一組，Ⅲ類場地時，αmax=0.16，Tg=0.45s；則根據(jù)第5.1.5條第2款規(guī)定，有：由此可知，D項數(shù)值最為接近。56.下列四種高層建筑結(jié)構(gòu)布置正確的是()。A、框架結(jié)構(gòu)體系，當(dāng)矩形建筑平面的長邊邊長為短邊的4倍時，主要承重框架宜順長向布置，形成縱向布置方案，對抗側(cè)力有利B、框架一剪力墻結(jié)構(gòu)體系，當(dāng)矩形建筑平面的長邊邊長為短邊的4倍時，順長邊方向布置的縱向剪力墻宜集中布置在房屋的縱向兩盡端C、不論采用哪種結(jié)構(gòu)，在一個獨(dú)立結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，其結(jié)構(gòu)的平面布置宜對稱.剛度和承載力分布均勻D、不論場地的地質(zhì)情況如何，為了高層建筑的抗滑和抗傾覆需要，均宜設(shè)地下室答案：C解析：不論采用何種結(jié)構(gòu)，在一個獨(dú)立的結(jié)構(gòu)單元內(nèi)，其結(jié)構(gòu)平面布置宜對稱，剛度和承載力分布均勻，這使得扭轉(zhuǎn)偏心距小，側(cè)移小，設(shè)計的結(jié)構(gòu)才經(jīng)濟(jì)合理；A項當(dāng)長邊邊長為短邊的4倍時，長向柱列的柱數(shù)較多，短邊方向強(qiáng)度、剛度相對較弱，所以通常把主要承重框架沿橫向布置，有利于增加橫向剛度；B項框架一剪力墻結(jié)構(gòu)體系的剪力墻應(yīng)沿兩個主軸方向布置；D項高層建筑結(jié)構(gòu)宜設(shè)置地下室，但不僅僅是為了抗滑和抗傾覆需要；地下室有以下功能：利用土體的側(cè)壓力防止水平力作用下結(jié)構(gòu)的滑移、傾覆；減小土的重量，降低地墓的附加應(yīng)力；提高地基土的承載能力；減少地震作用對上部結(jié)構(gòu)的影響。57.某柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。4.確定計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當(dāng)量值（MPa）與（）項接近。A、5.3B、5.5C、5.7D、5.9答案：C解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.6條規(guī)定，變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當(dāng)量值應(yīng)按下式計算：式中，Ai為第i層土附加應(yīng)力系數(shù)沿土層厚度的積分值；根據(jù)題（3）得到的附加應(yīng)力系數(shù)可得：A1＝0.2217，A2＝0.2023；故計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當(dāng)量值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。58.某新建房屋為四層砌體結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，采用墻下條形基礎(chǔ)。設(shè)計室外地面絕對標(biāo)高與場地自然地面絕對標(biāo)高相同，均為8.000m，基礎(chǔ)B的寬度b為2.4m?；A(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2011年真題]3.按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011），計算基礎(chǔ)B地基受力層范圍內(nèi)的軟弱下臥層頂面處的附加壓力時，地基壓力擴(kuò)散角θ值與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、6°B、100°C、18°D、23°答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條第2款規(guī)定，下臥層地基承載力驗(yàn)算時，壓力擴(kuò)散角應(yīng)按表5.2.7確定，壓力擴(kuò)散角的大小取決于上、下土層的壓縮模量比和下臥層頂面相對于基底寬度的埋深。Es1=4.5MPa，Es2=1.5MPa，Es1/Es2=3；基礎(chǔ)底面至下臥層頂面的距離z=5－2.6=2.4m，z/b=1>0.5，查表5.2.7可得，地基壓力擴(kuò)散角θ=23°。由此可知，D項數(shù)值最為接近。59.某廠房三鉸拱式天窗架采用Q235B鋼制作，其平面外穩(wěn)定性由支撐系統(tǒng)保證。天窗架側(cè)柱ad選用雙角鋼L125×8，天窗架計算簡圖及側(cè)柱ad的截面特性如圖所示。[2011年真題]4.側(cè)柱ad軸向壓力設(shè)計值N=86kN，彎矩設(shè)計值Mx=9.84kN·m，彎矩作用使側(cè)柱ad截面肢尖受壓。試問，作強(qiáng)度計算時，截面上的最大壓應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2），應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、105B、125C、150D、170答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.2.1第3項可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)γx=γx2=1.2，An、Wnx已知。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）式（5.2.1）計算，正截面的壓應(yīng)力是軸力和彎矩的共同產(chǎn)生的，代入數(shù)據(jù)，壓應(yīng)力為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。60.抗震等級為二級的配筋砌塊砌體剪力墻房屋，首層某矩形截面剪力墻墻體厚度為190mm，墻體長度為5100mm，剪力墻截面的有效高度h0=4800mm，為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。若此段砌體剪力墻計算截面的剪力設(shè)計值V=210kN，軸力設(shè)計值N=1250kN，彎矩設(shè)計值M=1050kN·m，灌孔砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fx=7.5N/mm2。試問，底部加強(qiáng)部位剪力墻的水平分布鋼筋配置，下列哪種說法合理？（）提示：按《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、按計算配筋B、按構(gòu)造，最小配筋率取0.10％C、按構(gòu)造，最小配筋率取0.11％D、按構(gòu)造，最小配筋率取0.13％答案：D解析：61.一新疆落葉松（TC13A）方木壓彎構(gòu)件（干材），設(shè)計使用年限為50年，截面尺寸為150mm×150mm，長度l=2500mm。兩端鉸接，承受壓力設(shè)計值（軸心）N=50kN，最大初始彎矩設(shè)計值Mo=4.0kN·m。[2011年真題]1.試問，該構(gòu)件僅考慮軸心受壓時的穩(wěn)定系數(shù)，與下列何項數(shù)值最為接近？提示：該構(gòu)件截面的回轉(zhuǎn)半徑i=43.3mm。（）A、0.90B、0.84C、0.66D、0.52答案：D解析：因兩端鉸接，l0=l=2500mm，根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）式（5.1.5-1）計算，構(gòu)件長細(xì)比為：新疆落葉松強(qiáng)度等級為TC13A，根據(jù)第5.1.4條第2款式（5.1.4-3）計算，則軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。62.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN。[2014年真題]3.假定，吊車工作級別為A7。試問，計算吊車梁時，吊車最大輪壓設(shè)計值（kN），為下列何項數(shù)值？（）A、470B、658C、690D、724答案：D解析：吊車荷載屬于活荷載，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第2款第2項規(guī)定，荷載的分項系數(shù)應(yīng)取1.4；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.1.6條規(guī)定，吊車荷載在計算吊車梁時應(yīng)考慮動力系數(shù)；根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，重級A7級工作制吊車的荷載動力系數(shù)應(yīng)取1.1。所以吊車最大輪壓設(shè)計值為：F=1.4×1.1×470=723.8kN。63.某鋼筋混凝土T形懸臂梁，安全等級為一級，混凝土強(qiáng)度C30，縱向受拉鋼筋采用HRB335級鋼筋，不考慮抗震設(shè)計。荷載簡圖及截面尺寸如圖2-21所示。梁上作用有均布恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk（已計入梁自重）。局部均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk，集中恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk。[2011年真題]1.已知：gk=15kN/m，qk=6kN/m，Pk=20kN，活荷載的分項系數(shù)為1.4，活荷載的組合值系數(shù)為0.7。試問，構(gòu)件承載能力設(shè)計時，懸臂梁根部截面按荷載效應(yīng)組合的最大彎矩設(shè)計值Ma（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、580B、600C、620D、640答案：C解析：64.假定，該底層柱下端截面產(chǎn)生的豎向內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值如下：由結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重荷載產(chǎn)生的NGk=980kN；由按等效均布荷載計算的樓（屋）面可變荷載產(chǎn)生的NQk=220kN，由水平地震作用產(chǎn)生的NEhk=280kN，試問，該底層柱的軸壓比μN(yùn)與軸壓比限值[μN(yùn)]之比，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.67B、0.80C、0.91D、0.98答案：C解析：65.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q2358。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-1，上段柱為焊接工字形截面實(shí)腹柱，下段柱為不對稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。A、B、C、假定，吊車梁需進(jìn)行疲勞計算，試問，吊車梁設(shè)計時下列說法何項正確？（）D、答案：C解析：66.一片高1000mm、寬6000mm、厚370mm的墻體，如圖所示，采用燒結(jié)普通磚和M5.0級水泥砂漿砌筑。墻面一側(cè)承受水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：gk=2.0kN/m2（靜荷載）、qk=1.0kN/m2（活荷載），墻體嵌固在底板頂面處，不考慮墻體自重產(chǎn)生的軸力影響。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。[2011年真題]1.試問，該墻的墻底截面的彎矩設(shè)計值及剪力設(shè)計值（kN·m；kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：取lm長墻體計算。A、1.9；1.9B、1.9；3.8C、3.8；1.9D、3.8；3.8答案：B解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.3條規(guī)定，可采用基本組合來確定受力荷載設(shè)計值，水平荷載設(shè)計值為：永久荷載效應(yīng)控制時，q=1.2×2.0+1.4×1.0=3.8kN/m2；可變荷載效應(yīng)控制時，q=1.35×2.0+0.98=3.68kN/m2；故最不利組合取q=3.8kN/m2。計算墻體內(nèi)力，取1m長墻體計算，則彎矩設(shè)計值為：M=1/2qh2=1/2×3.8×1.002=1.90kN·m，剪力設(shè)計值為：V=qh=3.8×1.0=3.80kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。67.剪力墻端部設(shè)暗柱，該剪力墻底部暗柱的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應(yīng)為（）。A、620B、618C、612D、420答案：B解析：68.某多層框架結(jié)構(gòu)頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護(hù)墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護(hù)墻厚度為190mm，內(nèi)隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質(zhì)量控制等級為B級；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]2.假定，外圍護(hù)墻無洞口、風(fēng)荷載沿樓層高度均布，墻下端由風(fēng)荷載引起的彎矩設(shè)計值為0.375kN·m／m，墻的計算高度H0為3m。試問，每延米外圍護(hù)墻下端的承載力設(shè)計值（kN／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、88B、77C、66D、55答案：C解析：外圍護(hù)墻下端受到墻體自重壓力和風(fēng)荷載引起的彎矩的作用，承載力按壓彎構(gòu)件計算。每延米墻體自重設(shè)計值為：N=1.2×12×0.19×3=8.21kN／m。根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第5.1.2條式（5.1.2-1）計算，混凝土空心砌塊墻體的高厚比為：偏心矩為：e=M／N=0.375／8.21=0.046m<0.6×0.19／2=0.057m，e／h=0.046／0.19=0.242，根據(jù)附錄D表D.0.1-1可得，承載力影響系數(shù)為：φ=0.30。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，MU5單排孔混凝土砌塊、Mb5砂漿砌體抗壓強(qiáng)度為：f=1.19MPa。根據(jù)第5.1.1條式（5.1.1）計算，每延米墻體的承載力為：φfA=0.30×1.19×1000×190=67.83kN／m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。69.2.假定作用于底層頂標(biāo)高處的橫向地震剪力設(shè)計值V=1000kN。試問，作用于每個框架柱KZ上的地震剪力設(shè)計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、14B、18C、22D、25答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.5條規(guī)定，底層框架柱承擔(dān)的地震剪力設(shè)計值，可按各抗側(cè)力構(gòu)件有效側(cè)向剛度比例分配確定，則每個框架柱分擔(dān)的地震剪力設(shè)計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。70.某地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為乙級的柱下樁基礎(chǔ)，承臺下布置有5根邊長為400mm的C60鋼筋混凝土預(yù)制方樁。框架柱截面尺寸為600mm×800mm，承臺及其以上土的加權(quán)平均重度γ0=20kN／m3。承臺平面尺寸、樁位布置等如圖5-4所示。假定，承臺混凝土強(qiáng)度等級為C30（ft=1.43N／mm2），承臺計算截面的有效高度h0=1500mm。試問，圖中柱邊A-A截面承臺的斜截面承載力設(shè)計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3700B、4000C、4600D、5000答案：A解析：71.某橋上部結(jié)構(gòu)為單孔簡支梁，試問，以下四個圖形中哪一個圖形是上述簡支梁在M支點(diǎn)的反力影響線？（）提示：只需定性分析。A、B、C、D、答案：A解析：影響線是單位力沿橋梁縱（橫）軸線移動時，其在梁上某選定截面處產(chǎn)生的效應(yīng)值的包絡(luò)圖。當(dāng)單位力P=1沿簡支梁縱向移動時，P=1作用于主梁M支點(diǎn)時，M點(diǎn)取得最大反力1，在P=1自M點(diǎn)向N點(diǎn)移動過程中，M點(diǎn)處反力逐漸減小，當(dāng)P=1作用于主梁支點(diǎn)N時，M點(diǎn)處反力為零。故可定性地判斷出：A項為該簡支梁在支點(diǎn)M處的反力影響線；B項為該簡支梁在N支點(diǎn)處的反力影響線；C項為該簡支梁在均布荷載作用下的剪力圖；D項為該簡支梁跨中C點(diǎn)的彎矩影響線。72.某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，采用框架結(jié)構(gòu)，布置如圖3-6所示。框架梁柱采用Q345。框架梁截面采用軋制型鋼H600×200×11×17，柱采用箱形截面B450×450×16。梁柱截面特性如下：假定，梁截面采用焊接工字形截面H600×200×8×12，柱采用箱形截面B450×450×20，試問，下列何項說法正確？（）提示：不考慮梁軸壓比。A、框架梁柱截面板件寬厚比均符合設(shè)計規(guī)定B、框架梁柱截面板件寬厚比均不符合設(shè)計規(guī)定C、框架梁截面板件寬厚比不符合設(shè)計規(guī)定D、框架柱截面板件寬厚比不符合設(shè)計規(guī)定答案：C解析：73.關(guān)于砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計與施工的以下論述：Ⅰ.采用配筋砌體時，當(dāng)砌體截面面積小于0.3m2時，砌體強(qiáng)度設(shè)計值的調(diào)整系數(shù)為構(gòu)件截面面積（m2）加0.7；Ⅱ.對施工階段尚未硬化的新砌砌體進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算時，可按砂漿強(qiáng)度為零進(jìn)行驗(yàn)算；Ⅲ.在多遇地震作用下，配筋砌塊砌體剪力墻結(jié)構(gòu)樓層最大層間彈性位移角不宜超過1/1000；Ⅳ.砌體的剪變模量可按砌體彈性模量的0.5倍采用。試問，針對上述論述正確性的判斷，下列何項正確？（）A、Ⅰ、Ⅱ正確，Ⅲ、Ⅳ錯誤B、Ⅰ、Ⅲ正確，Ⅱ、Ⅳ錯誤’C、Ⅱ、Ⅲ正確，Ⅰ、Ⅳ錯誤D、Ⅱ、Ⅳ正確，Ⅰ、Ⅲ錯誤答案：C解析：74.下列不屬于超過正常使用極限狀態(tài)的情形的是（）。A、影響正常使用的振動B、影響正常使用或外觀的變形C、混凝土構(gòu)件的裂縫寬度超過規(guī)范規(guī)定的限值D、結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接因過度變形而不適于繼續(xù)承載答案：D解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068—2001）第3.0.2條第2款規(guī)定，正常使用極限狀態(tài)對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到正常使用或耐久性能的某項規(guī)定限值。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件出現(xiàn)下列狀態(tài)之一時，應(yīng)認(rèn)為超過了正常使用極限狀態(tài)：①影響正常使用或外觀的變形；②影響正常使用或耐久性能的局部損壞（包括裂縫）；③影響正常使用的振動；④影響正常使用的其他特定狀態(tài)。D項屬于超過承載能力極限狀態(tài)。75.某二級公路上的一座單跨30m的跨線橋梁，可通過雙向兩列車，重車較多，抗震設(shè)防烈度為7度，地震動峰值加速度為0.15g，設(shè)計荷載為公路-Ⅰ級，人群荷載3.5kPa，橋面寬度與路基寬度都為12m。上部結(jié)構(gòu)：橫向五片各30m的預(yù)應(yīng)力混凝土T型梁，梁高1.8m，混凝土強(qiáng)度等級C40；橋臺為等厚度的U型結(jié)構(gòu)，橋臺臺身計算高度4.0m，基礎(chǔ)為雙排1.2m的鉆孔灌注樁。整體結(jié)構(gòu)的安全等級為一級。上述橋梁的中間T型梁的抗剪驗(yàn)算截面取距支點(diǎn)h／2（900mm）處，且已知該截面的最大剪力r0v0為940kN，腹板寬度540mm，梁的有效高度為1360mm，混凝土強(qiáng)度等級C40的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值ftd為1.65MPa。試問，該截面需要進(jìn)行下列何項工作？（）提示：預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)設(shè)計值為α2取1.25。A、要驗(yàn)算斜截面的抗剪承載力，且應(yīng)加寬腹板尺寸B、不需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力C、不需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力，但要加寬腹板尺寸D、需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力，但不要加寬腹板尺寸答案：D解析：76.用新疆落葉松原木制成木柱，柱長4.0m，柱中部直徑d1=200mm，有一螺栓孔d2=20mm穿過截面中間，兩端鉸接、露天環(huán)境、使用年限25年。1.按強(qiáng)度驗(yàn)算時，木柱能承受的軸向力設(shè)計值N（kN）與下列何項接近？（）A、341B、358C、390D、397答案：B解析：根據(jù)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1條表4.2.1-1可知，新疆落葉松強(qiáng)度等級為TC13A，根據(jù)第4.2.1條表4.2.1-3可知，順紋抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc=12N/mm2。強(qiáng)度設(shè)計值調(diào)整系數(shù)有三項：①原木、驗(yàn)算部位未經(jīng)切削，提高15%；②露天環(huán)境，調(diào)整系數(shù)為0.9；③使用年限25年，調(diào)整系數(shù)為1.05。因此，軸向壓力設(shè)計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。77.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度為64.3m，如圖6-9所示，樓板無削弱。抗震設(shè)防烈度為8度，丙類建筑，Ⅱ類建筑場地。假定，方案比較時，發(fā)現(xiàn)X、Y方向每向可以減少兩片剪力墻（減墻后結(jié)構(gòu)承載力及剛度滿足規(guī)范要求）。試問，如果僅從結(jié)構(gòu)布置合理性考慮，下列四種減墻方案中哪種方案相對合理？（）A、X向：W1；Y向：W5B、X向：W2；Y向：W6C、X向：W3；Y向：W4D、X向：W2；Y向：W7答案：C解析：該結(jié)構(gòu)為長矩形平面，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.8條第2款規(guī)定，X向剪力墻不宜集中布置在房屋的兩盡端，宜減W1或W3墻。根據(jù)第8.1.8條第1款規(guī)定，Y向剪力墻間距不宜大于3B=45m及40m之較小者40m，宜減W4或W7。綜合上述原因，同時考慮框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中剪力墻的布置原則，C項方案相對合理。78.某鋼筋混凝土圓形煙囪，如圖所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類，基本自振周期T1=1.25s，50年一遇的基本風(fēng)壓ω0=0.45kN／m2，地面粗糙度為B類，安全等級為二級。已知該煙囪基礎(chǔ)頂面以上各節(jié)（共分6節(jié)，每節(jié)豎向高度10m）重力荷載代表值如下表所示。[2014年真題]提示：按《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）作答。3.假定，僅考慮第一振型的情況下，對煙囪進(jìn)行橫風(fēng)向風(fēng)振驗(yàn)算。試問，下列何項判斷符合規(guī)范要求？（）提示：①煙囪坡度為2％；②煙囪頂部風(fēng)壓高度變化系數(shù)為μH=1.71；③該煙囪第1振型的臨界風(fēng)速υcr，1=15.5m／s。A、可不計算亞臨界橫風(fēng)向共振荷載B、應(yīng)驗(yàn)算橫風(fēng)向共振響應(yīng)C、可不計算橫風(fēng)向共振荷載D、以上均不正確答案：B解析：根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》（GB50051—2013）第5.2.4條規(guī)定，對于圓形鋼筋混凝土煙囪，當(dāng)其坡度小于或等于2％時，應(yīng)根據(jù)雷諾數(shù)的不同情況進(jìn)行橫向風(fēng)振驗(yàn)算。本工程煙囪坡度為：其雷諾數(shù)為：Re=69000vd，υ=υcr，1=15.5m／s。2／3高度處的煙囪外徑為：6－（6－3.6）×2／3=4.4m，煙囪頂部H處風(fēng)速為：{圖2}根據(jù)第5.2.4條第3款規(guī)定，應(yīng)驗(yàn)算其共振響應(yīng)。由此可知，Ｂ項數(shù)值最為接近。79.在鋼筋混凝土雙筋梁中，大偏心受壓和大偏心受拉構(gòu)件的正截面承載力計算中，要求受壓區(qū)高度x≥2a′，是為了（）。A、保證受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時能達(dá)到其抗壓強(qiáng)度設(shè)計值B、防止受壓鋼筋壓屈C、避免保護(hù)層剝落D、保證受壓鋼筋在構(gòu)件破壞時能達(dá)到極限抗壓強(qiáng)度答案：A解析：鋼筋混凝土雙筋梁中限制受壓區(qū)高度x≥2a′，是為了保證混凝土被壓碎前受壓鋼筋達(dá)到其抗壓強(qiáng)度，充分利用鋼筋。80.如圖所示，Q235鋼焊接工字形截面壓彎構(gòu)件，翼緣為火焰切割邊，承受的軸線壓力設(shè)計值N=850kN，構(gòu)件一端承受M=490kN·m的彎矩（設(shè)計值），另一端彎矩為零。構(gòu)件兩端鉸接，并在三分點(diǎn)處各有一側(cè)向支承點(diǎn)。截面幾何特性：A=151.2cm2，Wx=3400cm3，ix=29.69cm，iy=4.55cm。2.該壓彎構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算應(yīng)力為（）N/mm2。A、152.6B、157.6C、176.4D、189.3答案：A解析：兩端鉸接，l0x=l=10m，λx=l0x/ix=1000/29.69=33.7；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.1.2-1可知，焊接工形、翼緣焰切邊，對x軸、y軸均為b類；查附錄C表C-2可知，穩(wěn)定系數(shù)根據(jù)第5.2.2條第1款規(guī)定，兩端支承構(gòu)件，無橫向荷載作用，等效彎矩系數(shù)為：βmx=0.65+0.35·M2/M1=0.65+0.35×0/490=0.65；參數(shù)根據(jù)式（5.2.2-1）計算，在彎矩作用平面內(nèi)該壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定計算應(yīng)力為：81.輕型屋面檁條跨度6m，中間設(shè)一道拉條體系作為側(cè)向支承點(diǎn)，作用于檁條的彎矩設(shè)計值Mx=48kN·m，My=1kN·m，檁條用I22a，Wx=309cm3，Wy=40.9cm3，鋼號為Q235B，其整體穩(wěn)定性強(qiáng)度計算值為（）N/mm2。A、155.8B、187.5C、190.5D、201.3答案：C解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄B表B.2可知，整體穩(wěn)定系數(shù)為：b=1.8＞0.6，故應(yīng)取整體穩(wěn)定系數(shù)為：查表可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)為：γy=1.2；則根據(jù)第4.2.3條式（4.2.3）計算，整體穩(wěn)定強(qiáng)度為：82.某網(wǎng)狀配筋磚砌體墻體，墻體厚度為240mm，墻體長度為6000mm，其計算高度H0=3600mm。采用MU10級燒結(jié)普通磚、M7.5級混合砂漿砌筑，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。鋼筋網(wǎng)采用冷拔低碳鋼絲Φb4制作，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值fy=430MPa，鋼筋網(wǎng)的網(wǎng)格尺寸a=60mm，豎向間距sn=240mm。假如砌體材料發(fā)生變化，已知fn=3.5MPa，網(wǎng)狀配筋體積配筋率ρ=0.30％。試問，該配筋磚砌體的軸心受壓承載力設(shè)計值（kN/m）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、410B、460C、510D、560答案：C解析：83.有一位于9度抗震設(shè)防區(qū)、設(shè)計基本地震加速度值為0.40g，設(shè)計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地上10層，高40m的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。剖面和平面如圖6-41所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共13000kN，每層樓面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN；屋面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值共14050kN，屋面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結(jié)構(gòu)基本自振周期T1為1.0s。底層和頂層豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值分別為（）kN。A、398.5；3985B、498.5；4985C、598.5；5985D、698.5；6985答案：A解析：84.由鉆探取得某原狀土樣，經(jīng)試驗(yàn)測得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量w＝13.2%，土粒相對密度ds＝2.69。5.土的飽和重度γsat最接近于（）kN/m3。A、19.44B、17C、15.2D、14.0答案：A解析：土的飽和密度為：故土的飽和重度為：γsat=ρ