TCEC2019111海上風力發(fā)電機組筒型基礎(chǔ)整體浮運技術(shù)規(guī)范

中國電力企業(yè)聯(lián)合會標準編號：T/CEC20191115備案號：海上風力發(fā)電機組筒型基礎(chǔ)整體浮運技術(shù)規(guī)范CodeforTransportationofPrefabricatedBucketFoundationofOffshoreWindTurbine2021-09-25修改稿

II范圍本文件規(guī)定海上風電場工程筒型基礎(chǔ)整體起浮、整體浮運、浮運監(jiān)測與控制相關(guān)技術(shù)要求。本文件適用于海上風電場工程單筒多艙筒型基礎(chǔ)-塔筒-發(fā)電機組的海上整體浮運。海上風力發(fā)電機組筒型基礎(chǔ)整體浮運施工除應符合本規(guī)范外，尚應符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。規(guī)范性應用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件?！逗Ｉ弦苿悠脚_入級規(guī)范》（2020）國家、部頒、地方有關(guān)技術(shù)法規(guī)和規(guī)范經(jīng)甲方確認的施工企業(yè)標準、規(guī)程和規(guī)定。術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本規(guī)范。筒型基礎(chǔ)bucketfoundation頂部封閉，底部開口的筒型結(jié)構(gòu)型式，以筒壁嵌入地基中來抵抗風力發(fā)電機組荷載的基礎(chǔ)型式。頂蓋bucketlid頂蓋為筒型基礎(chǔ)頂端封閉結(jié)構(gòu)，可為鋼、鋼筋混凝土或鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)。過渡段transitionpiece過渡段為筒型基礎(chǔ)頂蓋與風機塔筒連接結(jié)構(gòu)，可為鋼、鋼筋混凝土或鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)。分艙板bulkhead分艙板為筒型基礎(chǔ)內(nèi)的分隔板，可為鋼、鋼筋混凝土或鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)，將筒型基礎(chǔ)分成若干個獨立的隔艙。筒型基礎(chǔ)起浮穩(wěn)性liftingstability筒型基礎(chǔ)不含助浮措施的自身浮穩(wěn)性。整體浮運integratedfloating采用專用船舶將單筒多艙筒型基礎(chǔ)-塔筒-發(fā)電機組一體化運輸?shù)绞┕がF(xiàn)場的方式。水封高度watersealingheight筒型基礎(chǔ)起浮和浮運過程中，筒內(nèi)液面與筒端的平均距離?；A(chǔ)起浮4.1應確定不同水封高度的基礎(chǔ)起浮穩(wěn)性。4.2應確定不同水封高度筒內(nèi)外壓差和各分艙壓差的臨界值，宜采用有限元方法進行計算。4.3應檢查筒型基礎(chǔ)各分艙的氣密性和氣閥、氣泵、氣管的完好性和可靠性。4.4宜根據(jù)航道水深條件、起浮穩(wěn)性、筒內(nèi)外壓差和各分艙壓差的臨界值，綜合確定水封高度和各艙起浮的充氣壓力值。4.5筒型基礎(chǔ)起浮應滿足起浮穩(wěn)性的要求。起浮穩(wěn)性不滿足要求時，可采用輔助浮箱等措施來提高起浮穩(wěn)性。整體浮運5.1整體浮運拖航航道水深、寬度應滿足浮運船舶工作空間的要求，趁潮富余水深不宜小于1m，航道最窄寬度宜比船舶寬度大10m以上。航道沿線應無暗礁、淺點、漁網(wǎng)點和水產(chǎn)養(yǎng)殖區(qū)等航行障礙。5.2整體浮運前應對浮運船舶-筒型基礎(chǔ)-塔筒-風電機組的整體拖航穩(wěn)性進行計算，初穩(wěn)性高和面積比應滿足《海上移動平臺入級規(guī)范》（2020）規(guī)范要求。5.3整體浮運拖航海況啟航風速宜小于6級，有義波高應小于1.5m；拖航過程中風速宜小于8級，有義波高應小于2m。5.4筒型基礎(chǔ)整體浮運前應進行浮運拖航力計算，可按本規(guī)范附錄A計算。依據(jù)拖航阻力選擇拖船類型，拖航阻力值應小于拖船最大系柱拖力的75%。拖船的有效功率可根據(jù)能在頂風風速、同時頂流流速度下保持航向的條件確定，拖船宜包括主拖船和輔拖船。5.5筒型基礎(chǔ)整體浮運的液封高度宜采用2~2.5m，根據(jù)航道條件、拖航阻力，綜合確定船舶吃水深度、筒型基礎(chǔ)與浮運船舶的綁扎封固方案。5.6筒型基礎(chǔ)整體浮運的動穩(wěn)性和拖航阻力可通過數(shù)值分析或物理模型試驗復核。5.7筒型基礎(chǔ)與浮運船舶綁扎封固可采用船下頂托、筒頂?shù)趵|或筒側(cè)卡環(huán)方式，船下頂托連接方式的頂托力宜大于500t，筒頂?shù)趵|拉力宜控制在200t左右，筒側(cè)卡環(huán)垂向力宜控制在200t~600t。5.8筒型基礎(chǔ)綁扎封固完成后，可依次吊裝塔筒、機組、輪轂、葉片等，吊裝過程中宜調(diào)整扶正架抱箍的位置、姿態(tài)和受力。5.9筒型基礎(chǔ)整體浮運前應進行專用船舶的總體和甲板局部強度、綁扎封固措施強度驗算。浮運監(jiān)測與控制6.1整體浮運過程中應對船舶、基礎(chǔ)及塔筒的縱搖、橫搖及垂蕩角度、三項加速度及振動位移、各艙室氣壓、水封高度、綁扎封固關(guān)鍵部位的結(jié)構(gòu)應力等進行實時監(jiān)測。6.2拖航過程中應保持艙壓穩(wěn)定不變，發(fā)現(xiàn)漏氣時應及時堵漏。6.3拖航過程中縱搖與橫搖角度超過5°或加速度超過0.25g時，應及時改變航向、航速乃至拋錨停航，以減小縱搖與橫搖角度、加速度。6.4拖航過程中綁扎封固關(guān)鍵部位應力超標后，應及時調(diào)整各艙室艙壓、吊纜受力，以減小綁扎封固關(guān)鍵部位應力。

附錄A浮運拖航阻力計算方法A.1筒型基礎(chǔ)整體浮運拖航的總阻力RT可按（A.1）經(jīng)驗公式計算：，kN（A.1）式中：—被拖船的摩擦阻力，kN；—被拖船的剩余阻力，kN；—拖船的摩擦阻力，kN；—拖船的剩余阻力，kN。A.2公式（A.1）中被拖船舶或被拖物的阻力按如下近似方法計算：，kN（A.2），kN（A.3）式中：—船舶或水上建筑物的水下濕表面積，m2；—拖航速度，m/s；—方形系數(shù)；—浸水部分的船中橫剖面積，m2。其中，拖船阻力可使用拖船的設計資料，如無資料也可按照公式（A2）及公式（A.3）進行近似計算。A.3對于受風面積特別龐大的水上建筑，其拖航阻力尚應按公式（A.4）計算，取較大值：，kN（A.4）式中：—由公式（A.2）及公式（A.3）計算。A.4公式（A.4）中空氣阻力，按下式計算：，kN（A.5）式中：—空氣密度，kg/m3，按1.22kg/m3計算；—風速，m/s，取20.6m/s；—受風面積，m2，按頂風計算；—受風面積的形狀系數(shù)。目次前言 II1 范圍 12 規(guī)范性應用文件 13 術(shù)語和定義 14 基礎(chǔ)起浮 25 整體浮運 26 浮運監(jiān)測與控制 3附錄A浮運拖航阻力計算方法 4

前言本文件按照GB/T1.1-2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》給出的規(guī)則起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責任。本文件由中國電力企業(yè)聯(lián)合會提出并歸口。本文件起草單位：天津大學前沿技術(shù)研究院、長江勘測規(guī)劃設計研究有限責任公司、南方海上風電聯(lián)合開發(fā)有限公司。本文件主要起草人：練繼建、劉潤、王海軍、畢亞雄、郭耀華、董霄峰、楊旭、王武斌、蔡歐、黃宣旭、劉沙、馬鵬程、劉海波、鄒尤、童來元、張鳳武、谷峰、林大明、賈沼霖、邵楠、劉昉、王孝群、張劍、孫國棟、孟祥傳、李青欣、趙昊、王芃文、肖甜潤、趙東方、葉方帝。本文件為首次發(fā)布。本文件在執(zhí)行過程中的意見或建議反饋至中國電力企業(yè)聯(lián)合會標準化管理中心（北京市白廣路二條一號，100761）目次前言 II1 范圍 12 規(guī)范性應用文件 13 術(shù)語和定義 14 基礎(chǔ)起浮 25 整體浮運 26 浮運監(jiān)測與控制 3附錄A浮運拖航阻力計算方法 4

前言本文件按照GB/T1.1-2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》給出的規(guī)則起草。請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責任。本文件由中國電力企業(yè)聯(lián)合會提出并歸口。本文件起草單位：天津大學前沿技術(shù)研究院、長江勘測規(guī)劃設計研究有限責任公司、南方海上風電聯(lián)合開發(fā)有限公司。本文件主要起草人：練繼建、劉潤