畢業(yè)論文-沈陽食品有限集團辦公樓設(shè)計計算書

沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計1沈陽食品有限集團辦公樓設(shè)計該項目是名稱是沈陽食品有限集團辦公樓設(shè)計。本次設(shè)計的辦公樓占地面積1170.825平方米，共6層?？偨ㄖ娣e為7024.95平方米。建筑采用類“L”形布置，東西向長度是68.91米，南北向長度是25.1米。建筑立面規(guī)整，建筑室內(nèi)外高差0.45米，以及女兒墻高度為0.9米.采用紅棕色墻磚裝飾外墻。除建筑入口門為玻璃門外，其余均采用實木門，窗為塑鋼窗。本工程結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，梁、板混凝土強度等級為C30,柱混凝土強度等級為C40,標(biāo)準(zhǔn)層及首層截面為500×500?？蚣芰夯炷恋燃塁30,框架梁截面為300×600、300×500、300×400和200×400。建筑地點地質(zhì)條件良好，采用柱下獨立基礎(chǔ)，混凝土強度C30。設(shè)計嚴格遵守我們的國家目前使用的規(guī)范。結(jié)構(gòu)計算包括荷載匯集，風(fēng)和水平地震作用計算，豎向、水平荷載計算，框架內(nèi)力分析，梁、板、柱截面計算以及基礎(chǔ)和樓梯設(shè)計等。在設(shè)計中，我們充分利用我們在學(xué)校所學(xué)到的知識，用所學(xué)的知識來我們不斷提高我們的能力。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2TheprojectnameisShenyangFoodLTDsteelwindows.Thestructuralformofthecivilengineeringistheformofreinforcementconcretofthebeamare300×600,300×500,300×400and200×siteisgood,sothebuildingchoosesconcretofC30,usingaavoidingshakingseamswhichmettheeconomicneeds.calculationincludesthewindandearthquakeaction,thecalculationoftcompositionofinternalforce,thecalculationofbeam,plate,columnsabilities.Keywords:buildingofoffice;Reinforcedconcreteframe-stru沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計I目錄第一章前言 1 1第二章方案論述 22.1建筑設(shè)計論述 22.2任務(wù)及內(nèi)容 3第三章結(jié)構(gòu)方案設(shè)計 53.1建筑設(shè)計說明 53.1.1設(shè)計依據(jù) 53.2建筑設(shè)計論述 53.2.1建筑構(gòu)造說明 5 53.3結(jié)構(gòu)設(shè)計說明 63.4結(jié)構(gòu)設(shè)計論述 6第四章截面尺寸選取及荷載計算 94.1詳細設(shè)計說明 94.1.1設(shè)計資料 94.1.2材料選用 94.2.截面尺寸選取及荷載匯集 4.2.1.截面尺寸選取 4.2.2荷載匯集 4.3計算簡圖及層數(shù)劃分 4.4各層重力荷載代表值計算 第五章地震荷載作用下的框架內(nèi)力分析 5.1層間側(cè)移剛度的計算 5.1.1梁線剛度 沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Ⅱ5.1.2柱線剛度 5.1.3柱的側(cè)移剛度D 5.2水平地震作用分析(采用底部剪力法) 5.2.1框架自震周期及水平地震剪力計算 5.2.2水平地震作用下的層間位移和頂點位移計算： 5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩(D值法) 5.4水平地震作用下梁端彎矩計算 5.5水平地震作用下梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 第六章風(fēng)作用下的框架內(nèi)力分析 6.2風(fēng)作用下荷載匯集 6.3風(fēng)作用下框架柱剪力和彎矩(采用D值法，取中框架) 6.4風(fēng)作用下梁端彎矩計算 6.5風(fēng)作用下梁端剪力和柱的軸力計算 6.6風(fēng)作用下框架內(nèi)力圖 第七章框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 7.1豎向荷載計算 7.1.3活荷載 7.2豎向荷載下框架計算簡圖 7.3豎向荷載作用下梁固端彎矩 7.4內(nèi)力分配 7.4.1轉(zhuǎn)動剛度S及相對轉(zhuǎn)動剛度S’計算 7.4.2分配系數(shù)計算 7.5梁端剪力 7.6柱軸力和剪力 7.6.1恒載作用下的柱軸力和剪力 7.6.2活載作用下的柱軸力和剪力 第八章內(nèi)力組合 8.1基本組合公式 8.2梁控制截面內(nèi)力計算 8.2.1水平地震作用下梁控制截面內(nèi)力 8.2.2水平風(fēng)荷載作用下梁控制截面內(nèi)力 8.2.3豎向荷載作用下梁控制截面內(nèi)力 8.3柱控制截面內(nèi)力計算 8.3.1水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力 8.3.2水平風(fēng)荷載作用下柱控制截面內(nèi)力 8.3.2豎向荷載作用下柱控制截面內(nèi)力 8.4梁控制截面的內(nèi)力組合 8.5框架柱內(nèi)力組合 第九章結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計 9.1框架梁的設(shè)計 9.1.1梁的正截面配筋計算 9.1.2梁的斜截面配筋計算 9.2框架柱的設(shè)計 9.2.1柱的正截面配筋計算 9.2.2柱的斜截面配筋計算 9.3框架標(biāo)準(zhǔn)層板的設(shè)計 9.3.1板分類及荷載計算 9.3.2設(shè)計資料 9.3.3配筋計算 9.4樓梯的設(shè)計 沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計9.4.1梯段板設(shè)計 9.4.2平臺板設(shè)計 9.4.3平臺梁設(shè)計 9.5基礎(chǔ)的設(shè)計 9.5.1材料強度 9.5.2邊柱基礎(chǔ)設(shè)計 9.5.3中柱基礎(chǔ) 9.5.4基礎(chǔ)梁設(shè)計 第十章施工組織設(shè)計 10.1工程概況 10.1.1建設(shè)及設(shè)計概況 10.1.2場的情況 10.2施工方案 10.2.1施工準(zhǔn)備 10.2.2施工順序及方法 10.2.3保證質(zhì)量的措施 10.2.4保證安全的措施 10.2.5工期保證措施 10.2.6現(xiàn)場文明施工管理及保證措施 10.2.7雨季施工安全措施 第十一章經(jīng)濟技術(shù)分析 第十二章結(jié)論 參考文獻 致辭 沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計1沈陽食品有限集團辦公樓設(shè)計第一章前言1.1簡介本畢業(yè)設(shè)計說明書是本科高等學(xué)校土木工程專業(yè)本科生畢業(yè)設(shè)計的說明書，本說明書全部內(nèi)容共分十二章，這八章里包含了荷載匯集、水平作用下框架內(nèi)力分析、豎向作用下框架內(nèi)力分析、以及框架中各個結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計等，這些內(nèi)容容納了本科生畢業(yè)設(shè)計要求的全部內(nèi)容，其中的計算方法都來自于本科四年所學(xué)知識，可以說是大學(xué)所學(xué)知識的一個很好的復(fù)習(xí)和總結(jié)。本畢業(yè)設(shè)計說明書根據(jù)任務(wù)書要求以及最新相關(guān)規(guī)范編寫，內(nèi)容全面、明確，既給出了各類問題解決方法的指導(dǎo)思想，又給出了具體的解決方案，并且明確地給出了各類公式及符號的意義和必要的說明。本說明書概念清晰、語言流暢，每章都有大量的計算表格，并且對重點說明部分配置圖解。應(yīng)該說本說明書很好地完成了本次畢業(yè)設(shè)計的任務(wù)要求、達到了本次畢業(yè)設(shè)計的預(yù)定目標(biāo)。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2第二章方案論述米，總寬度為25.1米。女兒墻為現(xiàn)澆混凝土。合理。設(shè)計中依據(jù)2016屆畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書，遵照國家規(guī)定的現(xiàn)行各種設(shè)計規(guī)范、有關(guān)春季多風(fēng)干燥，夏季炎熱多雨，秋季濕潤涼爽。據(jù)溫多年平均為7.9℃,最高為35.7℃,最低為-30.5℃,年平均降雨量為734.5mm,集中在6-9月份，年平均相對濕度為65%。冬季多西北風(fēng)，夏季多西南風(fēng)，春秋兩季風(fēng)大，風(fēng)向不定，最大風(fēng)速12～15米/秒，建筑地點冰凍深度為1.20米。沈陽地區(qū)基本風(fēng)壓為0.55kN/m2,基本雪壓為0.50kN/m2。重構(gòu)件組成，由框架梁、柱與基礎(chǔ)構(gòu)成平面框(1)框架結(jié)構(gòu)水平荷載作用下采用底部剪力法進行計算，考慮頂部附加水平作用。同時用D值法進行計算。(2)豎向荷載作用下采用主要運用了結(jié)構(gòu)力學(xué)中等截面直桿彎矩的分配、傳遞(彎矩二次分配法)等基礎(chǔ)知識。(3)框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析特點：運用了樓板平面內(nèi)剛度無窮大假定，抗側(cè)剛度及內(nèi)(4)結(jié)構(gòu)延性運用強柱弱梁，強剪弱彎原則保證在梁端出現(xiàn)塑性鉸。強節(jié)點區(qū)，強3錨固原則保證節(jié)點區(qū)的承載力要求，限制柱軸壓比提高和加強柱根部及角柱，框支柱等(5)主要構(gòu)件設(shè)計：框架柱(大偏壓柱，斜截面抗剪調(diào)整),框架梁(抗彎設(shè)計，斜截面抗剪設(shè)計，梁端負彎矩調(diào)幅)調(diào)幅是為了減小兩端負彎矩，減少節(jié)點附近梁頂面的2.2任務(wù)及內(nèi)容根據(jù)建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)承重、抗震方面的要求技術(shù)條件等，合理進行結(jié)構(gòu)選型和結(jié)構(gòu)布置本工程為鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。外墻300mm厚空心砌塊；內(nèi)墻200mm厚空心砌塊；樓梯間墻300mm厚空心砌塊。建筑的框架均采用現(xiàn)場現(xiàn)澆成整體，這樣可以使結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能強，鋼材用量省，構(gòu)件尺寸不受標(biāo)準(zhǔn)構(gòu)件所限制，對房屋使用功能的適應(yīng)性大。本工程抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計地震分組為第一組，場地類別二類，設(shè)計基本地震加速度值為0.10g。層房屋高度的增加，結(jié)構(gòu)在地震作用以及其他荷載作用下產(chǎn)生的水平位移迅速增大，要通過對抗震進行分析計算，掌握構(gòu)造要求對(1)建筑設(shè)計：進行平面設(shè)計，要求滿足使用功能要求，并且經(jīng)濟合理。進行剖面(2)荷載計算：根據(jù)初定的結(jié)構(gòu)方案(包括梁，柱，墻的布置，構(gòu)件截面尺寸等)4以及荷載規(guī)范、抗震規(guī)范進行荷載計算，包括各樓層重量(樓面恒載、活荷載)。5第三章結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(1)本工程設(shè)計按2016屆設(shè)計任務(wù)書。(3)建筑場地面積為8000平方米。3.2建筑設(shè)計論述內(nèi)墻采用200mm厚空心砌塊；樓梯間墻采用300mm厚空心砌塊。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計6GB50204-2002(2011年版)《混凝土結(jié)構(gòu)施工圖平面整體表示方法制圖規(guī)則和構(gòu)造詳圖》(11G101-1)(2)參考書建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊建筑設(shè)計資料集(1-3冊)建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造資料集(上、下冊)遼寧省建筑標(biāo)準(zhǔn)圖集、結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)圖集3.3結(jié)構(gòu)設(shè)計說明依據(jù)國家，行業(yè)和相關(guān)的有關(guān)設(shè)計規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)?？拐鹪O(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度0.1g。設(shè)計地震分組為第一組，框架抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.0,建筑設(shè)計使用年限為50年。建筑面積：1170.825m2,占地面積：7024.95m2,共六層，層高為3.6m。室內(nèi)外高差0.450m,室外地面標(biāo)高為-0.450m。抗震設(shè)防類別為丙類。3.4結(jié)構(gòu)設(shè)計論述本次結(jié)構(gòu)設(shè)計內(nèi)容中主要包括：結(jié)構(gòu)形式和基礎(chǔ)形式的選擇、荷載的匯集及其組合、水平和豎向作用的計算、結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析以及結(jié)構(gòu)的配筋計算。這里只論述結(jié)構(gòu)型式和基礎(chǔ)型式的選擇，其他部分只簡單介紹，在后面的結(jié)構(gòu)設(shè)計中將詳加論述。本次結(jié)構(gòu)設(shè)計采用現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，柱下現(xiàn)澆混凝土獨立基礎(chǔ)。從經(jīng)濟和技術(shù)的角度來考慮，這種選擇是最具可行性的。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計7首先結(jié)構(gòu)型式的選擇可以從幾種建筑中常用的材料和結(jié)構(gòu)形式的比較中得出這一結(jié)論。多層建筑中常見結(jié)構(gòu)有：砌體結(jié)構(gòu)、鋼筋混凝土木結(jié)構(gòu)可以做成“板-梁-柱”式或“板-屋架-柱”式的傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)體系，也可以做成木剛架、木拱、木網(wǎng)狀筒拱、或木薄殼式的新型結(jié)構(gòu)體系。木結(jié)構(gòu)跨度可達8—10米，木屋架、木剛架的跨度可以達到18—30米，木網(wǎng)狀拱筒、殼體結(jié)構(gòu)的跨度可達80—150米。由于木材是一種再生資源，對于木材并不豐材資源是建筑工程中的當(dāng)務(wù)之急。至于木結(jié)構(gòu)的砌體結(jié)構(gòu)通常由磚和鋼筋混凝土混合砌筑，土圈梁和構(gòu)造柱，因此可根據(jù)各地情況的特的多層建筑結(jié)構(gòu)形式。但是由于砌體結(jié)構(gòu)由磚墻承重決定了他的開間型式受到限制，不適合多層辦公樓建筑，并且7度抗震設(shè)防的情況下普通磚房屋最高建21米，對于橫墻較少的辦公建筑還要降低3米，因此本辦公樓設(shè)計不選擇砌體結(jié)構(gòu)?；炷潦且环N原材料資源豐富，能消納工業(yè)廢渣，成本和型鋼粘結(jié)使用的材料。由于混凝土的可模性、整體性、剛性均較好，體內(nèi)能按照受理需要配置鋼筋等優(yōu)點，可用于各種受力構(gòu)件，做成各種結(jié)構(gòu)體系，建造各種建筑。有由于的高低溫工程建筑，都可以采用混凝土結(jié)構(gòu)。有由于鋼筋混凝土骨料可以就地鋼梁少，加之水泥原料豐富，造價較便宜，防火性能和鋼結(jié)構(gòu)通常由型鋼、鋼管、鋼板等制成的鋼梁、鋼跨度大、高度大、荷載大、動力作用大的各種建筑及其他土木工程結(jié)構(gòu)由以上幾種材料結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)比較中可以發(fā)現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)最適合本設(shè)沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計8后兩者是用于50米左右的高層建筑，框架結(jié)構(gòu)使用于多層建筑，柱網(wǎng)形勢也比較靈活適用于本次設(shè)計的辦公樓。另外從施工角度說，快，建筑周期短而受到推崇；但近一時期，由于商品混凝土、鋼模板和一些新的施工工而且現(xiàn)澆框架整體性好對于結(jié)構(gòu)抗震相當(dāng)有利，所以本次結(jié)構(gòu)綜合以上諸多因素本次結(jié)構(gòu)設(shè)計選擇現(xiàn)澆鋼筋混凝土框框架柱布置采用小柱網(wǎng)，標(biāo)準(zhǔn)柱網(wǎng)尺寸是7.2米×6米，局部加大到7.5米×6米，框架縱向框架梁是300mm×650mm;、次梁是200mm×400mm;樓板的尺寸選擇：所有板厚均是120mm。要的角度考慮選擇天然地基上的淺基礎(chǔ)。淺十字交叉基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ)。顯然，采用柱下筋擴展基礎(chǔ)是剛性基礎(chǔ)，所選材料抗拉強度大但抗拉和抗彎強度很低，設(shè)計時，要求一定的剛性角，以免基礎(chǔ)被拉壞，所以基礎(chǔ)相對很高，基坑深度加大，基底壓力增加，也不利于抗震；擴展基礎(chǔ)包括柱下鋼筋混凝土單獨基礎(chǔ)、墻下鋼筋混凝土單獨基礎(chǔ)、柱下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)、墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)。柱下濟的一種類型，它是用于柱距4—12米，荷載不大且均勻、場地均勻、對不均勻沉降有情況；鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)用于處理地基軟弱柱節(jié)點等；荷載種類有水平地震作用、風(fēng)荷載、豎向荷載，其組合考慮有震和無震兩種情況，分別考慮恒載和活載控制的組合，并慮梁的塑性調(diào)幅；構(gòu)件截面、節(jié)點、樓梯、樓板沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計9第四章截面尺寸選取及荷載計算4.1詳細設(shè)計說明本建筑位于沈陽市渾南新區(qū)，項目名稱為“沈陽食品有限集團辦公樓設(shè)計”,總建筑面積為7024.95m2,建筑層數(shù)為6層，室內(nèi)外高差0.45米，室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高0.00。類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本加速度值為0.1g,設(shè)計地震分組為第一組，框架抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.0,建筑設(shè)計使用年限為50年。氣象條件：沈陽地區(qū)基本風(fēng)壓為0.55kN/m2,基本雪壓0.5kN/m2。表1建筑地層一覽表(標(biāo)準(zhǔn)值)序號土層深度厚度范圍地基承載力fk樁端阻力樁周摩擦力1雜填土2345注：①.地下穩(wěn)定水位距地坪一1.5m以下；②.表中給定土層深度由自然地坪算起；③.表中給定樁端阻力為挖孔樁；④.建筑場地類別：Ⅱ類場地土。場地土的特征周期為0.35s。墻體采用混凝土空心小砌塊，采用Mb7.5砂漿砌筑；沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計柱采用C40級混凝土，梁、板、基礎(chǔ)采用C30級混凝土，基礎(chǔ)墊層采用C15級混構(gòu)造鋼筋和箍筋選用HRB335級，其余梁柱縱向受力筋、基礎(chǔ)底板、現(xiàn)澆板、樓梯4.2.截面尺寸選取及荷載匯集N/?≤0.85(三級框架)N=BFGnbc=hc=479.9mm取500mm×500mm。由撓度、裂度控制h=(1/10～1/15)1b=(1/2～1/2.5)h;選定縱向框架梁截面尺寸為b×h=300mm×600mm;選定橫向邊跨梁截面尺寸為b×h=300mm×500mm;選定橫向中跨梁截面尺寸為b×h=300mm×400mm;4.2.2荷載匯集(1)屋面(不上人)改性瀝青防水層20mm厚1:3水泥砂漿找平焦渣找坡最薄處30mm(平均厚90mm)120mm厚鋼筋混凝土板20mm厚板下抹灰Z(2)樓面：花崗巖大理石20mm厚，水泥漿擦縫20mm厚1:3水泥砂漿找平刷水泥漿一道120mm厚鋼筋混凝土板20mm厚板底抹灰Z走廊、樓梯、衛(wèi)生間活荷載標(biāo)準(zhǔn)值(3)梁重：(考慮梁上抹灰，取梁自重26kN/m3)沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(4)墻重：(5)柱：(考慮到柱子抹灰，取柱子自重27kN/m3)(6)門、窗：圖4-1計算單元圖4-2計算簡圖及層數(shù)劃分沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計4.4各層重力荷載代表值計算(1)重力荷載G6計算(六層上半層):女兒墻：現(xiàn)澆鋼筋混凝土，高度0.9m,厚度0.10m屋面自重：5.39kN/m2×57.6×15=4656.96kN縱向框架梁：4.68kN/m×(7.5-0.5)×8×4=1003.392kN橫向框架梁：3.9kN/m×(6-0.5)×9×2+3.12kN/m×(3-0.5)×9=456.3kN外墻:4.06kN/m2×[(57.6+15)×2×(3.6/2-0.6)-1.1×2.1×27-2.1×0.9×5]=871.884kN門重量：0.2kN/m2×(1×0.3×20+1.5×0.3×1+0.9×0.3×8)六層上半層的活載：考慮抗震取雪載0.5N/m2,(無震組合取屋面施工荷載0.5kN/m2)(2)重力荷載G5算(六層下半層+五層上半層):六層下半層外墻：4.06kN/m2×[(57.6+15)×2×3.6/2-：2.6kN/m2×[3.6/2×(6-0.5)×13+3.6/2×6×2+1.8×18+1.8×2)×9+3.6/2×(7.2-0.5-1.8)×2+3.6/2×(7.2-0.2-1.8窗重量門重量Z恒6下=1738.9kN五層上半層樓板自重：4.46kN/m2×57.6×15=3853.44kN次梁柱子外墻窗重量門重量之恒5上=7836.47kN乙恒=Z恒6下+Z恒5上=9575.37kN(3)重力荷載G1計算(二層下半層+一層上半層):外墻;內(nèi)墻;窗重量:門重量:∑恒1上=8258.45kNZ恒=Z恒2下+Z恒1上=1738.9+8258.45=9997.35kN沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計綜上G6=9195.76kN沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第五章地震荷載作用下的框架內(nèi)力分析為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I?,然后乘以增大系數(shù)。中框架梁I=2I?邊框架梁I=1.5I?Io=bh3/12梁采用C30混凝土，Ec=3.0×10?N/mm2邊跨梁：300mm×500mm;中跨梁：300mm×400mm;部位邊跨6中跨3柱采用C40混凝土Ec=3.0×10'kN/m2,首層高度4.6m,其它層高度均為3.6m。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5.1.3柱的側(cè)移剛度D表5-2框架柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度種類數(shù)量KaD層中框架中柱邊柱邊框架中柱4邊柱4首層中框架中柱邊柱邊框架中柱4邊柱45.2水平地震作用分析(采用底部剪力法)5.2.1框架自震周期及水平地震剪力計算表5-3樓層重力荷載水平作用下側(cè)移計算層數(shù)樓層重力荷載樓層剪力樓層側(cè)移剛度層間側(cè)移樓層側(cè)移654321(1)由能量法求結(jié)構(gòu)的基本自振周期T式中T結(jié)構(gòu)的自振周期(s);(2)頂部位移法計算結(jié)構(gòu)的基本自振周期T?Fx=α?Ga=0.037×53543.4=沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計當(dāng)小于0.05時，應(yīng)取0.05;荷載代表值的85%;質(zhì)點GFFV654321沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計圖5-1水平地震作用下的樓層剪力分布圖表5-5水平地震作用下結(jié)構(gòu)層間位移層數(shù)654321S△u建筑結(jié)構(gòu)在水平地震作用下的頂點位移；所以滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求。5.3水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩(D值法)y=(y?+y?+y?+y?)h=yhy—反彎點到柱下端結(jié)點的距離，即反彎點高度。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計y?—y—y?—y?—標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，查倒三角形荷載表。上下橫粱線剛度比對標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比y。的修正系數(shù)。上層層高變化修正值。下層層高變化修正值。y?根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比K查表得。層Ky600050004000300020001000表5-7中柱(中框)反彎點計算(B軸、C軸)Ky600050004000300020001000表5-8邊柱(中框)剪力和彎矩計算(A軸、D軸)層y654321層y654321沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5.4水平地震作用下梁端彎矩計算層A軸B軸615413121115.5水平地震作用下梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值表5-10水平地震下梁剪力和軸力計算層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力MM右MM右A軸柱(kN)B軸柱(kN)654321沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第六章風(fēng)作用下的框架內(nèi)力分析風(fēng)荷載取一榀框架來計算，風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計算公式：0?——基本風(fēng)壓；P——集中于質(zhì)點i的風(fēng)作用；V風(fēng)作用下第i層層剪力。6.2風(fēng)作用下荷載匯集層6514312111沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計6.3風(fēng)作用下框架柱剪力和彎矩(采用D值法，取中框架)層Ky600050004000300020001000層Ky600)50004000300020001000注：y?是均布荷載下查表得到的。層y654321y6543216.4風(fēng)作用下梁端彎矩計算表6-4風(fēng)作用下梁端彎矩計算(A軸、B軸)M?上16.5風(fēng)作用下梁端剪力和柱的軸力計算表6-5風(fēng)作用下梁的剪力和柱的軸力計算層A-B跨梁端剪力B-C跨梁端剪力柱軸力MM?右MA軸柱(kN)B軸柱(kN)65416.6風(fēng)作用下框架內(nèi)力圖第七章框架在豎向荷載作用下的內(nèi)力分析(采用彎矩二次分配法)圖7-1荷載傳遞路線(1)屋面梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：折減系數(shù)：α=0.5×3.65/6.0=0.3(1)屋面(2)樓面(2)樓面7.2豎向荷載下框架計算簡圖mmAB圖7-2豎向荷載作用下的框架計算簡圖7.3豎向荷載作用下梁固端彎矩表7-1豎向荷載作用下框架梁固端彎矩荷載樓層邊跨中跨跨度均布荷載固端彎矩跨度均布荷載固端彎矩左右左右恒載頂層63其它層63活載頂層63其它層637.4內(nèi)力分配座，因此中跨梁的兩端支撐情況變成一邊固定一邊雙鏈桿的形式，轉(zhuǎn)動剛度由4K,變成轉(zhuǎn)動剛度S及相對轉(zhuǎn)動剛度S'構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度相對標(biāo)準(zhǔn)層柱轉(zhuǎn)動剛度框架梁邊跨中跨框架柱首層標(biāo)準(zhǔn)層節(jié)點層μ左梁μ右梁μ上柱μ下枉邊柱節(jié)點654321中柱節(jié)點6543217.4.3彎矩分配與傳遞：方法：首先將各點的分配系數(shù)填在相應(yīng)方框內(nèi)，將梁的固端彎矩填寫在框架橫梁相應(yīng)位置上，然后將節(jié)點放松，把各節(jié)點不平衡彎矩同時進行分配。假定遠端固定進行傳遞(不向滑動端傳遞),右(左)梁分配彎矩向左(右)梁傳遞，上(下)分配彎矩向下(上)柱傳遞(傳遞系數(shù)均為0.5)。第一次分配彎矩傳遞后，再進行第二次彎矩分配。此處用表格進行分配。分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩表7-4-2活荷載彎矩分配表邊節(jié)點上柱下柱右梁中節(jié)點左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩分配系數(shù)固端彎矩一次分傳二次分配最終彎矩表7-5-1豎向恒荷載下梁彎矩塑性調(diào)幅(調(diào)幅系數(shù)0.8)樓層左端中間右端左端中間右端MMMMM654321注：梁彎矩符號逆順時針為正；跨中彎矩下表7-5-2豎向活荷載下梁彎矩塑性調(diào)幅(調(diào)幅系數(shù)0.8)樓層左端中間右端左端中間右端MMMM654321注：梁彎矩符號逆順時針為正；跨中彎矩下圖7-3豎向恒載作用下框架彎矩圖(未調(diào)幅)圖7-4豎向活載作用下框架彎矩圖(未調(diào)幅)7.5梁端剪力均布荷載下：7.5.1恒載作用下梁端剪力：表7-6-1恒載下梁端剪力層號qLV左’V右’跨665646362616跨635343332313層號qLV左V右V左V跨665646362616跨6353433323137.6柱軸力和剪力7.6.1恒載作用下的柱軸力和剪力縱向荷載匯集：F?=7.2×4.68+3.0×2.08×2+3.9×6×0.5+4.46×6×0.5×7.2F?=F=F?=F?=F表7-7-1恒載作用下A軸邊柱軸力和剪力層號截面橫梁剪力縱向荷載柱重邊柱軸力邊柱剪力6543212、△N為本層荷載產(chǎn)生的軸力表7-6-2恒載作用下B軸中柱軸力和剪力截面橫梁剪力左橫梁剪力右縱向荷載柱重中柱軸力6543212、△N本層荷載產(chǎn)生的軸力。7.6.2活載作用下的柱軸力和剪力縱向荷載匯集：F?=7.2×3.0×0.847×0.F?=7.5×3.0×0.847×2.F?=F?=F?=F?=FF?=7.2×1.5×0.625×0.5+7.2×3.0×0.847×0.F?=7.2×1.5×0.625×2.5+7.2×3.0×0.847×F?=F=F?=F?=F表7-8-1活載作用下A(D)軸邊柱軸力和剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱子自重A(D)柱軸力A(D)柱剪力654321表7-8-2活載作用下B(C)軸中柱軸力和剪力層截面橫梁剪力縱向荷載柱子自重B(C)柱軸力B(C)柱剪力左(kN)右(kN)654321第八章內(nèi)力組合表8-1梁柱內(nèi)力組合公式組合內(nèi)容編號組合式梁組合公式梁端最大負彎矩11.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)21.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)31.2恒+1.4活41.2重力+1.3水平地震梁端最大正彎矩51.0恒+1.4風(fēng)61.0恒+1.3水平地震梁跨中最大正彎矩71.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)81.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)91.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震梁端最大剪力1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)1.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震柱組合公式柱控制截面最大軸力a1.2恒+1.4活b1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)C1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)d1.2重力+1.3水平地震柱控制截面最小軸力e1.0恒+1.4風(fēng)f1.0重力+1.3水平地震控制截面：梁端支座邊緣截面、跨中截面8.2.1水平地震作用下梁控制截面內(nèi)力彎矩以使梁下策側(cè)手拉為正，剪力以使桿件順轉(zhuǎn)為正，軸力以受壓為正。表8-2水平地震作用下梁控制截面內(nèi)力(左震)跨層b梁左端梁右端跨中M65432l6543218.2.2水平風(fēng)荷載作用下梁控制截面內(nèi)力表8-3風(fēng)荷載作用下梁控制截面內(nèi)力(左風(fēng))跨層b梁左端梁右端跨中MM654321654321表8-4豎向荷載作用下梁控制截面彎矩跨層b梁左端M654321654321跨層b梁右端MM654321表8-5豎向荷載作用下梁控制截面彎矩(跨中)層654321表8-6豎向荷載作用下梁控制截面內(nèi)力跨層梁左端梁右端V654326543218.3柱控制截面內(nèi)力計算8.3.1水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力表8-7水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力(左震)柱層上端下端A654321B6543218.3.2水平風(fēng)荷載作用下柱控制截面內(nèi)力表8-8水平風(fēng)荷載作用下柱控制截面內(nèi)力(左風(fēng))柱層上端下端MA654321B6543218.3.2豎向荷載作用下柱控制截面內(nèi)力表8-9豎向荷載荷載作用下柱上端控制截面內(nèi)力柱層上端MMMVA654321B654321表8-9豎向荷載荷載作用下柱下端控制截面內(nèi)力柱層下端MA654321B6543218.4梁控制截面的內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥⑦內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-12五層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-13四層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-14三層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤⑥地震(右)⑦內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端表8-15二層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦內(nèi)力組合梁端1234梁端X56跨中X789梁端表8-16一層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤⑥地震(右)⑦內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端8.5框架柱內(nèi)力組合彎矩使柱左側(cè)受拉為“+”,右側(cè)受壓為“-”;剪力使柱順時針轉(zhuǎn)動為“+”。表8-17六層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載風(fēng)荷(左)風(fēng)荷(右)④重力荷載代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef表8-18五層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風(fēng)荷(左)③風(fēng)荷(右)④重力荷載代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abCdef表8-19四層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風(fēng)荷(左)③風(fēng)荷(右)④重力荷載代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦ abcdef表8-20三層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風(fēng)荷(左)③2風(fēng)荷(右)④重力荷載代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風(fēng)荷(左)③風(fēng)荷(右)④重力荷載代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef表8-22一層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒載①豎向活載②風(fēng)荷(左)③風(fēng)荷(右)④重力荷載代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦abcdef第九章結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計9.1框架梁的設(shè)計梁的縱向鋼筋采用HRB400,箍筋采用HRB335。9.1.1梁的正截面配筋計算(1)跨中最大正彎矩的配筋計算a.縱向非預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點；相對受壓區(qū)高度；a?——等效矩形應(yīng)力圖形特征值，為簡化計算α?=1;fi縱向受拉鋼筋抗拉強度設(shè)計值；h?——截面有效高度；b——腹板寬度。驗算最小配筋面積：跨中45f,/f,%和0.2%比較取大值；支座55f,/f,%和0.25%比較取大值。經(jīng)計算跨中取0.2%,支座取0.25%。最大配筋率：2.5%。計算過程如下表：有震情況下的彎矩顯然比無震情況小得多，有震情況不計算。表9-1-1梁跨中正截面彎矩承載力截面bMζ六層五層四層BC跨中三層BC跨中二層一層AB跨中BC跨中表9-1-2梁跨中正截面彎矩承載力截面計算配筋實際配筋面積配筋率六層AB跨中4載16BC跨中4載16五層AB跨中BC跨中4塑16四層AB跨中4螢16BC跨中94螢16三層AB跨中4螢16BC跨中4載16二層AB跨中4業(yè)16BC跨中4登16一層AB跨中4螢16BC跨中64塑16(2)梁端最大正彎矩配筋計算：框架梁端彎矩的組合設(shè)計值，其下部受拉的最大正彎矩一般小于梁上部受拉的最大負彎矩的絕對值。把梁上部受拉的最大負彎矩的鋼筋作為下部受拉最大正彎矩的受壓鋼筋，按雙筋梁計算時，其截面受壓區(qū)高度計算結(jié)果一定小于零，即x<2a,無地震作用組合時有地震作用組合時a,受壓鋼筋合力點到截面近邊距離可直接對受計算結(jié)果和梁跨中比較取大者；計算過程：無震情況下的彎矩比有震情況小得多，這里只計算有震情況。截面M按跨中正彎矩配筋實際配筋實際面積配筋率六層AB左4型16AB右4型16BC左4型16五層AB左4冀16AB右4業(yè)16BC左4盤16四層AB左4冀16BC左三層AB左4載16AB右A4業(yè)16BC左4型16二層AB左4業(yè)16BC左4載16一層AB左AB右BC左4要16(3)梁端最大負彎矩配筋計算框架梁支座最大負彎矩的配筋應(yīng)按雙筋矩形截面梁計算。在計算框架梁支座最大負梁計算；考慮地震作用組合的框架梁，其支座最大負彎矩的配筋仍按受壓鋼筋已知的雙筋矩性截面梁計算，但在受彎承載力計算公式右邊應(yīng)乘以相應(yīng)的承載力抗震調(diào)整系數(shù)x≤0.35ho;且梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不應(yīng)大于2.5%。另外，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，框架梁梁端截面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值，除按計算確定外，二、三級抗震等級不應(yīng)小于0.3?；具^程：先將梁下部的縱向鋼筋作為受壓鋼筋區(qū)高度ξ計算出ξ后，可能遇到下列情況：量不足，按受壓鋼筋未知重新計算。③2a;≤5≤0.25(一級抗震等級)或ξ>0.35h。(二、三級抗震等級)f.縱向普通受壓鋼筋的抗壓強度設(shè)計值A(chǔ)——縱向受壓鋼筋面積(一級抗覆等級)(一級抗覆等級)震等級)。如果不滿足要求，說明受壓鋼筋數(shù)量還是不足，按受壓鋼筋未知重新計算。梁端負彎矩配筋計算：這里只計算有震情況，由內(nèi)力組合表可以比較出無震情況比有震情況下的彎矩小得多。截面Mζ六層AB左AB右BC左五層AB左AB右BC左四層AB左AB右BC左三層AB左AB右BC左二層AB左AB右BC左一層AB左AB右BC左表9-3-2梁端正截面負彎矩截面配筋實際面積配筋率六層AB左4業(yè)16AB右4費164業(yè)16五層AB左4業(yè)16AB右4業(yè)16四層AB左4業(yè)16AB右4業(yè)164載16三層AB左4業(yè)18AB右4業(yè)164業(yè)16二層AB左4業(yè)184業(yè)18BC左4藍18一層AB左4業(yè)18AB右4費18BC左4費18(1)梁剪力設(shè)計值和柱的彎矩設(shè)計值的調(diào)整抗震設(shè)計時，根據(jù)強剪弱彎原則和強柱弱梁原則對梁剪力設(shè)計值和柱的彎矩設(shè)計值進行調(diào)整，框架梁端部截面組合的剪力設(shè)計值，一、二、三級抗震等級應(yīng)按下列公式計V,=ηn(M+Mf)/ln+V9-8抗震等級為一、二、三級框架的柱式中7vs梁剪力增大系數(shù)；一級抗震等級取1.3,二級抗震等級取1.2,三級抗震等級M、M考慮地震作用組合的框架梁左、右端彎矩設(shè)計值；V考慮地震作用組合時的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，可按簡支梁計算l,——梁的凈跨；針方向);可按彈性分析所得的上、下柱端截面彎矩比分配；公式中，M,與M,之和，應(yīng)分別按順時針方向和逆時針方向進行計算，并取其表9-4-1梁剪力設(shè)計值和柱的彎矩設(shè)計值的調(diào)整截面六層五層四層BC梁重力荷載用順時針組90逆時針組82表9-4-2梁剪力設(shè)計值和柱的彎矩設(shè)計值的調(diào)整截面三層二層一層重力荷載地震作用順時針組4逆時針組7(2)計算公式：不考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：fy-箍筋抗拉強度設(shè)計值；截面六層五層四層左端右端左端右端左端右端V①7②③s加密s非加密表9-5-2梁斜截面計算截面三層二層一層左端右端左(右)左端右端左端右端V①②③s加密③用①用來驗算截面；②用來計算是否按計算配箍(②>V可不配箍筋);③用來計算箍筋無震情況下的剪力組合值和有震情況下調(diào)整后的剪力設(shè)計值幾乎相等無需再計算。(1)梁斜截面按構(gòu)造配筋箍筋間距：加密區(qū)長度為max(1.5h,500);加密區(qū)箍筋間距min(縱筋8倍，梁高1/4,150mm);BC跨：min(縱筋8倍，h/4,150mm)=100mm非加密區(qū)箍筋間距≤加密區(qū)的2倍，且不大于250mm。AB跨=200mmBC跨=200mmCD跨=200mm9.2框架柱的設(shè)計柱的縱向鋼筋采用HRB400,箍筋采用HRB335。(1)框架柱內(nèi)力調(diào)整(強柱弱梁)式中ZM:——考慮地震作用組合的節(jié)點上、下柱端的彎矩設(shè)計值之和(順時針或反時針方向);可按彈性分析所得的上、下柱端截面彎矩比分配。ZM?—同一節(jié)點左、右梁端，按順時針和逆時針方向計算的兩端考慮地節(jié)點A柱(D柱)節(jié)點B柱(C柱)上柱下柱上柱下柱μ7 —l——165432918——(2)柱的正截面配筋計算過程n考慮二階效應(yīng)影響的軸向力偏心矩增大系數(shù)，當(dāng)ζ>1.0時，ξ?=1.0;當(dāng)ζ>1.0時，ξ?=1.0;表9-7有震時的彎矩最大層柱內(nèi)力eηXξ實際配筋MN6邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4型20364業(yè)205邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)204些204邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)204業(yè)203邊柱4業(yè)20中柱4業(yè)204業(yè)202邊柱4型20中柱4業(yè)201邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)204業(yè)20注：柱子四面配筋一致表9-8無震時的軸力最大層柱內(nèi)力ηeXξ實際配筋MN6邊4業(yè)204業(yè)20柱中柱4型204業(yè)205邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)204業(yè)204邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)203邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)204冀202邊柱4業(yè)204業(yè)20中柱4業(yè)204業(yè)201邊柱54業(yè)20中柱734業(yè)20注：柱子四面配筋一致(3)正截面構(gòu)造要求：最小配筋率：全截面0.6%,pA=0.006×500×500=1500m單面0.2%,pA=0.002×500×500=500mm2。(1)柱的斜截面剪力設(shè)計值不考慮地震作用時框架柱剪力的組合及考慮地震作用時框架柱剪力的組合方法與框架柱彎矩的組合方法相同?？紤]地震作用時框架柱及框支柱剪力設(shè)計值，應(yīng)根據(jù)強剪弱彎要求，采用剪力增大系數(shù)方法確定。即式中V·——考慮地震作用組合的框架柱、框支柱的剪力設(shè)計值；H——柱的凈高；M′、M!分別為柱的上、下端順時針或反時針方向截面的彎矩設(shè)計值(應(yīng)取調(diào)整增大后的設(shè)計值，包括角柱的增大系數(shù)),且取順時針方向之和及反時針方向之和層A柱(D柱)654321(2)斜截面承載力計算公式，軸壓力不超過一定值時，軸力有利于框架柱的受剪承載力。框架柱的受剪承載力按無地震作用組合9-17有地震作用組合9-18λ——框架柱和框支柱的計算剪跨比，取λ=M/(Vh);此處，M宜取柱上、下端考慮地震作用組合的彎矩設(shè)計值的較大值，V取與M對應(yīng)的剪力設(shè)計值，h?為柱截面有效高度；當(dāng)框架結(jié)構(gòu)中的框架柱的反彎點在柱層高范圍YRE承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取0.85。表9-10有地震作用情況下的斜截面計算位置MVN實配箍筋六層A柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造B柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造五層A柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造四層A柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造三層A柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造二層A柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造一層A柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造B柱上端按構(gòu)造下端按構(gòu)造標(biāo)準(zhǔn)層取500mm底層取700mm基礎(chǔ)頂面向上一層柱凈高1/3的范圍內(nèi)。加密區(qū)箍筋間距和直徑：縱向鋼筋直徑的8倍)=150mm;非加密區(qū)內(nèi)鋼筋的間距：驗算體積配筋率：P≥λf.1fm。9.3框架標(biāo)準(zhǔn)層板的設(shè)計本設(shè)計作了標(biāo)準(zhǔn)層板的配筋計算，所有板按照雙向板塑性理論查表設(shè)計，板配的鋼9.3.1板分類及荷載計算①板：3600mm×6600mm(雙向板)②板：3000mm×7200mm(雙向板)③板：3000mm×7500mm(雙向板)④板：2700mm×6000mm(雙向板)q=1.4×2.0=2.8kN/m2;g=1.2×4.46=5.352kN/m2;q=1.4×0.7×2.0=1.96kN/m2;比較兩組荷載知，活荷載起控制作用，按照活荷載起控制作用計算。9.3.2設(shè)計資料板厚：120mmHRB4009.3.3配筋計算跨中支座跨中支座表9-11板跨中和板端的彎矩計算①板②板③板④板⑤板⑥板⑦板⑧板⑨板336663表9-12板配筋表截面M選配實配As跨中①板lx方向ly方向②板lx方向ly方向③板1x方向ly方向④板Ix方向ly方向⑤板1x方向ly方向⑥板Ix方向ly方向⑦板lx方向ly方向⑧板1x方向ly方向⑨板Ix方向ly方向5支座9.4樓梯的設(shè)計層高3.6mm,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=2.5kN/m2,踏步面層采用水磨石面層，(自重為0.65kN/m2)底面為20mm厚混合砂漿(自重17kN/m3)抹灰，采用C30混凝土，梁縱筋采用HRB400級鋼筋，其余均采用HRB335級鋼筋。取板厚h=(1/25～1/30)×3.09=124mm～103mm,取為h=120mm恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石面層三角形踏步混凝土斜板板底抹灰q=1.4x2.5(2)截面設(shè)計水平投影計算跨度：彎矩設(shè)計值：選配φ8@120,A,=419mm2。9.4.2平臺板設(shè)計取平臺板厚度80mm,取1m寬板帶計算：(1)荷載計算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石面層平臺板自重地板抹灰0.02×17=0.34kN/m;p=g+q=7.08kN/m;(2)截面設(shè)計彎矩設(shè)計值：平臺板有效高度：k=80-20=60mm;選配φ8@200,A=25lmm2。9.4.3平臺梁設(shè)計選定平臺梁尺寸：200mm×400mm(1)荷載計算梯段板傳來平臺板傳來平臺梁自重梁側(cè)抹灰0.02×(0.4-0.08)×17×2=0.22kN/m;p=1.2g+1.4q?=1.2×14.922+1.4×2.5×(3.44+1.7)÷2=26.377(2)截面設(shè)計跨中最大彎矩設(shè)計值：支座剪力設(shè)計值：截面按倒L型計算,確定翼緣計算寬度bf,如下：br=b+5hr=200+5×8O=6判別T型截面類型：所以屬于第一類L形截面斜截面受剪承載力：0.25βcf:bho=0.25×1×14.3×200×3界面尺寸滿足要求。0.7fbho=0.7×1.43×200×365=73.07kN>44.84kN,僅需要按照構(gòu)造配筋。選配雙肢9.4.4平臺柱設(shè)計平臺梁下設(shè)置構(gòu)造柱，截面尺寸為300mm×300mm,此為抗震設(shè)防地區(qū)要求的柱最小尺寸。驗算最小配筋率：驗算最大配筋率箍筋按構(gòu)造配筋：取φ8@150。9.5基礎(chǔ)的設(shè)計基礎(chǔ)埋深2m,基礎(chǔ)底面入中砂層，地層承載力良好，采用柱下鋼筋混凝土階形獨立基礎(chǔ)而不采用深基礎(chǔ)。由于本建筑地基主要受力范圍內(nèi)不存在軟弱粘性土層，且是不超過八層、高度在25米以下的一般框架房屋，所以不進行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗算，只考慮無震情況下的地基承載力驗算(標(biāo)準(zhǔn)組合)、基礎(chǔ)抗沖切驗算(基本組合)、基礎(chǔ)配筋計算(基9.5.2邊柱基礎(chǔ)設(shè)計(1)荷載計算第一組第二組MNVMNV恒載活載風(fēng)載(左)風(fēng)載(右)標(biāo)準(zhǔn)組恒+0.6×風(fēng)+活恒+0.7×活合基本組合1.2×恒+0.6×1.4×風(fēng)+1.4×活1.35×恒+0.7×1.4x活由以上比較知，第一組內(nèi)力控制組合(2)確定基礎(chǔ)底面尺寸根據(jù)規(guī)范3.0.4,荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下的荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。①確定地基承載里特征值f地基承載力特征值，由所給條件，取220kPa;f.修正后的地基承載力特征值；ηn基礎(chǔ)寬度的承載力修正系數(shù)，經(jīng)查表得，取為3.0;η基礎(chǔ)埋深的承載力修正系數(shù)，經(jīng)查表得，取為4.4y基礎(chǔ)底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b基礎(chǔ)底面寬度，小于3米取3米，大于6米取6米；y基礎(chǔ)底面以上圖的加權(quán)平均重度，地下水位重度以下取浮重度；d基礎(chǔ)埋置深度(m)。②確定基礎(chǔ)底面尺寸式中W——基礎(chǔ)底面的抗彎截面抵抗矩或抗彎截面模量G?.k=Ym×b×I×d=20×3×3縱向外墻及基礎(chǔ)梁重：G?k=4.06×[(7.2-0.6)×(4.6-0.6橫向內(nèi)墻及基礎(chǔ)梁重：G?k=2.6×[0.5×6.0×(4.6-0.6)標(biāo)準(zhǔn)組合下基礎(chǔ)底面內(nèi)力：Mbot.k=Mx+Vxh+(G?.k-0.6×0.=13.348+7.844×0.8+(142.504-33.696)×0.1Nbot.k=Nk+G?.k+G?.k+G?.k=2048.688+319.5+142.504+45.24=2555.932基本組合下基礎(chǔ)底面內(nèi)力：Mbot=M+Vh+1.2×(G?.k-0.6×0=17.173+9.996×0.8+1.2×(142.504-33.696)×0.1Nbox=N+1.2×(G?k+G?k+G?k)=2546.879+1.2×(319.5+142.504+45.24)=3155.57(3)確定基礎(chǔ)高度由擴展基礎(chǔ)的構(gòu)造要求，階梯形基礎(chǔ)的每階高度為300mm～500mm,取每階高度為基礎(chǔ)尺寸如下圖：(4)地基承載力驗算根據(jù)建筑抗震規(guī)范4.2.1規(guī)定，不超過8層且高度在25米以下的一般民用框架房屋可不進行基礎(chǔ)抗震承載力計算。地基承載力滿足要求(5)基礎(chǔ)抗沖切驗算①沿柱邊截面：be+2ho=0.5+2×0.76=2.02沖切力：=0.7×1.0×1430×(0.5+0.76)×0.76=958.55沖切力：=0.7×1.0×1430×(1.7+0.36)×0.36=1001.801k(6)基礎(chǔ)底面配筋計算可以?？梢?。2-2截面：現(xiàn)于3.0m范圍內(nèi)配12業(yè)16(1)荷載計算表9-14基礎(chǔ)內(nèi)力組合第一組第二組MNVMNV恒載活載風(fēng)載(左)風(fēng)載(右)標(biāo)準(zhǔn)組合恒+0.7×活基本組合1.2×恒+0.6×1.4×風(fēng)+1.4×活1.35×恒+0.7×1.4×活由以上比較知，第一組內(nèi)力控制組合(2)確定基礎(chǔ)底面尺寸根據(jù)規(guī)范3.0.4,荷載效應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下的荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合。①確定地基承載里特征值f地基承載力特征值，由所給條件，取220kPa;f.修正后的地基承載力特征值；η?基礎(chǔ)寬度的承載力修正系數(shù)，經(jīng)查表得，取為3.0;p基礎(chǔ)埋深的承載力修正系數(shù)，經(jīng)查表得，取為4.4γ基礎(chǔ)底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b——基礎(chǔ)底面寬度，小于3米取3米，大于6米取6米；Ym——基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位重度以下取浮重度；②確定基底形心位置及基礎(chǔ)長度，對C柱的中心取矩，由ZMc=0,可得：=3072.086×3/(3072.086+3072.取l=6m=12.134+6.84×0.8+0=1Nbot.k=Nk+G?.k+G?.k=2469.594+103.376+42.64=2615.61KN=15.778+8.786×0.8+0=2Nbot=N+1.2×(G?k+G?k)=3072.086+1.2×(103.376+42.64)=3247.31kNbp?=P;×b=360.81×3=1082.40606船母8(5)基礎(chǔ)抗沖切驗算由圖可知柱沖切破壞錐體形狀可知，B柱和C柱的情況一致，故此處只選取B柱進行抗沖切承載力驗算。F=3247.31-1082.43×(0.5+2×0.76)切破壞錐體范圍內(nèi)的基底凈反力；(6)基礎(chǔ)受剪承載力驗算V=1623.665-1082.43×(0.25+0.76)=5300.7βfbh?=0.7×1.0×1430×3×0.76=(7)基礎(chǔ)底面配筋計算①縱向鋼筋計算及布置(采用HRB400級鋼筋)最大正彎矩M=1217.734kNm,所需鋼筋面積為：②橫向鋼筋計算及布置(采用HRB400級鋼筋)C柱和D柱的等效梁寬一致，故此處只計算C柱即可。C柱的等效梁寬為：①截面及材料縱向鋼筋HRB400箍筋HRB335上部墻體：③配筋計算M=1/12ql2=1/12×22.94×7.V=1/2ql=1/2×22.94×7.2=b)正截面受彎承載力計算選配218,A.=509mm2。c)斜截面受剪承載力：0.25βcf-bho=0.25×1×14.3×300×565界面尺寸滿足要求：僅需要按照構(gòu)造配筋。0.7fbho=0.7×1.43×300×565=僅需要按照構(gòu)造配筋。選配雙肢φ8@200。梁自重V=1/2ql=1/2×116.632×7.2=3b)正截面受彎承載力計算(3)斜截面受剪承載力計算：0.7f,bh?=0.7×1.43×300×565=169.67kN>V=33.264選配雙肢φ8@200。第十章施工組織設(shè)計本工程是一座多功能辦公樓，用地面積為8000m2,建筑物占地面積1170.825m2。平面為不規(guī)則L形，東西方向長度68.91m,南北方向長度25.1m,無地下室，地上6層。本建筑物層高均為3.6m,首層及標(biāo)準(zhǔn)層多為辦公室，會議室等相關(guān)配套房間。外墻面裝飾為紅棕色地磚貼面，屋面防水等級為2級，保溫材料采用100mm厚的建筑物內(nèi)設(shè)有2部電梯，3部樓梯。本工程為現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，外墻為300mm厚空心磚，內(nèi)墻(除廁所外)均為200mm厚空心磚墻。建筑按7度抗震設(shè)防，設(shè)計地震分組為第1組，邊柱基礎(chǔ)采用柱下獨立基柱、梁、板);縱向受力鋼筋：HRB400級(梁、板、柱、基礎(chǔ));HRB335級箍筋。序號土層深度厚度范圍地基承載力fk樁端阻力樁周摩擦力1雜填土2345注：①.地下穩(wěn)定水位距地坪一1.5m以下：10.2施工方案(1)劃分施工段按建筑物的自然層將工程劃分為6個施工層。在④、⑤軸間將每層劃分為I段和Ⅱ段兩個施工段。平面方向為①-④軸為I段、⑤-⑧軸為Ⅱ段，垂直方向為按結(jié)構(gòu)層劃分。(2)確定施工流向平面方向為I→Ⅱ段，垂直方向為一層→二層→三層→四(3)施工階段分為兩個階段：基礎(chǔ)工程→主體工程(一層、二層、三層、四層、五層、六層)→裝修工程10.2.2施工順序及方法(1)基礎(chǔ)工程基礎(chǔ)工程的施工順序：測量放線→人工開挖→人工修理基坑→澆注混凝土墊層→綁扎基礎(chǔ)鋼筋→支基礎(chǔ)模板→拆?！靥睢＂贉y量放線根據(jù)建設(shè)單位、監(jiān)理公司提供的定位依據(jù)和定位放線通知單，在校核定位無誤后，進行定位放線。其中角度用J2型經(jīng)緯儀測設(shè)，距離用經(jīng)檢核的鋼尺量取，在各主軸線延長線上加設(shè)付樁，并妥善保護。用S3水準(zhǔn)儀測設(shè)工程的正負零。在該工程不會發(fā)生沉降的地方測設(shè)3個以上的正負零點，作為該工程的控制高程點。根據(jù)施工圖及圍垅上的坐標(biāo)軸線，在工程地址平面上用白石灰粉標(biāo)出基槽土方的挖取范圍。②土方開挖采取基槽放坡開挖，應(yīng)分層控制挖土標(biāo)高，在挖至基底設(shè)計標(biāo)高前，應(yīng)在基坑底面的設(shè)計標(biāo)高上留30cm,改用人工開挖清底，以防攏動基層土?？紤]到機械開挖、挖土深③基礎(chǔ)混凝土施工根據(jù)圍垅上的軸線，對柱的基礎(chǔ)進行定位，確切位置可利用各主軸線延長線上的付樁用經(jīng)緯儀將其準(zhǔn)確的傳遞至基槽中。b)現(xiàn)場綁扎鋼筋查尺寸、直徑、級別和形狀，防止鋼筋安裝錯誤，并注意留好柱的鋼c)支模板錐形基礎(chǔ)采用木模。木模的定型制作在現(xiàn)場的檢查，并采用木枋將其固定牢靠。鋼筋與模板的d)混凝土澆搗混凝土先由科研所根據(jù)材料試驗提210114供混凝土配比的設(shè)計通知書，在工地簡形基礎(chǔ)下部的澆注，待其終凝錢進行上部椎體部分的澆注。配e)拆模在混凝土強度達到1.2MPa后(20℃時約24h)可以拆除混凝土基礎(chǔ)側(cè)木模，拆模時④土方回填后(15℃,3d齡期可達百分之35強度),可進行基坑土方(每層250-300mm)。兩次回填分2d完成。(2)主體工程主體工程施工順序：測軸線定柱位→綁扎一層柱鋼筋→支柱?！鷿沧⒅炷?、梁底?！壴?，梁鋼筋→支板、梁側(cè)?！鷿沧?，梁混凝土→進入第2層的測軸線定柱位。(依此類推直到頂層)①軸線傳遞②高層傳遞接量取高度，作為其上個樓層標(biāo)高的控制，在各層用水準(zhǔn)儀檢查各傳遞高程點的相對正③沉降觀測一端與預(yù)埋于柱內(nèi)的鐵件焊接，出墻面一端焊一鋼球。觀測點安設(shè)穩(wěn)固后及時進行第一次觀測記錄，然后每施工層觀測一次，直到竣工。編制觀測成果表，移交建設(shè)單位?；炷林鶅?nèi)的豎鋼筋采用電渣壓力焊接頭，1/2有接頭的豎筋錯開45d以上，且不⑤柱模板安裝采用木模板進行施工。按照混凝土柱截面為首層600mm×600mm,其它層為500mm×500mm在木加工場將其加工好后由塔吊運至指定地點。柱的模板四周采用槽鋼柱箍和鋼⑥混凝土柱澆筑現(xiàn)澆混凝土采用混凝土泵送車或泵送機進行運輸澆筑。柱的澆注層高度一般為2m,以減少柱模板的水平側(cè)向壓力。為此，在澆注時，在6根柱之間依次流水進行，使每根柱中每一澆注層的混凝土得到振搗、沉實，在初⑦支板，梁底模本框架梁梁深為400、500、600、650四種規(guī)格。采用木模板，支撐采用鋼管腳手架。其中板的底模應(yīng)注意采用大塊模板進行起拱2%,梁中采用對拉螺栓和鋼管拉結(jié)(間距由梁深，厚決定，一般取0.5-0.8m)。模支撐在每跨間設(shè)剪刀撐兩道。支模架的支座采用鐵隨時對其調(diào)整⑧綁扎板、梁鋼筋底模上彈線后，即可進行板、梁鋼筋就位綁扎。鋼筋的綁扎采用20-22號鐵絲。綁搭接長度不應(yīng)小于1.21.;受壓鋼筋搭接長度不小于0.851。且不小于20d.受力鋼筋接鋼筋安裝完畢后，應(yīng)根據(jù)施工圖紙檢查鋼筋的級別⑨板、梁混凝土澆筑跨的1/3處，并在初凝前必須進行新混凝土澆筑?；炷镣瑯佑杀盟蛙嚌仓?，并由專人進行振搗和隨時抹光，并注意保持板與梁頂頂面的標(biāo)高，按臺班留混凝土試塊。并進行濕水養(yǎng)護。若在6月份以后，天氣漸熱，每天的濕水養(yǎng)護不少于4次，養(yǎng)護期不少于7d。⑩模板的拆除梁側(cè)?？稍?d后拆除；板、梁底模必須28d后可拆除。(3)施工的具體相關(guān)要求①鋼筋該工程所用鋼筋全部在現(xiàn)場集中加工，統(tǒng)一管理，運到作業(yè)面安裝綁扎成型，具體a)采購鋼筋時，必須具有生產(chǎn)廠家的出廠合格證，國外進口鋼材還要具備商檢證明和化學(xué)分析報告，經(jīng)現(xiàn)場隨機抽樣送試驗室，進行物理力學(xué)性能和可焊性試驗。合格后方可投入使用。b)現(xiàn)場加工時，所有接頭均采用閃光對接焊，對于框架柱豎向結(jié)構(gòu)的主筋接頭，當(dāng)D≥22時，均采用電渣壓力焊，D<22時，采用綁扎搭接接頭。所有焊接接頭、機械接頭必須經(jīng)隨機抽樣檢查合格后才能進行下道程序。c)按抗震要求彎成135·彎鉤的箍筋，為方便施工，制作時一邊彎鉤先彎成90,另一邊彎鉤彎成135,當(dāng)安裝綁扎成型后再用小板手把90°的彎鉤彎到135。d)為保證豎向鋼筋不移位，可在柱的根部套上一個箍筋并綁扎一排水平鋼筋作為限位筋。校正后將限位筋與梁鋼筋點焊固定，并逐根將豎向鋼筋幫扎牢固。②模板模板的拆除應(yīng)符合以下要求：a)拆模順序和方法，應(yīng)近照模板施工方案進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用錘子和撬棍硬砸硬撬。b)拆模時間要嚴格控制，側(cè)模應(yīng)待混凝土強度大于1.0N/mm2時才能拆模，這是能保證混凝土表面及棱角不受損傷。梁底板模待混凝土強度大于設(shè)計強度的75%時，才能進行拆模。拆模強度的確定由同條件養(yǎng)護試塊強度試驗報告為依據(jù)。模板工程中的安全要求：a)在柱子上繼續(xù)安裝模板時，模板應(yīng)有可靠的支承點，柱及梁的對拉螺桿應(yīng)平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷造成炸模現(xiàn)象。b)工機具應(yīng)由現(xiàn)場機電工進行檢修后才可運轉(zhuǎn)，必要的防護罩等要齊全，電動機具的接電規(guī)范應(yīng)符合現(xiàn)場有關(guān)機具與用電安全制度的要求。c)作業(yè)時，各種配件應(yīng)放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防止掉落。操作人員進行施工操作，均應(yīng)戴好安全帽并系好帽扣，高空作業(yè)應(yīng)系好安全帶，掛好掛鉤。d)安裝柱模板時，應(yīng)隨時支撐固定，防止傾覆，對模板工程中的扣件連接必須擰緊，e)安裝中及安裝完成的梁板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材f)模板支設(shè)完畢，澆筑混凝土?xí)r，必須有專人看護模板，對墻柱及梁板的支撐和對g)對采用泵送商品混凝土澆筑的梁板，首先在泵管支撐架下加焊200-300mm水平光滑鋼管，使其可在模板上進行滑動，以利于抵消泵送時的水平振動力，減小泵送混凝上，適當(dāng)增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩(wěn)定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側(cè)模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。h)拆模操作時，上下應(yīng)有人接應(yīng)，隨拆隨運轉(zhuǎn)，并放在腳手板上和拋擲。應(yīng)采用可靠的登高工具，i)拆模的施工順序基本與安裝順序基本相反，遵循先支后拆、先非承重部位、后承重部位及自上而下的原則。支撐體系應(yīng)在梁板逐步拆除完成才可拆j)為提高模板周轉(zhuǎn)和安裝效率，實現(xiàn)應(yīng)按照工程軸線位置，尺寸將模板編號，以便定位使用。拆模后的模板，應(yīng)按區(qū)段編號整理、堆放，安裝操作人員也相應(yīng)執(zhí)行區(qū)段、③混凝土泵送劑?，F(xiàn)場質(zhì)檢人員在接收混凝土?xí)r做坍落度檢查。混凝土澆搗應(yīng)避免泵管送出原混凝土直接對準(zhǔn)鋼筋和模板。并應(yīng)在45度角向前延伸，隨澆隨振。振點密度不大于振搗棒作用半徑的1.5倍，振搗時振搗人員應(yīng)固定，并宜，避免吸入空氣而造成塞管，太多則反抽時會溢出并加大攪拌軸負荷。攪拌不應(yīng)停止。當(dāng)葉片被卡死時，需要反轉(zhuǎn)排除，再泵送途中若停歇時間超過20min,管道又較長時，應(yīng)每隔5min開泵一次，泵送少量混凝土，管道較短時，采用每隔5min正反轉(zhuǎn)2-3個行程，使管內(nèi)混凝土蠕動，防止?jié)娝x析。長時間停泵(超過45min)、氣溫高、混凝土坍落小時可造成塞管，宜將混凝土泵送中途停歇時間一般應(yīng)大于60min,否則要予清管或添加自拌混凝土，以保證泵機連續(xù)工作。攪拌卸料前，必須以攪拌速度攪最初泵出的砂漿應(yīng)均勻分布到較大的工作面上，不能集中一處澆筑。送混凝土量記錄、清洗記錄、檢修時做檢修記錄，使用砼澆筑豎向結(jié)構(gòu)混凝土?xí)r，如澆筑高度超過2m時，應(yīng)采用串筒、導(dǎo)管、溜槽或在般分層高度為插入式振動器作用部分長度的1.25倍，最大不超過500mm,使用平板振動漏，做到均勻振實，移動間距不大于振動棒作用半徑的1.5倍(一般為300-400mm),振超過2小時應(yīng)按施工縫處理。形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)立即停止?jié)补?，并?yīng)在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢。混凝土澆筑完畢終凝后的12小時以內(nèi)，要加以覆蓋和澆水，保持濕潤時間不得少于14晝夜。(4)裝修工程抹灰分底抹灰和面層兩次施工，室內(nèi)吊頂龍10.2.3保證質(zhì)量的措施(1)組織措施①項目部管理人員齊全，人員持證上崗，分工明確。項目權(quán)，及時解決和處理生產(chǎn)過程中的人、材、機的需求和技術(shù)問題。②設(shè)專職質(zhì)檢員1名，負責(zé)原材料及各分部分項工程質(zhì)量檢查。③在作業(yè)班組內(nèi)設(shè)立質(zhì)量管理小組，對該工程質(zhì)(2)技術(shù)措施(3)質(zhì)量措施①嚴格執(zhí)行公司建立的IS09002質(zhì)量保證體系，認真做好質(zhì)量記錄，做好施工全工②加強原材料的進場驗收工作和試驗管理工作，無合格證不進場、不試驗使用。10.2.4保證安全的措施(1)層層落實安全責(zé)任，項目部設(shè)1名專職安全員。(2)工地設(shè)立安全標(biāo)牌，加強安全教育和宣傳，人員進行上崗安全教育，每天舉行班(3)做好“三保、四口、五臨邊”的安全管理工作，禁止閑人進入施工現(xiàn)場。(4)各類架子搭設(shè)后，由安全員會同有關(guān)部門組織檢查驗收，合格后方能使用；拆除模板、腳手架時有專人監(jiān)護，并設(shè)警戒標(biāo)志；正確使用腳手架的安全防范措施。(5)特殊工種必須持證上崗。(6)抓好設(shè)備管理和安全用電。機械設(shè)備使用做到定人、定機、定崗位，明確責(zé)任；設(shè)備做到一機一閘；采用三相五線制供電，工地采用二級漏電保護系統(tǒng)；配電箱(7)消防管理立足于防范。工地木工房等處配備必要的消防器材；工地設(shè)專職值班員，10.2.5工期保證措施(1)配備強有力的項目領(lǐng)導(dǎo)班子，實行項目法施工，采用先進、科學(xué)的管理手段組織(2)根據(jù)本工程的特點，確定優(yōu)秀的專業(yè)化施工隊伍，按樁基礎(chǔ)、結(jié)構(gòu)、防水、水電安裝、設(shè)備安裝、裝修裝飾等專業(yè)分工，統(tǒng)一組織施工。備足勞力，在現(xiàn)場條件允許下晝夜施工，加快工程進度。(3)投入先進的施工設(shè)備和優(yōu)質(zhì)材料，滿足工程需要。為確保工期目標(biāo)實現(xiàn)，投入充裕的先進的機械設(shè)備和工具，運用較先進的鋼筋連接技術(shù)、早拆模板支撐體系技術(shù)、商品混凝土技術(shù)，提高工效，縮短各工序施工時間。同時選用優(yōu)質(zhì)的施工材料，提高工程質(zhì)量，降低施工難度，避免返工。(4)科學(xué)組織、嚴格管理。以項目部為龍頭，同建設(shè)單位、設(shè)計單位、監(jiān)理單位緊密配合，加強和強化各部門、各單位、各專業(yè)之間的組織協(xié)調(diào)，統(tǒng)一部署，統(tǒng)一計劃，統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，對工程進度、質(zhì)量、安全全面負責(zé)組織落實，并建立項目部每周工程例會制度，及時解決各種問題和矛盾，從組織上保證總進度的實現(xiàn)。(5)周密計劃制訂合理詳細的年、月、周施工進度計劃，并根據(jù)施工實際進度隨時調(diào)整計劃。(6)抓