橋梁滿堂支架專項技術方案

銅梁縣慶隆鎮(zhèn)鏡子灘大橋及引道工程工程經理部鏡子灘大橋滿堂支架專項施工方案湖南對外建設集團2015年1月20日銅梁縣鏡子灘大橋滿堂支架專項施工方案一、工程概況銅梁縣慶隆鎮(zhèn)鏡子灘大橋及引道工程位于慶隆場西側，連接石魚—慶隆—浦呂三鎮(zhèn)的交通要道。大橋以東600m接S207，是石魚與慶隆兩鎮(zhèn)經浦呂互通上渝遂高速的快速通道，大橋以西4km接G319，是慶隆經石魚鎮(zhèn)到銅梁城區(qū)的必經之地，路線全長1.205km，長鏈4.294m，公路等級：二級公路;設計行車速度：60km，設計荷載：公路I級;橋梁橋寬13m，樁基為鉆孔樁，橋臺采用肋板臺，上部為30+50+30預應力現澆變截面箱梁，結構設計年限為100年。二、資源配備情況1、工程部主要管理人員配備序號崗位職責姓名1工程經理全面負責工程工程管理李球2技術負責人負責工程現場技術管理陳煉軍3施工員負責工程現場施工管理萬新田4工程技術內業(yè)負責工程資料及方案姜智永5材料負責人負責工程材料供給和后勤工程楊鵬舉6專職質檢員對工程質量進行監(jiān)督檢查張振泉7專職平安員對工程平安生產進行監(jiān)督檢查楊瀟施工人員配備序號工種數量職責1電焊工6焊接2氣焊工4鋼材切割3安裝工20滿堂支架安裝4信號工2指揮吊車5專職平安員1現場平安文明施工6電工1現場臨時用電機械設備配備名稱型號數量汽車吊25T2汽車吊50T1挖掘機CAT324D2鏟車ZL501電焊機臺4氣焊套24、測量儀器設備配備儀器設備名稱規(guī)格型號單位數量全站儀南方NTS332R臺1水準儀SZ1032自動安平臺1塔尺把2鋼尺50m、30m把2三、施工方案2.1箱梁概況橋梁工程為30+50+30預應力現澆單箱雙室變截面箱梁，梁高度為1.8m—3.3mm，橋梁寬為13m，采用邊跨滿堂支架搭設，中跨下部采用鋼管樁貝雷梁，上部滿堂支架搭設。2.2預應力砼現澆箱梁的施工方法1、地基處理首先對支架布設范圍內的表土、雜物及淤泥進行去除，并將橋下范圍內泥漿池及基坑采取抽水排干后，用棄渣或砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。將原地面進行整平〔斜坡地段做成臺階〕，然后采用重型壓路機碾壓密實(壓實度≥90%)，到達要求后，再填筑50cm的棄渣或土石混碴，分層填筑，分層碾壓，使壓實度到達94%以上。支架地基原地面整平及壓實后，采用標準貫入試驗，如粘質土N＞7，那么σ＞190KPa；如砂類土〔中、粗砂〕N＞15，那么σ＞250KPa，承載力可滿足要求。地基根底換填土石混渣或隧道洞渣處理，并用壓路機壓實后檢測壓實度到達94%，那么同樣滿足承載力。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質土，不適應做標準貫入試驗或對檢測結果尚有疑問時，建議采用平板荷載試驗，確定地基承載力。地基根底填筑〔換填〕并檢測完成后，其上搭設滿堂支架。橋下支架地基根底外表設2%的人字型橫坡以利于排水，并在支架根底兩側設置排水溝，排水溝采用砂漿摸面，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。2、支架搭設及技術要求〔1〕、現澆箱梁滿堂支架采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設10×15cm方木；縱向方木上設5×7cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.1m〔凈間距0.05m〕、在跨中其他部位間距不大于0.12m〔凈間距0.06m〕。模板宜用厚1.2cm的優(yōu)質竹膠合板，橫板邊角用每根立桿底部應設置底座或墊板，同時支架立桿必須設置縱、橫向掃地桿。剪刀撐、斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下：采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm、90cm×90cm×120cm三種布置形式的支架結構體系，其中：墩旁兩側各3.0m范圍內的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式，墩旁外側3.0m～8m范圍內的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，其余范圍內〔即跨中局部〕的支架采用90cm×90cm×120cm的布置形式，但縱橫隔板梁下1.5m范圍內的支架橫橋向間距應加密至60cm(即采用60cm〔2〕支架搭設技術要求現澆箱梁支架采用碗口式構件搭設滿堂支架。搭設時，先在方木根底上下托〔立桿底部可調底座〕，底座下用中粗砂找平。支架頂部設置頂托，頂托上安設順橋向方木，順橋向方木上布置橫橋向方木，橫橋向方木上鋪設箱梁底模板〔竹膠板〕。支架縱橫向設置剪刀撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。剪刀撐、橫向斜撐與立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，并且在砼澆筑和張拉過程中，進行全過程監(jiān)測和專人檢查。支架搭設后，按箱梁重量120%進行支架預壓，支架壓載采用砂袋與水箱并用的方法進行預壓。預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。A、碗扣式鋼管支架主要構、配件的材料、制作要求碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準《直縫電焊鋼管》〔GB/T13793-92〕或《低壓流體輸送用焊接鋼管》〔GB/T3092〕中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準《碳素結構鋼》〔GB/T700〕的規(guī)定。碗扣架用鋼管規(guī)格為Φ48×3.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5-0.025mm。上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規(guī)定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規(guī)定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于50mm，外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。立桿與立桿連接的連接孔處應能插入Φ12mm連接銷。在碗扣節(jié)點上同時安裝1—4個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。B、構配件外觀質量要求：①鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；②鑄造件外表應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口剩余等缺陷，外表粘砂應去除干凈。③沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；④各焊縫應飽滿，焊藥去除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；⑤構配件防銹漆涂層均勻、牢固。立桿上應設有接長用套管及連接銷孔?？烧{底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。附：碗扣節(jié)點連接構成圖如圖－1所示?！?〕碗扣式鋼管滿堂支架的構造應符合以下要求嚴格按照設計尺寸搭設支架，并根據支撐高度選擇組配立桿、可調托撐及可調底座。立桿間距和橫桿步距不得大于設計要求，并設置縱、橫掃地桿。連接前連接后連接前連接后圖圖2.2.2－1碗扣節(jié)點支架拐角為直角時，宜采用橫桿直接組架；拐角為非直角時，可采用鋼管扣件組架。支架首層立桿應采用不同的長度交錯布置，并安設好接長用套管及連接銷孔，底部橫桿〔掃地桿〕嚴禁撤除，立桿配置可調底座〔如圖5.1-2〕。LG-240LG-18LG-240LG-180LG-240LG-180可調底座底部橫桿圖－2立桿可調底座示意圖支架剪刀撐、斜撐等的斜桿，采用鋼管扣件，斜桿安裝時要符合以下規(guī)定：在支架四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿；斜桿應每步與立桿扣接，扣接點距碗扣節(jié)點的距離宜≤150mm；當出現不能與立桿扣接的情況時亦可采取與橫桿扣接，扣接點應牢固；斜桿水平傾角宜在45o～60o之間；每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的。對進入現場的碗扣式鋼管構配件，使用前應對其質量進行復檢。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差滿足《建筑施工碗扣式腳手架平安技術標準》的要求。支架架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。必要時采取設置纜風繩等加固措施?！?〕為保證支架整體穩(wěn)定及平安，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。支架搭設要求按施工方案彈線定位，放置可調底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序逐層進行,每次上升高度不大于3m。底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。底層水平框架的縱向直線度應≤L/200；橫桿間水平度應≤L/400。模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調底座或可調托撐調整底模標高，但支架頂托和底座的絲桿外露長度不得大于20cm。支架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6m，搭設后必須經檢查驗收前方可正式投入使用。支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使支撐架偏扭。保證支架全高的垂直度應小于L/500；最大允許偏差應小于100mm。支架及腳手架內外側加挑梁時，挑梁范圍內只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料。采用鋼管扣件作加固件、斜撐時應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》JGJ130-2002的有關規(guī)定。支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否那么應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。支撐架搭設到頂時，應組織技術、平安、施工人員對整個架體結構進行全面的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決。3、支架受力檢算箱梁斷面較大，為1×30m變截面預應力混凝土箱梁〔單箱雙室〕，箱梁高度1.8—3.3m，箱梁頂寬9m。對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。2.2.32.2.3根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q1——箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3?！踩?6.44KN/m2〕⑵q2——箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q2＝1.0kPa〔偏于平安〕。⑶q3——施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。⑷q4——振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。⑸q5——新澆混凝土對側模的壓力。⑹q6——傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。⑺q7——支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：表.1-1滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.2190cm×90cm×120cm1.842.2.3.1.2表.1-2模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺側模計算⑸＋⑹⑸4、結構檢算〔1〕碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“├”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架〔一般都高出20%以上，甚至超過35%〕。本工程現澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》有關模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算〔碗扣架用鋼管規(guī)格為φ48×3.5mm〕。A、Ⅰ－Ⅰ截面處跨中15m,25m范圍內，碗扣式鋼管支架體系采用90×90×120cm圖圖2.2.3.2.1-1腳手架90×90×120cm①、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN〔參見公路橋涵施工手冊中表13－5碗口式構件設計荷載〕。立桿實際承受的荷載為：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK〔組合風荷載時〕NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力ΣNQK—施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×26.44=21.416KNNG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KNΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4+q7)=0.81×(1.0+2.0+1.84)=3.92KN那么：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK=1.2×〔21.416+0.81〕+0.85×1.4×3.92=25.48KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK〔組合風荷載時〕，同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》表得。A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積)。Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》附錄B得i＝15.8㎜。長細比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》查附錄C得Φ＝0.744。MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載標準〉〉表得uz=1.38us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載標準〉〉表第36項得：us=1.2w0—根本風壓，查〈〈建筑結構荷載標準〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2La—立桿縱距0.9m；h—立桿步距1.2×La×h2/10=0.143W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架平安技術標準〉〉附表B得：W=5.08×103那么，N/ΦA+MW/W＝25.48×103/〔0.744×489〕+0.143×106/〔5.08×103〕＝98.19KN/mm2≤f＝205KN/mm2計算結果說明支架是平安穩(wěn)定的。B、Ⅱ－Ⅱ截面處橋墩旁3m～10m,3～15m范圍內，碗扣式鋼管支架體系采用60×90×120cm圖圖2.2.3.2.1-2腳手架60×90×120cm①、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN〔參見公路橋涵施工手冊中表13－5碗口式構件設計荷載〕。立桿實際承受的荷載為：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK〔組合風荷載時〕NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力ΣNQK—施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×26.44=14.278KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KNΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.813KN那么：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK=1.2×〔14.278+0.54〕+0.85×1.4×2.813=21.129KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK〔組合風荷載時〕，同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》表得。A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積)Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》附錄B得i＝15.8㎜。長細比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》查附錄C得Φ＝0.744。MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載標準〉〉表得uz=1.38us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載標準〉〉表第36項得：us=1.2w0—根本風壓，查〈〈建筑結構荷載標準〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2La—立桿縱距0.9m；h—立桿步距1.2×La×h2/10=0.143W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架平安技術標準〉〉附表B得：W=5.08×103那么，N/ΦA+MW/W＝21.129×103/〔0.744×489〕+0.143×106/〔5.08×103〕＝86.226KN/mm2≤f＝205KN/mm2計算結果說明支架是平安穩(wěn)定的。C、Ⅲ－Ⅲ截面處在橋墩旁兩側各3m范圍內，碗扣式鋼管支架體系采用60×60×120cm圖圖2.2.3.2.1-3腳手架60×60×120cm①、立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN〔參見公路橋涵施工手冊中表13－5碗口式構件設計荷載〕。立桿實際承受的荷載為：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK〔組合風荷載時〕NG1K—支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K—構配件自重標準值產生的軸向力ΣNQK—施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×26.44×2=19.037KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK=1.2×〔19.037+0.36〕+0.85×1.4×2.138=25.821KN＜［N］＝30KN，強度滿足要求。②、立桿穩(wěn)定性驗算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤fN—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2〔NG1K+NG2K〕+0.85×1.4ΣNQK〔組合風荷載時〕，同前計算所得；f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》表得。A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm×3.5mm鋼管的截面積)Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數，根據長細比λ查表即可求得Φ。i—截面的回轉半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》附錄B得i＝15.8㎜。長細比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準》查附錄C得Φ＝0.744。MW—計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz—風壓高度變化系數，參考〈〈建筑結構荷載標準〉〉表得uz=1.38us—風荷載腳手架體型系數，查〈〈建筑結構荷載標準〉〉表第36項得：us=1.2w0—根本風壓，查〈〈建筑結構荷載標準〉〉附表D.4w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa—立桿縱距0.6m；h—立桿步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KNW—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架平安技術標準〉〉附表B得：W=5.08×103那么，N/ΦA+MW/W＝25.821×103/〔0.744×489〕+0.095×106/〔5.08×103〕＝99.122KN/mm2≤f＝205KN/mm2計算結果說明支架是平安穩(wěn)定的。5、滿堂支架整體抗傾覆驗算依據《公路橋涵技術施工技術標準實施手冊》第要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/ΣMw110m長度驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬度13m，長30m采用90×90×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向122排；支架縱向18排；高度6m；頂托TC60共需要122×9=1098個；立桿需要122×18×6=14040m;縱向橫桿需要122×6/1.2×18=10980m；橫向橫桿需要18×6/1.2×110=9900m；故：鋼管總重〔14040+10980+9900〕×3.84=134.09t;頂托TC60總重為：1098×8.31=9.124t；故q=134.09×9.8+9.124×9.8=1403.5KN；穩(wěn)定力矩=y×Ni=6.75×1403.5=9473.63KN.m依據以上對風荷載計算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/m2共受力為：q=0.927×6×110=611.82KN；傾覆力矩=q×3=611.82×3=1835.46KN.mK0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=9473.63/1835.46=5.161>1.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。6、箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質竹膠板，鋪設在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。其中橋墩旁兩側各3m范圍〔支架立桿橫橋向間距60cm布置段〕橫橋向方木按0.12m間距布置，其余局部橫橋向方木按0.1m間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化〔偏于平安〕如圖5.1-11：通過前面分析計算及布置方案，在橋墩旁實心段〔取墩頂截面〕處，橫橋向方木布置間距分別為0.12m〔凈距0.07m〕時，為底模板荷載最不利位置，那么有：竹膠板彈性模量E＝5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0123)/12=1.44×10-7m圖圖2.2.3.2.5-1⑴橋墩頂截面處底模板計算①模板厚度計算q=(q1+q2+q3+q4)l=(52.88+1.0+2.5+2)×0.12=7.006kN/m那么：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據W、b得h為：h=因此，模板采用1220×2440×12mm規(guī)格的竹膠板。②模板剛度驗算fmax=＜0.9×0.12/400m=2.7×10-4m故，撓度滿足要求。7、立桿底座和地基承載力計算圖圖2.2.3.2.7-1⑴立桿承受荷載計算間距為90×90cm布置N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.9×0.9×(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.15kN⑵立桿底托驗算立桿底托驗算：N≤Rd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為跨中截面Ⅰ－Ⅰ橫截面處間距90×90cmN＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)＝0.9×0.9×(26.44+1.0+1.0+2.0+1.84)=26.153kN底托承載力〔抗壓〕設計值，一般取Rd=40KN;得：26.15KN＜40KN，立桿底托符合要求。按照最不利荷載考慮：根據設計圖紙地質情況，根據經驗及試驗，將地面整平〔斜坡地段做成臺階〕并采用重型壓路機碾壓密實(壓實度≥90%)，到達要求后，再填筑50～80cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度到達94％以上后，地基承載力可到達[fk]=190～250Kpa〔參考《建筑施工計算手冊》。立桿地基承載力驗算：≤K·k式中：N——為腳手架立桿傳至根底頂面軸心力設計值；Ad——為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼根底承載力：，底拖下砼根底承載力滿足要求。底托坐落在砼根底上〔按照10cm厚計算〕A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225mk=σ0=220KPaK調整系數；混凝土根底系數為1.0按照最不利荷載考慮：=23.433KN/0.1225m2=191.3≤K·[k]=1.0×220KPa經過計算，基底整平壓實后采用標準貫入試驗檢測地基承載力。根底處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，并用壓路機壓實后，檢測壓實度到達，如壓實度到達94%以上，那么同理地基承載力滿足要求。如巨粒土以及含有磚頭、砼塊、塊石等的粘質土，不適應做標準貫入試驗或對檢測結果尚有疑問時，那么應再做平板荷載試驗。確認地基承載力符合設計要求后，才能開始放樣，擺放腳手架，在其上開始搭設腳手架。2.2.3.2.8支架變形量值F的計算：F＝f1＋f2＋f3①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為26.44KN，立桿的截面積按489mm2計算。于是f1=б×L/Eб＝26.44÷489×103＝54.07N/mm2那么f1＝54.07×10÷〔2.06×105〕＝2.62mm。②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮δ1和方木對方木壓縮δ2兩局部，分別取經驗值為2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm③f3為支架地基沉降量計算：支架地基沉降量按《GBJ7-89標準》推薦地基最終沉降量公式計算：f3=A、根底底面附加應力計算根據前面計算結果，支架根底〔C15砼〕底面以上最大荷載為：F＝62.64+3.9=66.54KN/m2，同理根底底面的附加壓力為P0＝F=66.54KN/m2。B、地基土分層根據現場地質情況，將地基土按壓縮性分層，設壓縮層厚度為3m，其中換填砂夾石土層厚約1.5m、壓縮模量7.0MPa，殘積砂質粘性土層厚1.5m、壓縮模量6.2MPa。C、各分層的壓縮量計算根據最不利荷載受力部位支架布置，將滿堂支架根底底面積轉化為0.6×0.6根底進行計算分析。a、換填砂夾石土層：該土層的頂面及底面分別位于根底地面下Z0＝0m及Z1＝1.5m處，那么：于是換填砂夾石土層的壓縮量為：b、殘積砂質粘性土層：該土層的頂面及底面分別位于根底地面下Z1＝1.5m及Z1＝3.0m處，那么：于是中液限粘質土層的壓縮量為：D、確定壓縮層厚度先計算深度Zn＝3.0m處向上取0.3m的土層壓縮量：那么，于是得：故壓縮厚度可取為3.0m(從C15砼根底底面算起)。E、地基最終沉降量計算壓縮層范圍內各土層壓縮模量加權平均值ESP為：因4<ESP≤7，查表取，那么地基最終總沉降量S為：f3=故支架變形量值F為:F＝f1＋f2＋f3=2.62+5+6.31=13.93mm8、支架預壓預壓采用砂袋，預壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重的1.2倍。加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。預壓觀測：觀測位置設在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結果報監(jiān)理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載24h后沉降量±1mm，經監(jiān)理工程師同意，可進行卸載。人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整碗扣支架頂托的標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。9、支架撤除〔1〕拆架程序應遵循“由上而下，先搭后拆”的原那么，即先松頂托，使底梁板、翼緣板底模與梁體別離，再用吊車起吊撤除，然后拆腳手板、剪刀撐、斜撐，最后拆小橫桿、大橫桿、立桿等〔一般的撤除順序為：平安網→欄桿→底?！_手板→剪刀撐→小橫桿→大橫桿→立桿〕?！?〕不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。撤除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。分段撤除高差不應大于2步，如高差大于2步，應臨時增設斜撐加固?！?〕撤除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，必要時加設臨時支撐防止變形，撤除支架應防止失穩(wěn)?！?〕底模方木及竹膠板撤除方木及竹膠板采用人工傳遞方式傳遞至梁體兩側，延滑道滑至地面，滑道采用碗扣支架搭設。下滑方木及竹膠板時要有平安員監(jiān)督，距離施工點十米以內不得有人。四、平安保證措施1、施工前，現場必須設警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標志；警戒區(qū)域內嚴禁非操作人員通行。2、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行支架的搭設、撤除。夜間實施搭設、撤除作業(yè)，應具備良好的照明設備。3、搭設、撤除腳手架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內。4、正確穿戴好個人防護用品，腳應穿軟底鞋。搭設、撤除挑架等危險部位要掛平安帶。5、所有高處作業(yè)人員，應嚴格按高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行平安紀律及搭設、撤除工藝要求。6、搭設、撤除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，去除剩留的材料、物件。所有清理物應平安輸送至地面，嚴禁高處拋擲。7、搭設、撤除前，必須觀察施工現場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前搭設、撤除的盡量先撤除掉。8、搭設、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。9、搭設、撤除時要統(tǒng)一指揮，上下照應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。10、吊裝作業(yè)人員，起重司機、指揮、司索和其他起重工人，均要持特種作業(yè)證上崗。11、吊裝前應檢查機械索具、夾具、吊環(huán)等是否符合要求并進行試吊。12、吊裝時必須有統(tǒng)一的指揮、統(tǒng)一的信號。13、起吊結構時，應先起鉤穩(wěn)定配合升降臂；由外向里起扳時，應先伸臂配合起鉤。任何情況下，均必須吊機支腿伸出支撐牢靠后，方可進行作業(yè)。14、禁止未伸出支腿進行伸臂。15、禁止將任何物件放在板形等構件上起吊。16、吊裝不易放穩(wěn)的構件，應用卡環(huán)，不得直接用吊鉤。17、遇有大雨、大