JTJ-292-1998板樁碼頭設計與施工規(guī)范-PDF解密

批準部門；中華人民共和國交通部施行日期：1999年6月1日交基發(fā)[1998]220號由我部組織中交水運規(guī)劃設計院和交通部第三航務工程局等單位制定為JTJ292—98,自1999年6月1日起施行。相互作用，有些問題尚難一次較好地解決。本次頭設計與施工規(guī)范》內(nèi)容是以結(jié)構(gòu)型式應用較多的有錨板樁碼頭的設計、構(gòu)造和施工為上。本規(guī)范共5章4個附錄及條文說明。水運規(guī)劃設計院、交通部第三航務工程局負本規(guī)范過程中結(jié)合工程實際、注意總結(jié)經(jīng)驗和問題及意見寄中交水運規(guī)劃設計院和交通部第三航務工程局，以 2構(gòu)造設計 2.3錯碇結(jié)構(gòu) 2.4帽梁、導梁及胸墻 2.5斜拉樁式板樁碼頭 3.1作用和作用效應組合 3.2剩余水壓力和土壓力 3.4錨碇結(jié)構(gòu)計算 3.5斜拉樁式板樁碼頭計算 3.6整體穩(wěn)定性驗算 4.3錨靛結(jié)構(gòu) 4.4帽梁、導梁和胸墻 5板樁碼頭施工 5.1一般規(guī)定 5.2銅筋混凝土板樁的預制、吊運和堆存 5.3鋼板樁驗收、制作、吊運和堆存 25.4沉樁 5.6錯碇結(jié)構(gòu)的澆筑及其構(gòu)件的預制、堆存和安裝 5.7板樁間凹槽、帽梁、導梁和胸墻的澆筑 5.9預制地下墻施工 5.10樁排式地下墻施工 5.11回填和挖泥 附加說明本規(guī)范主編單位、參加單位和主要起草人名單 1施工。采用板樁結(jié)構(gòu)的船閘閘墻、船塢塢墻、護岸對于碼頭后方場地狹窄設置錨碇結(jié)構(gòu)有困難或?qū)τ诰哂懈傻厥┕l件，需要保護鄰近建筑物2板樁寬度可采用500mm～600mm,當施工條件允許時，宜增2.1.3矩型截面的鋼筋混凝土板樁，宜采取如下構(gòu)造措施(圖圖2.1.3鋼筋混凝土板樁構(gòu)造圖2.1.3.1樁頂?shù)膶挾龋鶕?jù)替打尺寸各邊縮縮窄段的長度取300mm～500mm。2.1.3.2樁頂主筋外伸的長度，不小于350mm,32.1.8鋼板樁可采用U型或Z型截4度宜采用600mm～1000mm;預制地下墻的厚度宜采用200mm~500mm;鉆孔樁的直徑不宜小于550mm。墻段之間可采用接頭管連接；預制地下墻段之間接。鉆孔樁排式地下墻宜采用一字形排列，鉆孔樁寬不宜大于100mm,墻后應設置水泥攪拌土或旋噴水泥漿帷幕。2.1.14現(xiàn)澆地下墻的混凝土和鋼筋的設計應符合以下規(guī)(1)混凝土的設計強度等級不低于C20;(2)主筋保護層采用70mm～100mm;(3)受力筋采用Ⅱ級鋼筋，其直徑不小于16mm;5(4)構(gòu)造筋采用I級鋼筋，板型地下墻不小于12mm;鉆孔樁排型不小于8mm;(5)鋼筋籠的長度應根據(jù)單元段的長度、墻段的接頭型式和起重設備能力等因素確定，其端部與接頭管和面之間應留150mm～200mm的間隙；鋼筋籠的下部在寬度方向(6)鋼筋籠的鋼筋配置，除考慮強度需要外，尚應考慮吊裝伸率不小于18%的鋼材。2.2.2鋼拉桿的直徑由強度計算確定，可采用40mm~80mm。2.2.3拉桿的間距可采用1.5m～3.0m。對于鋼筋混凝土板樁宜大于10m,中間用緊張器連接。在帶近板樁墻和錨碇結(jié)構(gòu)的兩端各設一個豎向鉸，當拉桿長度小于10m時，可只在靠近板樁墻2.2.7鋼拉桿安裝時應施加一定的初始拉力進行預先拉緊。62.3.4錨碇墻(板)的高度由穩(wěn)定計算確定，宜采用1.0m~72.3.9錨碇板樁結(jié)構(gòu)宜與碼頭板樁結(jié)構(gòu)相適應。板樁后單設導梁，也可利用板樁頂上的現(xiàn)澆鋼墻作為導梁。對于地下墻式的錨碇板樁，可不設梁：對于鋼筋混凝土錨碇板樁，采用鋼筋混凝土2.3.11錨碇樁可采用鋼筋混凝土樁，對于鋼導梁。2.3.12錨碇墻和錨碇板樁的分段長度和變形面的距離較小時，可采用導梁和帽梁合一的胸82.4.3胸墻的截面可采用矩型、梯型、L型或I型(圖2.4.3)。2.4.4帽梁或胸墻的前后兩側(cè)應寬出板樁150mm以上。2.4.5板樁應伸入帽梁或胸墻內(nèi)一定深度；對于鋼筋混凝土板樁，可取50mm～70mm;對于鋼板樁，可取200mm。況，板樁墻的結(jié)構(gòu)型式和地基情況等因素確定，可采用15m~2.4.10變形縫的寬度宜采用20mm～30mm,變形縫應用彈性材9后土質(zhì)確定。除墻后回填塊石的情況外，排水孔均應設置倒濾3設計計算(1)永久作用：如由土體本身產(chǎn)生的主動土壓力和板樁墻后(2)可變作用：如由碼頭地面上各種可變荷載產(chǎn)生的主動土(3)偶然作用：如地震作用等。(1)持久狀況：在結(jié)構(gòu)使用期，分別按承載能力極限狀態(tài)和(2)短暫狀況：施工期、檢修期等，按承載能力極限狀態(tài)設(3)偶然狀況：在使用期遭受地震作用等偶然作用時，僅按3.1.4板樁碼頭中鋼筋混凝土構(gòu)件的裂縫寬度和抗裂應按正常使用極限狀態(tài)設計。計算時應遵守現(xiàn)行行業(yè)標用0.85,位和極端低水位；永久作用包括土體本身產(chǎn)生的船舶系纜力和波吸力等，其中產(chǎn)生作用效應設計值最大者為主導注：①不考慮波浪對墻后水位的影響：②當系船柱塊體單獨設置錨碇系統(tǒng)時，計算板樁檣時不考慮系纜力；③碼頭地面使用荷載應按最不利位置布置.(1)施工期，板樁墻已做好，錨錠系統(tǒng)尚不能發(fā)揮作用，此(2)施工期，墻后部分回填，遭受波浪作用，此時，墻后土 3.1.6計算板樁碼頭中所有鋼筋混凝土和預應力鋼筋混凝土構(gòu)件強度時，作用效應設計值可按有關(guān)作用標準值計乘綜合分項系數(shù)確定。綜合分項系數(shù)應采用1.40水性能、回填土和地基土的滲透性能等因素(2)對于海港的鋼板樁碼頭、地下墻式板樁碼頭及墻后回填細顆粒材料(包括細砂和比細砂顆粒更細的材料)的鋼筋混凝土式中e—被動土壓力水平強度標準值(kN/m2);3.2.5土的重度X、內(nèi)摩擦角φ和粘聚力c應根據(jù)工土樣試驗資料確定，當板樁墻后地基土固結(jié)程度較高時，可采用固結(jié)快剪指標計算土壓力；當達不到較高固結(jié)程度時，宜適當考慮末固結(jié)因素的影響。粘性填料的指標可通過試件進行試驗時，可根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗確定。無粘性填料(1)粘性土，剩余水位以下取浮重度；剩余水位與設計高水(2)無粘性土，剩余水位以下取浮重度；剩余水位以上取天(1)計算板樁墻后主動土壓力時，δ取(1/3~1/2)g;(2)計算板樁墻前被動土壓力時，8取(2/3～3/4)φ,當計(3)計算板樁墻后被動土壓力時，8取[當計算的δ(1)板樁墻的入土深度；(2)板樁墻彎矩；(3)拉桿拉力。(1)板樁墻在地基中達不到彈性嵌固工作狀態(tài)；(2)板樁墻采用鋼板樁時，其材料強度有較多富余；(3)板樁墻的剛度較大；(4)地基土質(zhì)較好。式中X?——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0;Yc——永久作用分項系數(shù)，按表3.3.3采用；Y?——結(jié)構(gòu)系數(shù)，根據(jù)地基土質(zhì)情況分別取1.0和1.15,作用分項系數(shù)表3.3.33.3.4板樁墻的內(nèi)力(彎矩)和拉桿力，3.3.5彈性線法的計算圖式可按圖3.3.5,按拉桿錨碇點的位移墻后土壓力重分布和拉桿錨碇點位移會使板樁墻影響，計算的跨中最大彎矩應乘以折減系數(shù)6。取ξ為當由此法得出的板樁墻入土深度小于按(3.3.3)式算出的入土深3.3.3條有關(guān)規(guī)定確定。板樁墻內(nèi)力和變位可采用桿系有限元法計算水底以上超載(地面荷載加土體重)產(chǎn)生的部分。和錨碇結(jié)構(gòu)位移兩部分組成。錨碇結(jié)構(gòu)的位移可按第3.4節(jié)有關(guān)碇點位移時，計算彎矩應按第3.3.5條規(guī)定折減。條規(guī)定確定。板樁墻內(nèi)力的計算圖式見圖3.3.7E——錨碇墻(板)前被動土壓力水平分力的標準值根據(jù)墻(板)底端埋深與墻(板)高之比h/h,按表P9、9—分別為板樁墻后土的內(nèi)摩擦角(“)th——錨碇墻(板)底端的埋深(m)。3.4.7錨碇墻(板)的內(nèi)力可按下列原則確定。-3.4.7.1現(xiàn)澆的連續(xù)鋼筋混凝土錨碇墻，其內(nèi)力按下列規(guī)定式中Mn——拉桿拉力標準值產(chǎn)生的水平向最大彎矩(kN.m);R.——每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m);式中My——拉桿拉力標準值產(chǎn)生的豎向單寬最大彎矩(kN·3.4.7.2設有連續(xù)導梁的分塊預制的錨碇墻導梁最大彎矩按式(3.4.7-1)計算；預制板的豎向單寬最大彎矩按式(3.4.7-2)3.4.7.3雙向懸臂的錨碇板由拉桿拉力式中Mμ——拉桿拉力標準值產(chǎn)生的水平向最大彎矩(kN.m);Mv-—拉桿拉力標準值產(chǎn)生的豎向最大彎矩(kN.m);Rx——拉桿拉力水平分力的標準值(kN);b?=b+2t?tgφ(3.4.13-Z的軸向壓力和軸向垂線的夾角(“)皆取標準值(kN),按第4.2.1條規(guī)定計算；W——作用在叉樁樁帽上的垂直力標準值(kN);a、b——分別為樁帽的長度和寬度(m);q——碼頭地面均布荷載標準值(kN/m2),計算拉樁3.4.14錨碇叉樁錨碇點的水平位移可按下式計算：可參照現(xiàn)行行業(yè)標準《高樁碼頭設計與施工規(guī)范》3.4.15.2壓樁樁尖距板樁墻的距離不得小于1.0m;3.5.1斜拉樁式板樁碼頭中板樁墻的入土深度可按第3.3節(jié)有關(guān)規(guī)定確定，并應滿足板樁軸向承載力要求土壓力可按附錄B的規(guī)定計算，板樁墻前的被動土壓力可按第3.2節(jié)有關(guān)規(guī)定計算。3.5.2斜拉樁式板樁碼頭的內(nèi)力，可按附錄B假設為彈性嵌固3.6.2板樁碼頭的整體穩(wěn)定計算可只考慮滑動面通過板樁樁尖過軟土層的情況，當圓弧從樁尖以上附近軟土4.1.2鋼筋混凝土板樁和預應力混凝土板樁，應按強度進行配筋。對于鋼筋混凝土板樁應驗算裂縫寬度。式中N——作用標準值產(chǎn)生的每米軸向力(kN);A——鋼板樁的截面面積(m2/m);Wz——鋼板樁的彈性抵抗矩(m3/m);Yca—綜合分項系數(shù)取1.35。4.1.4U型鋼板樁的截面慣性矩和彈性抵抗矩，應分別乘折減β取1.0。對其他形狀鋼板樁，折減值宜通過試驗確定。4.2.1拉桿拉力的標準值應按下式計算：式中Ra——拉桿拉力標準值(kN);5r——拉桿受力不均勻系數(shù)，預先拉緊時，可采用1.35;R,——每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m); 拉桿與水平面的夾角()。式中d——拉桿直徑(mm);R?——拉桿拉力的標準值(kN);△—預留銹蝕量(mm),可取2mm～3mm。4.3.2錨碇鋼板樁的強度可按第4.1.3條規(guī)定計算。工程樁基規(guī)范》(JTJ254)有關(guān)規(guī)定驗算其軸向承載力。4.3.4對于無導梁或無肋的錨碇板(墻),應進行沖切強度的驗算。并在預留拉桿孔上下和左右兩倍構(gòu)件厚度的范圍內(nèi)設置加強I——寬度為b時板樁墻的截面慣性矩(m?);b——板樁墻的計算寬度，取1.0m;式中M——拉桿拉力標準值產(chǎn)生的導梁最大彎矩(kN·m);R,——每米寬板樁墻的拉桿拉力標準值(kN/m);M?—拉桿拉力標準值產(chǎn)生的導梁懸臂段最大彎矩(kNh—-導梁懸臂段長度(m)。后主動土壓力。當系船柱塊體與胸墻整體澆注而又不設單獨錨碇拉桿處的原則確定。對于開敞式碼頭，還應考胸墻，取平臺板為導梁；矩型和梯型截面的胸墻，0.5m～0.7m高度部分為導梁。導梁的內(nèi)力可按第4.4.2條的規(guī)5.1一般規(guī)定預制板樁允許偏差表5.2.1續(xù)上表目2374356785.2.2制作板樁的材料和工藝應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運程混(1)板樁的樁身混凝土應一次澆筑，不得留施工縫；(2)鋼箍位置的混凝土表面不得出現(xiàn)規(guī)則的裂縫；(3)板樁的凸榫不得有缺角等破損缺陷。5.2.3板樁起吊時的混凝土強度應符合設計要求，如設計無規(guī)定，起吊時強度應大于設計強度的70%。5.2.4吊點位置的偏差不宜超過200mm。吊索與樁身軸(1)采用多支墊，支墊均勻鋪設；(2)多層堆放的每層支墊均在同一垂線上；(3)堆層不超過三層。(1)按沉樁順序繪制裝樁圖，按圖裝船(車);(2)長途運輸時，將支墊用木楔墊實，根據(jù)運輸條件采取適(3)按多支墊少垛層原則裝運。5.3.1鋼板樁及其配件的材質(zhì)與規(guī)格應符合設計要求與規(guī)范的允許偏差(mm)123455.3.5涂料防護層的施工應符合設計要求，并遵守現(xiàn)行行業(yè)標(1)拼組的臺架能保證鋼板樁在拼組過程中的各點、面的平(3)拼組前清除鎖口的殘渣，涂抹潤滑油脂，拼組時鋼板樁的頂端齊平，高差不超過5mm。成組鋼板樁的鎖口用電焊固定；(4)拼組鋼板樁相鄰板樁的接頭互相錯開，間距大于5m,每(1)堆存場地平整堅實，便于起吊運輸；(2)堆垛按沉樁順序布置；(3)采用多支墊堆存，支墊間距取4m～5m,支墊采用100mm~150mm的方木，堆垛高度不大于2m,組合鋼板樁堆高不超過(4)在岸坡頂部堆存時，注意加載后的岸坡穩(wěn)定。5.4.5沉樁的允許偏差應符合表5.4.5的規(guī)定。1234 一(1)沿板樁墻縱軸線方向的垂直度偏差超過規(guī)定時，對于鋼筋混凝土板樁，可采用修鑿樁尖斜度的方法的現(xiàn)澆混凝土達到設計強度后，方可張緊拉桿；(4)張緊拉桿時，使拉桿具有設計要求的初始拉力；(5)拉桿的螺母全部旋進，并有不少于2～3個絲扣外露；(6)拉桿安裝后，對防護層進行檢查，發(fā)現(xiàn)有涂料缺漏和損傷之處，加以修補，5.5.6拉桿制作和安裝的允許偏差應符合表5.5.6的規(guī)定。1制作2安裝5.6錨碇結(jié)構(gòu)的澆筑及其構(gòu)件的預制、堆存和安裝5.6.1預制錨碇結(jié)構(gòu)構(gòu)件的允許偏差應符合表5.6.1的規(guī)定序號123/4/5/67/8/5.6.2預制構(gòu)件吊運時的混凝土強度應符合設計要求，如設計無允許偏差(mm)1230允許偏差(mm)1234565.7.2帽梁或胸墻的澆筑應在板樁間凹槽空腔中的混凝土或砂5.7.3現(xiàn)澆帽梁或胸墻的允許偏差應符合表5.7.3的規(guī)定。1234567895其30m范圍內(nèi)不得進行打樁。要求。連接螺栓應擰緊，并有不少于2～3個絲5.8.1現(xiàn)澆地下墻體可按圖5.8.1所示程序施工。量基準，為開槽機和灌注混凝土機架導向等功能澆筑混凝土井及時拔出接頭管圖5.8.1現(xiàn)澆地下墻體的施工程序5.8.4導墻頂面應高出地面50mm～100mm,并應保證槽內(nèi)泥漿計算確定。墻高宜采用1m～2m,墻頂寬度不宜小于2m,內(nèi)墻面5.8.7兩導墻墻面間的凈距應根據(jù)地下墻設計厚度加施工余量確定，施工余量可取40mm～60mm。5.8.11導墻的允許偏差應符合表5.8.11的規(guī)定。允許偏差(mm)1235.8.12挖槽機械應根據(jù)工程地質(zhì)條件、施工環(huán)境和墻體尺寸等選用。5.8.13挖槽前，應將地下墻劃分若干單元槽段，逐段開挖。單元槽段的長度可采用4m～8m。5.8.14挖槽時應加強觀測，防止槽壁傾斜和產(chǎn)生較嚴重的坍塌。5.8.15槽段開挖結(jié)束后，應對鄰段混凝土的端面進行刷洗、清除槽底沉積物，槽內(nèi)置換泥漿。開挖槽段應達到以下標準：(1)沉積物的厚度不大于200mm;(2)置換泥漿結(jié)束1小時后槽底(設計標高)以上200mm處的泥漿重度不大于12kN/m3。5.8.16槽段開挖的允許偏差應符合表5.8.16的規(guī)定。123455.8.17地下墻成槽應用泥漿護壁。泥漿可采用以膨潤土或粘土為主要成份進行配制。當采用粘土時，宜選用粘粒含量大于50%、塑性指數(shù)大于20的粘土。泥漿使用前應取樣進行配合比試驗。5.8.18泥漿的性能指標應經(jīng)試驗確定。在一般軟土中成槽時，泥漿的性能指標可參照表5.8.18選用。泥漿性能指標表5.8.18123456定。水灰比不得大于0.6;水泥用量不宜少于370kg/m3;坍落度宜為200mm±20mm。超過規(guī)定，應重新清槽。應在4小時內(nèi)澆筑混凝土。距槽底不得大于0.5m;在澆筑過程中，導管宜埋入混凝土2m~4m,混凝土頂面的上升速度不得小于2m/h。宜大于3.0m,導管與接頭管的距離不宜大于1.5m。在澆筑過程中，各導管處的混凝土表面高差不宜大于0.3m。5.8.31混凝土宜澆筑高出墻頂設計標高0.5m～0.8m,諸除涂放入槽。5.8.33接頭管隨著混凝土澆筑應及時提拔，提拔時應防止接頭5.9.1槽段開挖、導墻設計和施工及泥漿護壁應按第5.9.2挖槽的寬度應比墻體設計厚度加度100mm～150mm。5.9.3地下墻板的預制、吊運和堆存應按第5.2節(jié)的規(guī)定執(zhí)行。地下墻板間接縫凹槽的空腔應按第5.7.1條規(guī)定處理。K——系數(shù)，在粘性土中成槽取1.3,在砂性土中成槽取5.9.6預制地下墻板安裝的允許偏差應符合表5.9.6的規(guī)定。12345.9.7板樁墻前方挖泥和后方回填應在自凝泥漿達到設計強度5.10.2樁排式地下墻體施工的允許偏差應符合表5.10.2的允許偏差(mm)1235.11.7回填過程中應對板樁墻的沉降和位移進行監(jiān)測。(1)在碼頭主體工程完成后進行；(2)挖泥超深不大于0.5m,平均超深不大于0.3m;(3)分層挖泥，每層厚度不大于1.5m;(4)在挖泥過程中對板樁墻的位移加強監(jiān)測。K=mZ(A.0.1)式中K--水平地基反力系數(shù)(kN/m3);m-水平地基反力系數(shù)隨深度增大的比例系數(shù)(kN/Z-計算點距計算水底的深度(m)。A.0.2m值可通過水平荷載試驗確定，當無試驗資料時，可按表A.0.2選用。m值(kN/m*)附錄B斜拉樁式板樁碼頭內(nèi)力計算cE?、I?-—斜拉樁的彈性模量(kN/m2)和一根斜拉樁的截面a——斜拉樁軸線與水平面的夾角();φ—水底處土的內(nèi)摩擦角(“)。斜拉樁的入土段按豎向彈性地基梁考慮，可按第3.3.6條的規(guī)定計算。板樁墻和斜拉樁的軸向承載力。其對斜拉樁的影響，此時，可在沉降土層作用于斜拉樁的e上加éa(kN/m)來考慮。e?可按下式計算：式中r、h——計算面以上各沉降土層的重度(KN/m3)和厚度ay—考慮斜拉樁間隔布置的折減系數(shù)，可按表B.0.6規(guī)定采用。錘型(錘重)12345替打長度(cm)6墊層厚度(cm)789泥密標高(m)錘型(錘重)內(nèi)外附錄D本規(guī)范用詞用語說明(以下按姓氏筆畫為序)徐洪濤高秀理高江橋本規(guī)范是根據(jù)交通部(1990)工技字第124號文關(guān)于印發(fā)《水運工程標準規(guī)范工作會議》會議紀要的通知和(91)工技字83制組于1990年下半年開展了工作。規(guī)范由主編單位中交水運規(guī)劃設計院和交通部第三航務工程局；參加編制單位：天津大學、交河海大學、天津港灣工程研究所、中國船舶工業(yè)總公司第九設計研究院等單位共同編制完成。在編制過程中，從我國水運工程建設實際出發(fā)深入的調(diào)查研究，總結(jié)了我國板樁碼頭建設的實征求意見，反復討論修改后，1995年12月完成送審稿。第1章傅家猷第2章馬維漢李乃楊陳萬佳傅家猷高秀理第3章王浩芬王云球陳萬佳劉杏忍第4章高江橋陳萬佳傅家猷劉杏忍第5章徐洪濤陳川爵附錄B李乃楊附錄C徐洪濤附錄D傅家猷杜廷瑞傅家猷王浩芬本規(guī)范于1997年6月12日通過部審，1998年4月20日發(fā)布，1999年6月1日起實施。 2.1板樁 2.2拉桿 2.3錨確結(jié)構(gòu) 2.5斛拉樁式板樁碼頭 3.1作用和作用效應組合 3.2剩余水壓力和土壓力 3.3板樁墻計算 3.5斜拉樁式板樁碼頭計算 4.1板樁 4.2拉桿 5板樁碼頭施工 5.1一般規(guī)定 5.2鋼筋混凝土板樁的預制、吊運及堆存 5.3鋼板樁驗收、制作、吊運和堆存 5.4沉樁 5.6錨硫結(jié)構(gòu)的澆注及其構(gòu)件的預制、堆存和安裝 5.7板樁間凹槽、帽梁、導梁和胸墻的澆筑 5.11回填和挖泥 規(guī)范僅就板樁碼頭本身特有的主要技術(shù)作出規(guī)定，而與其他碼頭結(jié)構(gòu)型式相同或可參照的技術(shù)要求應按現(xiàn)行行業(yè)標準《港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(JTJ267)、《港口工程荷載規(guī)范》 關(guān)規(guī)定執(zhí)行。有關(guān)地下墻式板樁碼頭施工還應遵守現(xiàn)行國家標準材料用量；深水碼頭，要求板樁抗彎能力大時，2.1.8目前用于板樁碼頭的鋼板樁多為U型和Z型。適2.1.10現(xiàn)行行業(yè)標準《海港工程鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)定》用于鋼板樁，并規(guī)定對水位變化區(qū)以上以涂層板樁碼頭多采用將導梁底面降低至低水位的方頭的工程絕大部分是單錨式結(jié)構(gòu)，它除了以板樁墻，有時也可取代錨碇墻(或板)外，其結(jié)構(gòu)組成與單錨板樁碼頭基本一樣，即由地下墻墻體、胸墻、拉桿及錨碇墻(或板)組成。段的厚度一般為600mm～1000mm,預制地下墻墻厚一般不大于500mm,鉆孔樁排式的設計樁徑不小于550mm,地下墻單元墻段2.2.10在調(diào)查中發(fā)現(xiàn)，有的板樁碼頭前沿15t系船柱處由于只設單根副拉桿，致使混凝土路面發(fā)生八字形2.3.1錨碇墻和錨碇板的差別為：錨碇墻是沿碼頭線方向連續(xù)的；錨碇板是沿碼頭線方向不連續(xù)的(有一定間距)。在板樁碼頭中常用的是錨碇墻(板),它比較經(jīng)濟，結(jié)構(gòu)和施工也簡單。當板樁墻后不遠處有已建的地上或地下建筑物(或管道),遠遠滿足不了錨碇墻(板)與板樁墻間的最小距離要求時，或者拉桿力很大，可采用錨碇叉樁。當板樁板樁或錨碇樁可能比較經(jīng)濟。另外，當墻后地錨碇墻或安裝錨碇板需排水施工，如果排水困難應當指出，錨碇板樁或錨碇樁系受集中力(拉桿力)的無錨2.3.6“錨碇墻上拉桿預留孔的位置應與錨碇墻(板)上土壓力合力作用點重合”,這是原則性規(guī)定，實際上，錨碇墻(板)前土抗力的分布并不是庫倫理論那樣，所以設計時，置常放在錨碇墻(板)高度中間偏下處。梁，板樁需隔幾根作一根帶牛腿的(安放導梁用)難把樁頂標高控制準確，給安裝拉桿帶來較大困難2.5.1～2.5.3系根據(jù)已建成的斜拉樁式別是墻后土層可能發(fā)生明顯沉降者，宜采用況下也可采用鋼筋混凝土樁(其截面多為方型)。斜拉樁的間距，3.0m者居多。斜拉樁的斜度，除德國多采用1:1外，日本、前蘇聯(lián)和我國幾乎都采用3:1。有的文獻指出，斜度不宜陡于3:接或剛接。日本和德國常常采用前者以利于斜拉樁3設計計算暫和偶然三種設計狀況。持久狀況是最基本的，是指貫穿結(jié)構(gòu)整個使用期的，其可靠度應高于短暫和偶然狀況，反映在作用的取值及各分項系數(shù)的取值上。力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)計算和驗算極限狀態(tài)設計時，永久作用和可變作用均取根據(jù)板樁碼頭的特點，建議采用綜合準永久值系數(shù)為0.85。標》中的規(guī)定一致，除永久作用和可變作用參3.1.6主動土壓力荷載是作用在板樁碼頭上的主要永久作用和可變作用，有時尚應考慮剩余水壓力。主動土1.35,剩余水壓力分項系數(shù)為1.05。目前，有關(guān)板樁墻的內(nèi)力(彎矩)和拉桿力的可靠度分析尚算板樁墻的彎矩和拉桿力時，作用和抗力(被動土壓力)均取標準值，其設計值可采用求算出的標準值乘綜合所列各作用的主次排列，經(jīng)校準驗算，綜合分項系數(shù)取為1.4水頭存在，產(chǎn)生剩余水壓力。在河港，水位速率外，還與板樁墻排水好壞和回填土及地基土的在不具備上述條件時，可根據(jù)國內(nèi)外設計經(jīng)驗與少頭一般采用(1/3～1/2)平均潮差較為合適。3.2.2剩余水壓力的分布嚴格說來是隨回填土與地基土的滲透性大小而變化，低水位以下一般呈曲線分布保守的，但考慮到水流通過回填土向板樁墻前流流動時相比，碼頭后面的主動土壓力要增大力，主動土壓力和被動土壓力的影響，這種主動土壓力和被動土壓力的影響，采用剩余水3.2.3現(xiàn)場原型觀測與室內(nèi)模型試驗結(jié)果都表明了作用于板樁置高低、板樁入土深度、板樁剛度與海底地基土性端位移的為主(如先挖泥后打樁，板樁相對剛度較大，錨桿位移較大等情況),板樁墻后主動土壓力視為與剛性墻布；另一種是以彎曲變形為主(如先打樁后開挖，板樁相對剛度較小，錨著點位移小等情況),墻后主動土壓力視為“R”形分布，其值就將減弱。研究也表明不論土壓力分布形布的定量確定目前尚缺乏足夠的試驗研究資料，著點的位移由于錨桿的伸長總是存在，所以本規(guī)樁墻上的主動土壓力按三角形分布，而對以彎曲假定的極限平衡原理，所不同的是在推導公式時慮了土的粘聚力C的作用因素，彌補了庫倫公式只能適用于無粘性土，計算公式的詳細推導可見有關(guān)專題研同時考慮填土表面有坡度(β)、墻背傾斜(a)、土與墻背的摩擦角(δ)以及土的粘聚力C等因素，適用于無粘性土與粘性土。3.與朗金公式相比公式能考慮與墻背間的摩擦角δ的作用，3.2.7板樁墻的位移(或變形)在土與墻之間將發(fā)生相對移動，理論計算取δ=q≤30°的被動土壓力系數(shù)比較接近，誤差≤10%。取8≤20°;三是吸取彈性線法的設計經(jīng)驗。彈性線法(羅曼爾法)是設計人員最熟悉最普遍的方法，該法在計算被動土壓力時采用朗金公式取δ=0,但為了考慮土與板樁之間實際存在的摩擦力，墻前被動土壓力乘以增大系數(shù)K,墻后被動土壓力乘以減小樁墻前、后被動土壓力，考慮8影響，則可不再考慮增減修正系數(shù)K和K',經(jīng)計算對粘性土取用δ=3/4φ≤20=2/3q≤20°,其相當增減系數(shù)K和K'與用索柯洛夫斯但國內(nèi)實際施工經(jīng)驗發(fā)現(xiàn)往往達到0.5m,甚至沿表層粘性土，考慮到碼頭前沿開挖的擾動作用，適當降低粘性土的粘聚力是有必要的，沿底面以下1m深度內(nèi)完全不計其粘聚力，但考慮到碼頭經(jīng)較長對于土質(zhì)較軟的地基是合適的?？紤]到地質(zhì)條件的某些情況下采用底端自由支承狀態(tài)或介于底端嵌承兩者之間的工作狀態(tài)可能比較合理，所以本條可考慮采用自由支承工作狀態(tài)或介乎兩者之間端線變位和角變位都等于零的假定來確定，將化為靜定結(jié)構(gòu)。近年來，日本、原蘇聯(lián)都提出足“踢腳”穩(wěn)定的要求。根據(jù)對國內(nèi)20個實際工程計算對比，發(fā)現(xiàn)有7個工程用“踢這多發(fā)生在地基土質(zhì)較差的情況(q<17°),條文規(guī)定板樁墻的入ra取1.15。3.3.5彈性線法即羅邁爾法的基本點是假定板樁墻底端的角變位和線變位都等于零，而拉桿錨碇點的位移也等及錨碇點位移。考慮到這兩個因素，條文規(guī)定跨中減系數(shù)采用0.7～0.8,對剛度較小的板樁墻主要是第一種因素影機計算。板樁墻入土段墻后僅考慮由設計水底以上超載(地面荷因為這部分土壓力已反映在土抗力中，這與灌筑樁的計算是一入土深度是按“踢腳”穩(wěn)定確定的，拉桿力和板樁很大，因此設計拉桿和錨碇結(jié)構(gòu)時，必須考慮3.4.1錨碇墻(板)的穩(wěn)定性是采用以分項系數(shù)表達的極限狀態(tài)條文中式(3.4.1),錨碇墻(板)后土體本身產(chǎn)生的主動土壓力E,為永久作用，拉桿設計拉力的水平分力R用，錨碇墻(板)后地面使用荷載產(chǎn)生的主動土壓力E。為非主導可變作用。土壓力分項系數(shù)與條文中表3.3.3的值完全一致，拉桿設計拉力的分項系數(shù)取1.35。對幾座具有典型性的板樁碼頭在改變錨碇墻后進行了錨碇墻穩(wěn)定的校準計算，按條文中式(3.4.1)左端項和各3.4.8錨碇墻(板)的位移計算是為采用豎向彈性地基梁法計算板樁墻提供參數(shù)。錨碇墻(板)在拉桿力和墻后主動土壓力作用3.4.12根據(jù)國外對板樁碼頭工程的觀測，板錨碇點的位移