反應(yīng)工程考研習(xí)題

化學(xué)反響工程學(xué)是一門爭論什么的科學(xué)，它是以什么為根底進(jìn)展起來的？化學(xué)反響工程學(xué)的爭論內(nèi)容包括哪幾方面?本征動(dòng)力學(xué)和宏觀動(dòng)力學(xué)有何區(qū)分?化學(xué)反響工程學(xué)的體系是如何劃分的?化學(xué)反響工程學(xué)的爭論主要承受什么方法?所要建立的具體模型有哪些?畫出間歇式、連續(xù)式反響器中濃度隨時(shí)間或位置的變化圖?；瘜W(xué)反響工程是一門爭論 的科學(xué)?；瘜W(xué)反響工程是一門爭論化學(xué)反響的工程問題的科學(xué)，既以 對(duì)象，又以 為爭論對(duì)象的學(xué)科體系。 是化學(xué)反響工程的根底?；瘜W(xué)反響過程按操作方法分為 、 、 操作?；瘜W(xué)反響工程中的“三傳一反”中的三傳是指 、 、 。、放大或掌握，都需要對(duì)爭論對(duì)象作出定量的描述，也就要用數(shù)學(xué)式來表達(dá)個(gè)參數(shù)間的關(guān)系，簡稱 。在建立數(shù)學(xué)模型時(shí)，依據(jù)根底資料建立物料、熱量和動(dòng)量衡算式的一般式為 ?！叭齻饕环础笔腔瘜W(xué)反響工程的根底，其中所謂的一反是指 。A．化學(xué)反響 B.反響工程 C.反響熱力學(xué) D.反響動(dòng)力學(xué)“三傳一反”是化學(xué)反響工程的根底，以下不屬于三傳的是 。A.能量傳遞 B.質(zhì)量傳遞 C.熱量傳遞 D.動(dòng)量傳遞其次章均相反響動(dòng)力學(xué)均相反響速率方程的表示形式濃度和溫度對(duì)反響速率的影響〔反響級(jí)數(shù)，活化能〕單一反響〔一級(jí)、二級(jí)不行逆反響，正、反均為一級(jí)的可逆反響〕動(dòng)力學(xué)方程式的建立復(fù)合反響〔一級(jí)平行反響和一級(jí)連串反響〕動(dòng)力學(xué)方程式的建立非恒容反響系統(tǒng)的計(jì)算〔εA、濃度、體積的計(jì)算〕1.液相中反響物AAEB：速率方程為 ，k、K為常數(shù)。試驗(yàn)測定數(shù)據(jù)如下表，試計(jì)算kK。504℃時(shí)熱分解反響為：CH3OCH3 CH4+H2+CO反響在等溫間歇反響器中以氣相進(jìn)展，測得以下數(shù)據(jù)試確定反響級(jí)數(shù)與反響速率常數(shù)。均相反響是指 aA+bB

pP+sS對(duì)于反響，則r

(r。P A著眼反響組分K的轉(zhuǎn)化率的定義式為 。當(dāng)計(jì)量方程中計(jì)量系數(shù)的代數(shù)和等于零時(shí)，這種反響稱為 ，否則稱為 ?；瘜W(xué)反響速率式為r KCC，用濃度表示的速率常數(shù)為K

，假定符合抱負(fù)氣體A C A B CP C狀態(tài)方程，如用壓力表示的速率常數(shù)K ，則K =P Cf化學(xué)反響的總級(jí)數(shù)為n如用濃度表示的速率常數(shù)為K 用逸度表示的速率常數(shù)K ，fCC則K = Kf。C化學(xué)反響的總級(jí)數(shù)為n，如用濃度表示的速率常數(shù)為K ，用氣體摩爾分率表示的速CC率常數(shù)Ky，則K = Ky。C機(jī)理的諸個(gè)基元反響中，假設(shè)有一個(gè)基元反響的速率較之其他基元反響慢得多，他的反響速率即代表整個(gè)反響的速率，其他基元反響可視為處于 。9.當(dāng)構(gòu)成反響機(jī)理的諸個(gè)基元反響的速率具有一樣的數(shù)量級(jí)時(shí)，既不存在速率掌握步驟時(shí)，可假定全部各步基元反響都處于 〕活化能的大小直接反映了 對(duì)溫度的敏感程度。一個(gè)可逆的均相化學(xué)反響，假設(shè)正、逆兩向反響級(jí)數(shù)為未知時(shí)，承受 法來求反響級(jí)數(shù)。生成主產(chǎn)物的反響稱為 ，其它的均為 。P(主)A平行反響

S(副)均為一級(jí)不行逆反響，假設(shè)E E

，選擇性Sp

與 無主＞副關(guān)，僅是 的函數(shù)。主＞副假設(shè)平行反響AS(副)

E E均為一級(jí)不行逆反響，假設(shè)主＞

S副，提高選擇性P應(yīng)_。一級(jí)連串反響A K1

P K2

SP度 、 C 度 、 P,max opt一級(jí)連串反響A K1 P K2 S在平推流反響器中，則目的產(chǎn)物P的最大濃度、 C t 、 P,max optP,max一級(jí)連串反響A K1 P K2 器中則目的產(chǎn)物P的最大濃度C 、topt 。P,max一級(jí)連串反響A K1 P K2 S在平推流反響器中，為提高目的產(chǎn)物P的收率，2。1應(yīng) k /k2。1鏈反響的三個(gè)階段為 、 、 。以下屬于均相反響的是 。煤炭燃燒 B.氫氣燃燒 C.離子交換 D.加氫裂解以下屬于均相反響的是 。乙酸乙酯水解 B.CuO的復(fù)原 C.加氫脫硫 D.電石水解以下屬于均相反響的是 催化重整 B.催化裂解 C.HCl與NaOH的中和D.水泥制造以下屬于非均相反響的是 。乙酸乙酯水解 B.氫氣燃燒 C.HCl與NaOH的中和D.催化裂解以下屬于非均相反響的是 乙酸和乙醇的酯化B.加氫脫硫 C.氫氣燃燒 D.烴類氣相裂解2 4 化學(xué)反響CO3H CH HO，其中化學(xué)反響計(jì)量系數(shù)為-12 4 2 。222CO B.H22

C.CH4

D.HO22NO2H2 。

N 2

O，其中化學(xué)反響計(jì)量系數(shù)為+2的是哪種物質(zhì)2 2 A.NO B.H C.N D.H2 2 對(duì)于一非恒容均相化學(xué)反響 αAA αBB，反響組分A的化學(xué)反響速率r 。Adn dn dC dCr A

B

A

r BA. A

Vdt B. A

Vdt C. A

dt D. A dt對(duì)于一非恒容均相化學(xué)反響 r 。B

αBB，反響產(chǎn)物B的化學(xué)反響速率dCr dnA r dnB r dCA r BdCB

Vdt

B

Vdt

B

dt D.

B dt29.對(duì)于反響aA+bB

pP+sS，則rP

(r。Appa|a|A.|a|B.aC.pD.p30.對(duì)于反響aA+bBb

pP+sS，則rPp

(r。Bp

|b|A.p B.b C.|b| D.p+B→3R+S，AB3∶1 膨脹因子 = 。 AA.1/4 B.2/3 C.–1/4 D.–2/3A氣相反響A+B→3P+S進(jìn)料時(shí)無惰性氣體，A與B以1∶1摩爾比進(jìn)料，則膨脹因子 = 。AA.–2 B.–1 C.1 D.2+B→3P+S，AB2∶1 脹因子 = 。 AA.–1 B.–1/2 C.1/2 D.1+B→3P+S，AB3∶2脹因子B= 。242A.–1 B.1/3 C.2/3 D.124235.氣相反響CO+32則膨脹因子CO= 。

CH+HO進(jìn)料時(shí)無惰性氣體，COH

1∶2摩爾比進(jìn)料，A.–2 B.-1 C.1 D.2氣相反響2NOH2

N2+H2O2進(jìn)料時(shí)無惰性氣體，NOH21∶2進(jìn)料，則膨脹因子NO= 。2 A.–1 B.2 氣相反響N2+3H2 2膨脹因子H= 。2

2NH3進(jìn)料時(shí)無惰性氣體，N 與H 以2∶3摩爾比進(jìn)料則A.–1 B.–2/3 C.2/3 D.1

r KCCK

，用壓力表示的A C A B CP C 速率常數(shù)為K ，則K = P C A.(RT)() B.(RT)() C.(RT)() D.(RT)化學(xué)反響速率式為r KCC，如用濃度表示的速率常數(shù)為K

，用壓力表示的A C A B CP 速率常數(shù)為K ，則K =P A.(RT)

B.(RT)()

C.(RT)()

D.(RT)()40.反響C4H10 2C2H4 + H2，k2.0s1，則反響級(jí)數(shù)n= 。A.0 B.1 C.2 D.341.反響A+B→C，k0.15s1，則反響級(jí)數(shù)n= 。A.0B.1C.2D.342.反響3A→P，k0.15mol/ls，則反響級(jí)數(shù)n= A.0 B.1 C.2。D.343.反響CH3COOH+CH3CH2OH級(jí)數(shù)n= 。

CH3COOC2H5+H2O，k2.3ls/mol，則反響A.0 B.1 C.2 D.3反響N23H2

2NH3，k0.81ls/mol，則反響級(jí)數(shù)n= 。A.0 B.1 C.2 D.3反響NaOH+HCl

NaCl+O，k0.ls/mol，則反響級(jí)數(shù)n= A.0 B.1 C.2 D.3反響A+B→C，k0.45mol/ls，則反響級(jí)數(shù)n= 。A.0 B.1 C.2 D.3以下屬于平行反響的是 。ABPPPBRA.A+B→P B.

AC. S(副) D.A+B→P=R+SPA→P〔目的〕→R+S，PXP

= 。n nnP P0nn

n nP P0n

n nC. P P0C.

n nP P0n nA0 A

A0

n nSS0S

D. R R0PA→P〔目的〕→R+S，PSSP

= 。n nnP P0nn

n nP P0n

n nC. P P0C.

n nP P0n nA0 A

A0

n nSS0S

D. R R0串聯(lián)反響A→P〔目的〕→R+S，目的產(chǎn)物P的總收率P= 。n nP P0

n nP P0

n nP P0

n nD.P P0D.A.n nA.A0 A

nB.A0B.

n nSC.S0SC.

n nRR0RA假設(shè)平行反響 。

主S(副E主

＞副E SP應(yīng)＞副A.提高濃度 B.提高溫度 C.降低濃度 D.降低溫度P(主)A假設(shè)平行反響 。

E ，提高收率P應(yīng)opt主＞副A.提高濃度 B.降低濃度 C.提高溫度 D.降低溫度流釜式反響器中進(jìn)展，使目的產(chǎn)物P濃度最大時(shí)的最優(yōu)空時(shí) 。opt主＞副ln(K/K2 1

) ln(K/K)1 2

ln(K

/K) 1KK2 1

KK C. D.2 1 1 2 1 2KK2 1KK2 1KK度 C 度 P,max

K1 P K2 S

PKCK K2 C K2KCC A0

1)K2K1K12

[(K2

A0/K)1/2 1]21

CA0

( 2)K2K1K11

A0D.[(K/K)1/2 1]2D.1 2一級(jí)連串反響A。C 。P,max

K1 P K2 S在間歇式反響器中，則目的產(chǎn)物

P的最大濃度KCK K2 C K2KCC A0

1)K2K1K12

[(K2

A0/K)1/2 1]21

CA0

( 2)K2K1K11

[(K

A01/K)1/2 1]212一級(jí)連串反響A度 C 度 P,max

K1 P K2 SP的最大濃KK K2 C K2 CKC A.A0

1)K2K1K1

A0B.[(K/K)1/2

C C.A0

2)K2K1K1

A0D.[(K/K)1/2 1]22 2 1

1 1 2A→P→SPopt應(yīng)時(shí)間t 。optKK1 ln(K/KKK1 2

ln(K

/K)

ln(K/K)2 1A. B.KK2 1K2 1KK

C. D.KK1 2 2 1A→P→SPopt時(shí)的反響時(shí)間t 。optKK1 ln(K/KKK1 2

ln(K2

/K)1

ln(K

/K)A. B.KK1 2 2 1

C.K K D.2 1 1 22 1KK2 1KKA.石油裂解 B.酯化反響 C.烴類氧化 D.聚合反響簡述均相反響及其動(dòng)力學(xué)的爭論內(nèi)容？答：反響2NO + 2H

= N+ 2HO，試驗(yàn)測得速率方程為： kC2C 。試設(shè)N H2 2 2 N H定能滿足試驗(yàn)結(jié)果的反響機(jī)理。A由A和B進(jìn)展均相二級(jí)不行逆反響 A+ABdCB

B=SSA=

dtA

kCC。A B。求：〔1〕當(dāng)

CA0 ACB0 C

時(shí)的積分式CA0C C〔2〕當(dāng) B0

AB

時(shí)的積分式300KA20%12.6340K3.20E。Ak1Bk2C，上述反響中每一步均為一級(jí)反響，試A、BC第三章抱負(fù)反響器1.抱負(fù)反響器是指 、 。具有良好攪拌裝置的釜式反響器按 理，而管徑小，管子較長和流速較大的管式反響器按 反響器處理。分批式完全混合反響器操作的優(yōu)化分析是以 、 為目標(biāo)進(jìn)展優(yōu)化的。全混流反響器的空時(shí)τ是 與 之比。全混流反響器的容積效率η為 與 之比。全混流反響器的放熱速率QG= 。全混流反響器的移熱速率Qr= 。全混流反響器的定常態(tài)操作點(diǎn)的判據(jù)為 。全混流反響器穩(wěn)定的定常態(tài)操作點(diǎn)的判據(jù)為 、 。全混流反響器的返混 。平推流反響器的返混為 。對(duì)于恒容的平推流管式反響器 、 、 全都。對(duì)于恒容的 管式反響器平均停留時(shí)間、反響時(shí)間、空時(shí)全都。反響器出口的產(chǎn)物局部的返回到入口處與原始物料混合，這類反響器為 的平推流反響器。15對(duì)于循環(huán)操作的平推流反響器，當(dāng)循環(huán)比β→0時(shí)為 反響器，而當(dāng)β→∞時(shí)則相當(dāng)于 反響器。對(duì)于循環(huán)操作的平推流反響器，當(dāng)循環(huán)比β→0時(shí)反響器內(nèi)返混為 ，而當(dāng)β→∞時(shí)則反響器內(nèi)返混為 。對(duì)于絕熱操作的放熱反響，最適宜的反響器類型為 。對(duì)于反響級(jí)數(shù)n＜0的反響，為降低反響器容積，應(yīng)選用 反響器為宜。對(duì)于反響級(jí)數(shù)n＞0的反響，為降低反響器容積，應(yīng)選用 反響器為宜。對(duì)于自催化反響，最適宜的反響器為 。對(duì)于可逆的放熱反響，使反響速率最大的反響溫度T

。opte對(duì)于可逆的放熱反響，到達(dá)化學(xué)反響平衡時(shí)的溫度T 。opte分批式操作的完全混合反響器非生產(chǎn)性時(shí)間t0不包括以下哪一項(xiàng) 。加料時(shí)間 B.反響時(shí)間 C.物料冷卻時(shí)間 D.清洗釜所用時(shí)間A求反響至CA0.01mol/l所需時(shí)間t= 秒。

0.01C2mol/lsC0A A0

/l時(shí)，A.8500 B.8900 C.9000 D.9900在間歇反響器中進(jìn)展等溫一級(jí)反響A→mol/ls當(dāng)CA0/l時(shí)求反響至CA0.01mol/l所需時(shí)間t= 秒A.400 B.460 C.500 D.560在全混流反響器中，反響器的有效容積與進(jìn)料流體的容積流速之比為 。空時(shí)τ B.反響時(shí)間t C.停留時(shí)間t D.平均停留時(shí)間t全混流反響器的容積效率η1.0A應(yīng)級(jí)數(shù)n A.＜0 B.=0 C.≥0 D.＞0混流反響器的容積效率η小于1.0時(shí)且隨著A的增大而減小此時(shí)該反響的反響級(jí)數(shù)n 。A.＜0 B.=0 C.≥0 D.＞029.全混流反響器的容積效率η=1.0時(shí)，該反響的反響級(jí)數(shù)n 。A.＜0 B.=0 C.≥0 D.＞030.全混流釜式反響器最多可能有 個(gè)定常態(tài)操作點(diǎn)。A.1 B.2 C.3 D.4全混流反響器中有 個(gè)穩(wěn)定的定常態(tài)操作點(diǎn)。A.1 B.2 C.3 D.4對(duì)于 的反響器在恒容反響過程的平均停留時(shí)間、反響時(shí)間、空時(shí)是全都的。間歇式反響器 B.全混流反響器 C.攪拌釜式反響器D.平推流管式反響器一級(jí)不行逆液相反響A

2R，C 2.30kmol/m3，出口轉(zhuǎn)化率x 0.7，每批A0 操作時(shí)間tt02.06h，裝置的生產(chǎn)力量為50000kg產(chǎn)物R/天，MR=60，則反響器的體積V為 m3A0 A.19.6 B.20.2 C.22.2 D.23.4對(duì)于自催化反響，最適宜的反響器為 。全混流反響器 B.平推流反響器C.循環(huán)操作的平推流反響器 D.全混流串接平推流反響器對(duì)于絕熱操作的放熱反響，最適宜的反響器為 。平推流反響器 B.全混流反響器C.循環(huán)操作的平推流反響器 D.全混流串接平推流反響器對(duì)于反響級(jí)數(shù)n＜0的不行逆等溫反響，為降低反響器容積，應(yīng)選用 。平推流反響器 B.全混流反響器C.循環(huán)操作的平推流反響器 D.全混流串接平推流反響器對(duì)于反響級(jí)數(shù)n＞0的不行逆等溫反響，為降低反響器容積，應(yīng)選用 。平推流反響器 B.全混流反響器C.循環(huán)操作的平推流反響器 D.全混流串接平推流反響器對(duì)于可逆放熱反響，為提高反響速率應(yīng) 。提高壓力 B.降低壓力 C.提高溫度 D.降低溫度A對(duì)于單一反響組分的平行反響

P S(副)其瞬間收率隨C P 大，則最適合的反響器為 。A.平推流反響器 B.全混流反響器C.多釜串聯(lián)全混流反響器 D.全混流串接平推流反響器A對(duì)于單一反響組分的平行反響

P S(副)，其瞬間收率隨C P 下降，則最適合的反響器為 。A.平推流反響器 B.全混流反響器C.多釜串聯(lián)全混流反響器 D.全混流串接平推流反響器簡述抱負(fù)反響器的種類？簡述分批式操作的完全混合反響器？簡述等溫恒容平推流反響器空時(shí)、反響時(shí)間、停留時(shí)間三者關(guān)系？對(duì)于可逆放熱反響如何選擇操作溫度？對(duì)于反響，r kC2，E

；r kC

E，當(dāng)EE

時(shí)如何選擇操作溫度可以提R 1 A高產(chǎn)物的收率？

1 S 2 A 2 1 2A在間歇釜中一級(jí)不行逆反響，液相反響A→2RrA

kCA

kmol/m3·h，k=9.52×109exp[-7448.4/T]h-1CA02.3kmol/m3MR60CR00xA0.7，裝kgR/50℃等溫操作所需反響器的有效容積？〔用t=0.75h〕0CH=CH CH=CH

(A)+CH=CH COOCH(B) COOCH3(C)47. 2

2 2 3

該反響在全混流反響器中進(jìn)展，以AlCl為催化劑，反響溫度20℃，液料的體積流速為0.5m3/h，丁二3A0B0A0B0

96.5mol/m3，C

184mol/m3，催化劑的濃度D A A 為C 6.63mol/m3。速率方程r kCC ，式中k=1.15×10-3m3/mol·ks，假設(shè)要求丁二烯轉(zhuǎn)化率為40%。求：1〕反響器的體積V； 2〕容積效率D A A A在全混流反響器中一級(jí)不行逆反響，液相反響A→2RrA

kCA

kmol/m3·h，A0 RR Ak=9.5×109exp[-7448.4/T]h-1C 2.3kmol/m3M 60C 0假設(shè)轉(zhuǎn)化率x 裝置的生產(chǎn)力量為50000kg產(chǎn)物R/天。求50℃等溫操作所需反響器的有效容積和它的容積效率？〔用于非生產(chǎn)性操作時(shí)間A0 RR A0現(xiàn)有一有效容積為0.75m35.0m2的冷卻盤管。欲利用改反響器來進(jìn)展AR的一級(jí)不行逆的液相反響，其速率常數(shù) 5525.9k1.0788109exp T

(h1

(Hr

)20921J/molA

AA0度C 0.2mol/l，但不含反響產(chǎn)物 R。此原料液的密度ρA0P C C 929〔J/g·℃。要求原料液的進(jìn)料流率為v P C A U=209.〔KJ/m2h℃25℃T050.(CH3CO)2(A) + H2O(B)

2CH3COOH(C)25℃，k=0.1556min-1，承受三個(gè)等體積的串聯(lián)全混流釜進(jìn)展反響，每個(gè)釜體積為1800cm3，求使乙酸酐的總轉(zhuǎn)化率為60%時(shí)，進(jìn)料速度v0。0 串聯(lián)全混流反響器進(jìn)展一級(jí)不行逆反響，假定各釜容積、溫度一樣，k0.92(h1),10m3h,x0.9,試計(jì)算N為1，2，3的反響有效容積，如不考慮非生產(chǎn)性操作時(shí)間的條件下分批式反響器的有效容積。0 k=0.92h-1，原料液的進(jìn)料速度v0=10m3/h，xA0.9，VV

V。1 2用兩串聯(lián)全混流反響器進(jìn)展一個(gè)二級(jí)不行逆等溫反響，在操作溫度下k0.92(m3kmol1h1),CA0

2.30kmolm3,v0

10m3h,要求出口x=0.9，計(jì)算該操作最A(yù)12優(yōu)容積比(VV)和總?cè)莘eV。12D=12.6cmAAA

kCA

k=7.8×109exp[-19220/T](s-1),原料為純A,P=5atm,T=5000CxA0.9,FA0=1.55kmol/h,求所需反響器L,t，空時(shí)τ〔抱負(fù)氣體。液相原料中反響物A進(jìn)入平推流反響器中進(jìn)展2AR的反響，C 1moll,V2l,rA0

ls。A。求：1〕當(dāng)出口濃度CA

0.5moll時(shí)的進(jìn)料流v。02)當(dāng)進(jìn)料流量v00.5lmin時(shí)出口濃度CAf。0自催化反響A+R→2R，其速率方程為：r kCC ，在70℃下等溫地進(jìn)展此A A R0 反響，在此溫度下k=1.512m3/kmol·h；其它數(shù)據(jù)如下：C 0.99kmol/m3；C 0 A R0v 10m3/h；xA0.99。01〕在全混流反響器中反響所需的容積；在平推流反響器中反響所需的容積。57. (A) (P) (S)C6H6k1C6H5Clk3C6H4Cl2dCAkC

dCPkC

kC反響速度 dt

1 A；dt

1 A 2

P，在恒溫恒容下求(a)平推流(b)全混流,求，其中 , , S k 1.0(h1) k 0.5(h1),Vv 1(h),C C 0 C /l，其中 , , P 1 2 0 P0 S0 A058. (A) (P) (S)16 6CH k16 6

HCl k CHCl53 5dC A反響速度 dt

kC1

dC A；dt

kC

kC

，在恒溫恒容下求等容積的兩釜串聯(lián)全混P的選擇性SP, , k 1.0(h1) k 0.5(h1),Vv 1(h),C C 0 C /l, , 1 2 0 P0 S0 A0醋酸甲酯的水解反響如下：CHCOOCHHO→CHCOOH+CHOH，CHCOOH3 3 2 3 3 3中起催化劑的作用，反響速度與醋酸甲酯和醋酸的濃度積成正比?！?〕 在間歇反響器中進(jìn)展上述反響。醋酸甲酯和醋酸的初始濃度分別5400s70%，〔5〕A〔2〕 A

=0.8A〔3〕 A

=0.8時(shí)停留時(shí)間。 1

1 1

d 6.258103skC A0

/C )0A0

1A

C /C A C0 A0在肯定的反響溫度下A發(fā)生下述平行反響：1AK1

R 1

2.0CA

(kmol/m3h)22AK2

2

(kmol/m3h)R10kmol/m3。A80%。反響在連續(xù)攪拌釜中進(jìn)展時(shí)，ARR

K1P(主K1

r

(kA0A0

kC)C2

r kCP

rkC2，s 2 A，AAA

k=1.0，k /k 1

1.5；C

5mol/l，C C

0，要求反響流2K20體的進(jìn)料速率為v0

S(副)5m3/h，出口轉(zhuǎn)化率

0.9。試求用單一的全混流反響器在等溫APCPV。A環(huán)氧乙烷在450℃的氣相分解反響如下：CHO〔g〕→CH〔g〕+CO〔g〕在此反響

24 40.0212min-1，反響在恒溫恒容反響器中完成，初始時(shí)原料為純的環(huán)氧乙烷，初始?jí)毫?.026×105Pa，試求在反響時(shí)間為50min時(shí)反響器的總壓力。醋酸在高溫下可分解為乙烯酮和水，而副反響生成甲烷和二氧化碳：1CHCOOHkCH13

COH2

COOH k23

CH4

CO21 在916℃時(shí)k 4.65s1,k 3.74s11 1〕1〕 99%的醋酸反響掉的時(shí)間；2〕2〕 在此反響條件下醋酸轉(zhuǎn)化成乙烯酮的選擇性。1000KRCH

OH(g)RCHO(g)H2

(g)0.082l/mol·min，RCHOH2.026×105Pa，2求1〕1〕 20RCHOH22〕2〕 RCHOH20%所需的時(shí)間。2A0A0AB,rA

0.01C2mol/(ls) C當(dāng)A當(dāng)

1mol/l時(shí)，求反響至CA

0.01mol/l所需時(shí)間。平行反響

r 2CA

r C2，S ，

C

2.0mol/l，P,maP0 A0A0C P,maP0 A0A0一級(jí)連串反響A K1

P K2

kC

kC

kC

進(jìn)料流率為v ，A 1 A P 1 A 2 P 0P0 C C 0P0 P,max的最大濃度C P,maxA→RCA01mol/l，反響速率常數(shù)k1l/mols求：1〕1〕 1SxA；2〕2〕 Av01l/sxA56，求反響器的體積。液相反響A+BP+S在一全混釜中進(jìn)展，速率常數(shù)k0.05l/mols，C C 1.0mol/l;A0 B0xA50%時(shí)，反響器的容積；A假設(shè)進(jìn)料流量為1l/min，C 0.5mol/l;求進(jìn)口料液中A的濃度。A磷化氫的均相氣相分解4PHA3A

-P+6H4

3102atm時(shí)速率方程r A

mo/lsl，磷化氫以200kg/h的速率在平推流反響器內(nèi)反響，求轉(zhuǎn)化率為80%時(shí)所需反響器體積？第四章非抱負(fù)流淌1.停留時(shí)間分布的密度函數(shù)在t＜0時(shí)，E〔t〕= 停留時(shí)間分布的密度函數(shù)在t≥0時(shí)，E〔t〕 。當(dāng)t=0時(shí)，停留時(shí)間分布函數(shù)F〔t〕= 。當(dāng)t=∞時(shí)，停留時(shí)間分布函數(shù)F〔t〕= 。停留時(shí)間分布的密度函數(shù)E〔θ〕= Et。表示停留時(shí)間分布的分散程度的量2

2。 t反響器物料的停留時(shí)間的分布曲線是通過物理示蹤法來測定的，依據(jù)示蹤劑的輸入方式不同分為 、 、 、 〔〕平推流管式反響器tt時(shí)，E〔t〕= 。平推流管式反響器tt時(shí)，E〔t〕= 。平推流管式反響器tt時(shí)，F(xiàn)〔t〕= 。平推流管式反響器t＜t時(shí)，F(xiàn)〔t〕= 。E〔θ〕曲線的方差2

。tE〔t〕曲線的方差2t

。全混流反響器t=0時(shí)E〔t〕= E〔θ〕曲線的方差2

。tE〔t〕曲線的方差2t

?！拨惹€的方差

2為 。當(dāng)流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流淌時(shí)，在徑向存在流速分布，軸心處的流速以u(píng)0記，則距軸心處距離為r的流速ur 。當(dāng)流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流淌時(shí)，管壁處的流速uR 。流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流淌的停留時(shí)間分布密度函數(shù)E〔t〕= 。流體在半徑為R的管內(nèi)作層流流淌的停留時(shí)間分布函數(shù)F〔t〕= 。C A0脈沖示蹤法測定停留時(shí)間分布C 對(duì)應(yīng)曲線為 。0C 0C0

對(duì)應(yīng)曲線為 。非抱負(fù)流淌不肯定是由 造成的。非抱負(fù)流淌不肯定是由返混造成的，但返混造成了 為了模擬返混所導(dǎo)致流體偏離平推流效果，可借助這種軸向返混與集中過程的相像性，在 上疊加上軸向返混集中相來加以修正，并認(rèn)為的假定該軸向返混過程可以用費(fèi)克定律加以定量描述，所以，該模型稱為 P

。e在軸向分散模型中，模型的唯一參數(shù)彼克萊準(zhǔn)數(shù)愈大軸向返混程度就 。e軸向分散模型的偏微分方程的初始條件和邊界條件取決于承受示蹤劑的 、 、 的狀況。軸向分散模型的四種邊界條件為 、 、 、 。誤差函數(shù)erf的定義式為 。

erf(y)

2 yex2dx0

則erf() ，erf(0) 。軸向分散模型的數(shù)學(xué)期望值 ，方差2流體的混合程度常用 、 來描述。

。流體的混合程度常用調(diào)勻度S來衡量，假設(shè)S值偏離 ，則說明混合不均勻。微觀流體混合的混合態(tài)稱為 。假設(shè)流體是分子尺度作為獨(dú)立運(yùn)動(dòng)單元來進(jìn)展混合，這種流體稱為 。假設(shè)流體是以假設(shè)干分子所組成的流體微團(tuán)作為單獨(dú)的運(yùn)動(dòng)單元來進(jìn)展微團(tuán)之間的混留時(shí)間，這種流體稱為 。宏觀流體混合的混合態(tài)稱為 。介于非凝集態(tài)與完全凝集態(tài)之間的混合態(tài)稱為 。在氣—液鼓泡攪拌裝置中，氣體以氣泡方式通過裝置， 是宏觀流體，而 〕在氣—液噴霧塔中液體以液滴形式的分散相， 是宏觀流體，而 觀流體。反響級(jí)數(shù)n= 時(shí)微觀流體和宏觀流體具有一樣的反響結(jié)果。對(duì)于 反響器，微觀流體與宏觀流體具有一樣的反響結(jié)果。當(dāng)反響級(jí)數(shù)n＞1時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體 的出口轉(zhuǎn)化率。當(dāng)反響級(jí)數(shù)n 1時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體高的出口轉(zhuǎn)化率。當(dāng)反響級(jí)數(shù)n＜1時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體 的出口轉(zhuǎn)化率。當(dāng)反響級(jí)數(shù)n 1時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體低的出口轉(zhuǎn)化率。脈沖示蹤法測定停留時(shí)間分布對(duì)應(yīng)曲線為 。A.E〔t〕曲線 B.F〔t〕曲線 C.I〔t〕曲線 D.y〔t〕曲線50.階躍示蹤法測定停留時(shí)間分布對(duì)應(yīng)曲線為 。A.E〔t〕曲線 B.F〔t〕曲線 C.I〔t〕曲線 D.y〔t〕曲線E〔t〕曲線的方差2

。A.0 B.0～1 C.1 D.＞1E〔t〕曲線的方差2

。A.0 B.0～1 C.1 D.＞1軸向分散模型的物料衡算方程在 式邊界條件下有解析解。閉—閉 B.開—閉 C.閉—開 D.開—開軸向分散模型的物料衡算方程的初始條件和邊界條件與 無關(guān)。示蹤劑的種類 B.示蹤劑的輸入方式 C.管內(nèi)的流淌狀態(tài)D.檢測位置反響級(jí)數(shù)n= 時(shí)微觀流體和宏觀流體具有一樣的反響結(jié)果。A.0 B.0.5 C.1 D.2當(dāng)反響級(jí)數(shù)n 時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體高的出口轉(zhuǎn)化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜1當(dāng)反響級(jí)數(shù)n 時(shí)，宏觀流體具有比微觀流體低的出口轉(zhuǎn)化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜1當(dāng)反響級(jí)數(shù)n 時(shí)，微觀流體具有比宏觀流體高的出口轉(zhuǎn)化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜1當(dāng)反響級(jí)數(shù)n 時(shí)，微觀流體具有比宏觀流體低的出口轉(zhuǎn)化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜160E〔t〕的含義？停留時(shí)間分布函數(shù)F〔t〕的含義？簡述描述停留時(shí)間分布函數(shù)的特征值？簡述尋求停留時(shí)間分布的試驗(yàn)方法及其分類？簡述脈沖示蹤法測停留時(shí)間分布的試驗(yàn)方法及其對(duì)應(yīng)曲線？簡述階躍示蹤法測停留時(shí)間分布的試驗(yàn)方法及其對(duì)應(yīng)曲線？簡述建立非抱負(fù)流淌的流淌模型的步驟？簡述非抱負(fù)流淌軸向集中模型的特點(diǎn)？簡述非抱負(fù)流淌軸向集中模型的定義？簡述非抱負(fù)流淌多級(jí)混合模型的特點(diǎn)？舉例說明微觀流體和宏觀流體的區(qū)分？應(yīng)用脈沖示蹤法測定一容積為12l的反響裝置，進(jìn)入此反響器的流體流速v0=0.8l/min80A，ACt〔min〕05t〔min〕05101520253035C〔g/l〕03554210AE〔t〕曲線的方差

2 2和。t 和。有一管式反響裝置經(jīng)脈沖示蹤法試驗(yàn)測得如下表所示的數(shù)：v 0=0.8m3/min；m=80kg；∴0=80/0.8=100v t(分)0A

26.5

412.5

6 812.5

105.0

122.5

14 161.0 0tV、平均停留時(shí)間t、方差2和2。t

Ez0.082Ul

，在此反響器內(nèi)進(jìn)展一般不行逆反響，此反響假設(shè)在活塞流反響器中進(jìn)展，轉(zhuǎn)化率為99%，假設(shè)用多釜串聯(lián)模型，求此反響器的出口轉(zhuǎn)化率。75.用多級(jí)全混流串聯(lián)模型來模擬一管式反響裝置中的脈沖試驗(yàn)，t26.187，求1〕1〕 N；2〕2〕 推算一級(jí)不行逆等溫反響的出口轉(zhuǎn)化率。

28.971，t，第五章 非均相反響動(dòng)力學(xué)1.工業(yè)催化劑所必備的三個(gè)主要條件是： 、 、 。氣體在固體外表上的吸附中物理吸附是靠 結(jié)合的，而化學(xué)吸附是靠 結(jié)合的。氣體在固體外表上的吸附中物理吸附是 分子層的，而化學(xué)吸附是 子層的。氣體在固體外表上發(fā)生吸附時(shí)，描述在肯定溫度下氣體吸附量與壓力的關(guān)系式稱為 。 的。 吸附等溫方程式是按吸附及脫附速率與掩蓋率成指數(shù)函數(shù)的關(guān)系導(dǎo)出的。固體催化劑的比外表積的經(jīng)典測定方法是基于 方程。在氣—固相催化反響中，反響速率一般是以單位催化劑的重量為基準(zhǔn)的，如反響A→B，A的反響速率的定義為 。對(duì)于氣—固相催化反響，要測定真實(shí)的反響速率，必需首先排解 和 的影響。化速率檢驗(yàn)外集中影響時(shí)，可以同時(shí)轉(zhuǎn)變催化劑裝量和進(jìn)料流量，但保持 不變。測定氣固相催化速率檢驗(yàn)外集中影響時(shí)，可以同時(shí)轉(zhuǎn)變 和 ，但保持0WF 不變。0AA0測定氣固相催化速率檢驗(yàn)內(nèi)集中影響時(shí)，可轉(zhuǎn)變催化劑的 ，在恒定的WFA0下測 ，看二者的變化關(guān)系。測定氣固相催化速率檢驗(yàn)內(nèi)集中影響時(shí)，可轉(zhuǎn)變催化劑的粒度〔直徑dp，在恒的 下測轉(zhuǎn)化率，看二者的變化關(guān)系。催化劑回轉(zhuǎn)式反響器是把催化劑夾在框架中快速回轉(zhuǎn)，從而排解 氣相 及反響器 的目的。流淌循環(huán)〔無梯度〕式反響器是指消退 、 ，使試驗(yàn)的準(zhǔn)確性提高。對(duì)于多孔性的催化劑，分子集中很簡單，當(dāng)孔徑較大時(shí)，集中阻力是由 致。催化劑，分子集中很簡單，當(dāng)孔徑較大時(shí)，集中阻力是由分子間碰撞所致，這種集中通常稱為 。對(duì)于多孔性的催化劑，分子集中很簡單，當(dāng)微孔孔徑在約 與孔壁的碰撞為集中阻力的主要因素。對(duì)于多孔性的催化劑，分子集中很簡單，當(dāng)微孔孔徑在約0.1um時(shí)， 阻力的主要因素。對(duì)于多孔性的催化劑，分子集中很簡單，當(dāng)微孔孔徑在約0.1um時(shí)，分子與孔壁的碰撞為集中阻力的主要因素，這種集中稱為 。等溫催化劑的有效系數(shù)η為催化劑粒子的 之比。

與催化劑內(nèi)部的氣—固相催化反響的內(nèi)集中模數(shù) ，它是表征內(nèi)集中影響的重要參數(shù)。S氣—固相催化反響的內(nèi)集中模數(shù)S

RkCmkCm1V SDe數(shù)值平方的大小反映了 與 之比。SS 氣—固相催化反響的內(nèi)集中模數(shù) 的大小可判別內(nèi)集中的影響程度， 內(nèi)的濃度梯度就 ，反之， 愈小，內(nèi)外濃度愈近于 SS 催化劑在使用過程中可能因晶體構(gòu)造變化融合等導(dǎo)致外表積削減造成的 失活，也可能由于化學(xué)物質(zhì)造成的中毒或物料發(fā)生分解而造成的 失活。催化劑的失活可能是由于某些化學(xué)物質(zhì)的中毒引起的，關(guān)于中毒的兩種極端狀況是 與 。描述氣—固相非催化反響的模型有: 、 、 。非催化反響的縮核模型，反響從粒子外外表漸漸向內(nèi)核局部推動(dòng)，但粒子體積 。氣—固相非催化反響，粒徑隨著反響進(jìn)展而不斷的縮小，這種模型屬于粒徑縮小的 模型。、氧化鐵的復(fù)原都屬于氣—固相非催化反響，反響從粒子外外表漸漸向內(nèi)核局部推動(dòng)，但粒子體積不變，這種模型屬于粒徑不變的 模型。數(shù)γ值的大小反映了在膜內(nèi)進(jìn)展的那局部反響可能占的比例，因而可以用來推斷 的程度。液相反響速率的方法與均相反響時(shí)不同之點(diǎn)是試驗(yàn)時(shí)要排解氣相和液相中的 ，使反響在動(dòng)力學(xué)區(qū)域內(nèi)進(jìn)展。以下哪種物質(zhì)屬于半導(dǎo)體催化劑 。A.金屬 B.金屬硫化物 C.金屬鹽類 性催化劑34.以下哪種物質(zhì)屬于絕緣體催化劑 。A.金屬 B.金屬氧化物 C.金屬鹽類 D.酸性催化劑將Ni與Al按比例混合熔煉，制成合金，粉碎以后再用苛性鈉溶液溶去合金中的Al而形成骨架，這種制備方法是 。A.溶蝕法 B.熱熔法 C.沉淀法 D.混合法以下不屬于Langmuir型等溫吸附的假定的是 。均勻外表 B.多分子層吸附 C.分子間無作用 D.吸附機(jī)理一樣以下屬于抱負(fù)吸附等溫方程的是 。Langmuir型 B.Freundlich型 C.Temkin型 D.BET型測量氣—固相催化反響速率，在確定有無外集中影響時(shí)是在沒有轉(zhuǎn)變 件下進(jìn)展試驗(yàn)的。A0催化劑裝置 B.催化劑裝量 C.進(jìn)料流量 D.W/A0當(dāng)催化劑顆粒的微孔的孔徑小于分子的自由程 與孔壁的碰撞成了集中阻力的主要因素，這種集中稱為努森集中。k Ck Cm1/DV S eS催化劑顆粒集中的無因次集中模數(shù) RS

值的大小反映了外表反響速率與 之比。k Cm1/Dk Cm1/DV S eL氣固催化反響的內(nèi)集中模數(shù) LL

，其中L為特征長度，假設(shè)顆粒為圓柱形則L= 。k Ck Cm1/DV S eL氣固催化反響的內(nèi)集中模數(shù) LL

，其中L為特征長度，假設(shè)顆粒為球形則L= 。k Cmk Cm1/DV S eL氣固催化反響的內(nèi)集中模數(shù) LL

，其中L為特征長度，假設(shè)顆粒為平片形則L= 。A.厚度/2 B.R C.R/2 D.R/3ddtkdt催化劑在使用過程中會(huì)漸漸失活，其失活速率式為 反響物無內(nèi)集中阻力時(shí)，d為 。

Cmdi

，當(dāng)平行失活對(duì)A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈1ddtkdt催化劑在使用過程中會(huì)漸漸失活，其失活速率式為 反響物有強(qiáng)內(nèi)集中阻力時(shí)，d為 。

Cmdi

，當(dāng)平行失活對(duì)A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈1ddtkdt催化劑在使用過程中會(huì)漸漸失活其失活速率式為 為 。

Cmdi

A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈1ddtkdt催化劑在使用過程中會(huì)漸漸失活，其失活速率式為 質(zhì)吸附極牢以及對(duì)產(chǎn)物無內(nèi)集中阻力時(shí)，d為 。

Cmdi

，當(dāng)進(jìn)料中的雜A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈148.以下非催化氣—固相反響，屬于粒徑縮小的縮粒模型的是 。A.硫化礦的焙燒 B.分子篩的焙燒 C.氧化鐵的復(fù)原 D.煤炭的燃燒以下非催化氣—固相反響，屬于