2017注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級真題及答案上午

試卷科目：注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級2017注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級真題及答案上午PAGE"pagenumber"pagenumber/SECTIONPAGES"numberofpages"numberofpages2017注冊結(jié)構(gòu)工程師考試專業(yè)考試一級真題及答案上午第1部分：單項選擇題，共39題，每題只有一個正確答案,多選或少選均不得分。[單選題]1.某五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度25.45m。抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)防類別為丙類，設(shè)計基本地震加速度0.2g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別Ⅱ類，混凝土強(qiáng)度等級C30。該結(jié)構(gòu)平面和豎向均規(guī)則。假定，采用底部剪力法計算時，集中于頂層的重力荷載代表值G5＝3200kN，集中于其他各樓層的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值（永久荷載）和按等效均布荷載計算的樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值（可變荷載）見表。試問，結(jié)構(gòu)等效總重力荷載Geq（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：該辦公樓內(nèi)無藏書庫、檔案庫。A)14600B)14900C)17200D)18600答案:A解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.1.3條規(guī)定，計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)，應(yīng)按表5.1.3采用。各樓層可變荷載均為按等效均布荷載計算的樓面活荷載，且無藏書庫和檔案庫，查表5.1.3得活荷載組合值系數(shù)均取0.5，則結(jié)構(gòu)總重力荷載代表值為：G＝3600＋3×3000＋0.5×（760＋3×680）＋3200＝17200kN根據(jù)第5.2.1條規(guī)定，計算結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的85%，則Geq＝0.85×17200＝14620kN。故A項最為接近。[單選題]2.某五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度25.45m?？拐鹪O(shè)防烈度8度，設(shè)防類別為丙類，設(shè)計基本地震加速度0.2g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別Ⅱ類，混凝土強(qiáng)度等級C30。該結(jié)構(gòu)平面和豎向均規(guī)則。按振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行多遇地震下的結(jié)構(gòu)整體計算時，輸入的部分參數(shù)摘錄如下：①特征周期Tg＝0.4s；②框架抗震等級為二級；③結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ＝0.05；④水平地震影響系數(shù)最大值αmax＝0.24。試問，以上參數(shù)輸入正確的選項為下列何項（）A)①②③B)①③C)②④D)①③④答案:B解析:①項正確，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）表5.1.4-2規(guī)定，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別Ⅱ類時，查表得特征周期：Tg＝0.4s。②項錯誤，根據(jù)表6.1.2規(guī)定，框架結(jié)構(gòu)高度大于24m，抗震設(shè)防烈度8度時，查表得抗震等級應(yīng)為一級。③項正確，根據(jù)第5.1.5條第1款規(guī)定，除有專門規(guī)定外，建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比應(yīng)取0.05，故該混凝土框架結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ＝0.05。④項錯誤，根據(jù)表5.1.4-1規(guī)定，抗震設(shè)防烈度8度，設(shè)計基本地震加速度0.2g時，查表得多遇地震下水平地震影響系數(shù)最大值αmax＝0.16。[單選題]3.某五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度25.45m?？拐鹪O(shè)防烈度8度，設(shè)防類別為丙類，設(shè)計基本地震加速度0.2g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別Ⅱ類，混凝土強(qiáng)度等級C30。該結(jié)構(gòu)平面和豎向均規(guī)則。假定，該結(jié)構(gòu)的基本周期為0.8s，對應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的各樓層地震剪力、重力荷載代表值和樓層的側(cè)向剛度見表。試問，水平地震剪力不滿足規(guī)范最小地震剪力要求的樓層為下列何項（）A)所有樓層B)第1、2、3層C)第1、2層D)第1層答案:C解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）表5.2.5，抗震設(shè)防烈度8度，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于3.5s的結(jié)構(gòu)，查表5.2.5得：樓層最小地震剪力系數(shù)為0.032。根據(jù)第5.2.5條規(guī)定，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求代入數(shù)據(jù)，即可求出各層的地震剪力系數(shù)λ，各樓層地震剪力系數(shù)λ如題解表所示：由表可知，第1層、第2層均不滿足規(guī)范最小地震剪力系數(shù)的要求。[單選題]4.某五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，房屋高度25.45m?？拐鹪O(shè)防烈度8度，設(shè)防類別為丙類，設(shè)計基本地震加速度0.2g，設(shè)計地震分組為第二組，場地類別Ⅱ類，混凝土強(qiáng)度等級C30。該結(jié)構(gòu)平面和豎向均規(guī)則。假定，各樓層的地震剪力和樓層的側(cè)向剛度如表3所示，試問，當(dāng)僅考慮剪切變形影響時，本建筑物在水平地震作用下的樓頂總位移Δ（mm），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)14B)18C)22D)26答案:C解析:樓層的側(cè)向剛度一般采用樓層剪力標(biāo)準(zhǔn)值與層間位移的比值計算，據(jù)此可根據(jù)樓層剛度和樓層剪力計算出樓層的層間位移。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第3.4.3條條文說明圖4規(guī)定，各樓層的層間位移計算公式為：δi＝Vi/Ki。則在水平地震作用下的樓頂總位移：[單選題]5.以下關(guān)于采用時程分析法進(jìn)行多遇地震補(bǔ)充計算的說法，何項不妥（）A)特別不規(guī)則的建筑，應(yīng)采用時程分析的方法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計算B)采用七組時程曲線進(jìn)行時程分析時，應(yīng)按建筑場地類別和設(shè)計地震分組選用不少于五組實際強(qiáng)震記錄的加速度時程曲線C)每條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)各樓層剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的65%D)多條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的80%答案:C解析:AB兩項，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.1.2條第3款規(guī)定，特別不規(guī)則的建筑、甲類建筑和表5.1.2-1所列高度范圍的高層建筑，應(yīng)采用時程分析法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計算；采用時程分析法時，應(yīng)按建筑場地類別和設(shè)計地震分組選用實際強(qiáng)震記錄和人工模擬的加速度時程曲線，其中實際強(qiáng)震記錄的數(shù)量不應(yīng)少于總數(shù)的2/3。CD兩項，根據(jù)第5.1.2條第3款規(guī)定，彈性時程分析時，每條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的65%，多條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計算結(jié)果的80%。[單選題]6.某民用建筑普通房屋中的鋼筋混凝土T形截面獨立梁，安全等級為二級，荷載簡圖及截面尺寸如題圖所示。梁上作用有均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk、均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk。集中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk、集中可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk?；炷翉?qiáng)度等級為C30，梁縱向鋼筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度cs＝30mm，as＝70mm，as'＝40mm，ξb＝0.518。假定，該梁跨中頂部受壓縱筋為420，底部受拉縱筋為1025（雙排）。試問，當(dāng)考慮受壓鋼筋的作用時，該梁跨中截面能承受的最大彎矩設(shè)計值M（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)580B)740C)820D)890答案:C解析:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第6.2.11條第1款規(guī)定，當(dāng)滿足下列條件時，應(yīng)按寬度為bf′的矩形截面計算式中，fyAs＝360×10×491＝1767600N。不滿足第1款要求，應(yīng)根據(jù)第6.2.11條第2款式（6.2.11-3）按下式進(jìn)行計算：代入數(shù)據(jù)的：1.0×14.3×（350x＋300×120）＝360×（10×491－4×314）解得：x＝160mm＞2as'＝2×40＝80mm且＜ξbh0＝0.518×530＝275mm。根據(jù)式（6.2.11-2）計算，得最大彎矩設(shè)計值為故C項最為接近。[單選題]7.某民用建筑普通房屋中的鋼筋混凝土T形截面獨立梁，安全等級為二級，荷載簡圖及截面尺寸如題圖所示。梁上作用有均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk、均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk。集中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk、集中可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk。混凝土強(qiáng)度等級為C30，梁縱向鋼筋采用HRB400，箍筋采用HPB300。縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度cs＝30mm，as＝70mm，as'＝40mm，ξb＝0.518。假定，gk＝qk＝7kN/m，Gk＝Qk＝70kN。當(dāng)采用四肢箍且箍筋間距為150mm時，試問，該梁支座截面斜截面抗剪所需箍筋的單肢截面面積（mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：按可變荷載效應(yīng)控制的組合計算，可變荷載的組合值系數(shù)取1.0。A)45B)60C)90D)120答案:B解析:支座截面剪力設(shè)計值為：V＝（1.2×7＋1.4×7）×8.0/2＋（1.2×70＋1.4×70）×3/2＝345.8kN對支座截面，集中荷載產(chǎn)生的剪力與總剪力之比為：（（1.2×70＋1.4×70）×1.5）/345.8×100%＝79%＞75%故按集中荷載作用計算。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第6.3.4條規(guī)定，當(dāng)僅配置箍筋時，矩形、T形和I形截面受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力為：Vcs＝αcvftbh0＋fyvAsvh0/s剪跨比，取λ＝3.0。式中，斜截面混凝土受剪承載力系數(shù)代入數(shù)據(jù)，計算得：345.8×103＝0.4375×1.43×350×530＋270×Asv/150×530解得：Asv＝241mm2，Asv/4＝60mm2。[單選題]8.某民用建筑普通房屋中的鋼筋混凝土T形截面獨立梁，安全等級為二級，荷載簡圖及截面尺寸如題圖所示。梁上作用有均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk、均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk。集中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk、集中可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk?；炷翉?qiáng)度等級為C30，梁縱向鋼筋采用HRB400，箍筋采用HPB300?？v向受力鋼筋的保護(hù)層厚度cs＝30mm，as＝70mm，as'＝40mm，ξb＝0.518。假定，該梁支座截面按荷載效應(yīng)組合的最大彎矩設(shè)計值M＝490kN·m。試問，在不考慮受壓鋼筋作用的情況下，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，該梁支座截面縱向受拉鋼筋的截面面積As（mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)2780B)2870C)3320D)3980答案:C解析:翼緣受拉，按b×h＝350mm×600mm的矩形截面計算配筋，截面有效高度為：h0＝h－as＝600－70＝530mm根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）式（6.2.10-1）計算，得：M＝α1fcbx（h0－x/2）代入數(shù)據(jù)得：490×106＝1.0×14.3×350x（530－x/2）＝2652650x－2502.5x2x2－1060x＋195804＝0解得混凝土受壓區(qū)高度：x＝238.3mm＜ξbh0＝0.518×530＝274.5mm。根據(jù)式（6.2.10-2）計算得：故C項最為接近。[單選題]9.某民用建筑普通房屋中的鋼筋混凝土T形截面獨立梁，安全等級為二級，荷載簡圖及截面尺寸如題圖所示。梁上作用有均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk、均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk。集中永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk、集中可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk。混凝土強(qiáng)度等級為C30，梁縱向鋼筋采用HRB400，箍筋采用HPB300?？v向受力鋼筋的保護(hù)層厚度cs＝30mm，as＝70mm，as'＝40mm，ξb＝0.518。假定，該梁支座截面縱向受拉鋼筋配置為825，按荷載準(zhǔn)永久組合計算的梁縱向受拉鋼筋的應(yīng)力以σs＝220N/mm2。試問，該梁支座處按荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度ωmax（mm），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)0.21B)0.24C)0.27D)0.30答案:B解析:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第7.1.2條規(guī)定，按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度可按下列公式計算查表7.1.2-1可得，構(gòu)件受力特征系數(shù)αcr＝1.9。對受彎、偏心受壓和偏心受拉構(gòu)件，有效受拉混凝土截面面積為：Ate＝0.5bh＋（bf－b）hf＝0.5×350×600＋（650－350）×120＝141000mm2按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：ρte＝As/Ate＝3927/141000＝0.0279＞0.01根據(jù)式（7.1.2-2）計算，得裂縫間縱向鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)為：ψ＝1.1－0.65ftk/（ρteσs）＝1.1－0.65×2.01/（0.0279×220）＝0.887代入數(shù)據(jù)，計算得故B項最為接近。[單選題]10.某二層地下車庫，安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板柱抗震墻結(jié)構(gòu)。某中柱頂板節(jié)點如題圖所示，柱網(wǎng)8.4m×8.4m，柱截面600mm×600mm，板厚250mm，設(shè)1.6m×1.6m×0.15m的托板，as＝as'＝45mm。假定，板面均布荷載設(shè)計值為15kN/m2（含板自重），當(dāng)忽略托板自重和板柱節(jié)點不平衡彎矩的影響時，試問，當(dāng)僅考慮豎向荷載作用時，該板柱節(jié)點柱邊緣處的沖切反力設(shè)計值Fl（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)950B)1000C)1030D)1090答案:C解析:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）公式（6.5.1-1）計算板柱節(jié)點的沖切反力設(shè)計值Fl。取柱所承受的軸向壓力設(shè)計值的層間差值減去柱頂沖切破壞錐體范圍內(nèi)板所承受的荷載設(shè)計值作為板柱節(jié)點柱邊緣處的沖切反力設(shè)計值，破壞錐體范圍邊長為150＋250－45＝355mm＝0.355m，故沖切反力設(shè)計值：Fl＝[8.42－（0.6＋2×0.355）2]×15＝1033kN，故C項最為接近。[單選題]11.某二層地下車庫，安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板柱抗震墻結(jié)構(gòu)。某中柱頂板節(jié)點如題圖所示，柱網(wǎng)8.4m×8.4m，柱截面600mm×600mm，板厚250mm，設(shè)1.6m×1.6m×0.15m的托板，as＝as'＝45mm。假定，該板柱節(jié)點混凝土強(qiáng)度等級為C35，板中未配置抗沖切鋼筋。試問，當(dāng)僅考慮豎向荷載作用時，該板柱節(jié)點柱邊緣處的受沖切承載力設(shè)計值[Fl]（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)860B)1180C)1490D)1560答案:C解析:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第6.5.1條規(guī)定，在局部荷載或集中反力作用下，不配置箍筋或彎起鋼筋的板的受沖切承載力應(yīng)按下式計算式中，截面有效高度為取兩個方向配筋的截面有效高度的平均值：h0＝250＋150－45＝355mm沖切面計算截面的周長：um＝4×（600＋355）＝3820mm。βs＝1＜2，取βs＝2根據(jù)式（6.5.1-2），計算得：η1＝0.4＋1.2/βs＝1.0根據(jù)式（6.5.1-3），式中，對于中柱，αs＝40，計算得取兩者之間的較小值，故η＝1.0。代入數(shù)據(jù)，計算得[單選題]12.某二層地下車庫，安全等級為二級，抗震設(shè)防烈度為8度（0.20g），建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設(shè)防類別為丙類，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板柱抗震墻結(jié)構(gòu)。某中柱頂板節(jié)點如題圖所示，柱網(wǎng)8.4m×8.4m，柱截面600mm×600mm，板厚250mm，設(shè)1.6m×1.6m×0.15m的托板，as＝as'＝45mm。試問，該板柱節(jié)點的柱縱向鋼筋直徑最大值d（mm），不宜大于下列何項數(shù)值（）A)20B)22C)25D)28答案:C解析:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第11.9.2條規(guī)定，8度設(shè)防烈度時宜采用有托板或柱帽的板柱節(jié)點，柱帽及托板的外形尺寸應(yīng)符合本規(guī)范第9.1.10條的規(guī)定。同時，托板或柱帽根部的厚度（包括板厚）不應(yīng)小于柱縱向鋼筋直徑的16倍，且托板或柱帽的邊長不應(yīng)小于4倍板厚與柱截面相應(yīng)邊長之和。因此，d≤h/16＝400/16＝25mm。[單選題]13.擬在8度地震區(qū)新建一棟二層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)臨時性建筑，以下何項不妥（）A)結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限為5年，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)不應(yīng)小于0.90B)受力鋼筋的保護(hù)層厚度可小于《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）第8.2節(jié)的要求C)可不考慮地震作用D)進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)驗算時，樓面和屋面活荷載可乘以0.9的調(diào)整系數(shù)答案:B解析:A項正確，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2001）第1.0.5條表1.0.5，臨時性結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限為5年，根據(jù)第1.0.8條表1.0.8，安全等級為三級。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第3.3.2條規(guī)定，對安全等級為三級的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)不應(yīng)小于0.9。B項錯誤，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015年版）第8.2.1條條文說明第1款規(guī)定，不論是否為臨建，鋼筋的保護(hù)層厚度不小于受力鋼筋直徑的要求，是為了保證握裹層混凝土對受力鋼筋的錨固。C項正確，根據(jù)《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》（GB50223-2008）第2.0.3條條文說明規(guī)定，當(dāng)設(shè)計使用年限少于設(shè)計基準(zhǔn)期，抗震設(shè)防要求可相應(yīng)降低。臨時性建筑通?？刹辉O(shè)防。D項正確，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.5條表3.2.5，查表3.2.5得結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限為5年，樓面和屋面活荷載考慮設(shè)計使用年限的調(diào)整系數(shù)為0.9。[單選題]14.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，抗震等級為二級，框架梁的混凝土強(qiáng)度等級為C35，梁縱向鋼筋及箍筋均采用HRB400。取某邊榀框架（C點處為框架角柱）的一段框架梁，梁截面：b×h＝400mm×900mm，受力鋼筋的保護(hù)層厚度cs＝30mm，梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值分布圖、簡化的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值見題圖，其中框架梁凈跨ln＝8.4m。假定，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk＝83kN/m，等效均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk＝55kN/m。試問，考慮地震作用組合時，BC段框架梁端截面組合的剪力設(shè)計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)670B)740C)810D)880答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.1.3條表5.1.3規(guī)定，按等效均布荷載計算的樓面活荷載組合值系數(shù)為0.5。根據(jù)第5.4.1條式（5.4.1）計算，得：VGb＝1.2×（83＋0.5×55）×8.4/2＝556.9kN根據(jù)第6.2.4條規(guī)定，一、二、三級的框架梁和抗震墻的連梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)進(jìn)行調(diào)整，二級框架，梁端剪力增大系數(shù)ηvb＝1.2，地震作用由左至右：Mbl＝－1.2×（468＋0.5×312）＋1.3×430＝－189.8kN·mMbr＝1.2×（387＋0.5×258）＋1.3×470＝1230.2kN·m梁端剪力設(shè)計值為地震作用由右至左：Mbl＝－1.2×（468＋0.5×312）－1.3×430＝－1307.8kN·mMbr＝1.2×（387＋0.5×258）－1.3×470＝8.2kN·m梁端剪力設(shè)計值V＝max{V1，V2}＝742.6kN。[單選題]15.某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)辦公樓，抗震等級為二級，框架梁的混凝土強(qiáng)度等級為C35，梁縱向鋼筋及箍筋均采用HRB400。取某邊榀框架（C點處為框架角柱）的一段框架梁，梁截面：b×h＝400mm×900mm，受力鋼筋的保護(hù)層厚度cs＝30mm，梁上線荷載標(biāo)準(zhǔn)值分布圖、簡化的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值見題圖，其中框架梁凈跨ln＝8.4m。假定，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值gk＝83kN/m，等效均布可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk＝55kN/m。假定，多遇地震下的彈性計算結(jié)果如下：框架節(jié)點C處，柱軸壓比為0.5，上柱柱底彎矩與下柱柱頂彎矩大小與方向均相同。試問，框架節(jié)點C處，上柱柱底截面考慮水平地震作用組合的彎矩設(shè)計值Mc（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)810B)920C)1020D)1150答案:C解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第5.4.1條式（5.4.1）計算節(jié)點處梁端彎矩的設(shè)計值。計算重力荷載效應(yīng)時，應(yīng)取重力荷載代表值。重力荷載分項系數(shù)取1.2，查表5.4.1可得水平地震作用分項系數(shù)取1.3。故計算節(jié)點處梁端彎矩的設(shè)計值為：Mb＝－1.2×（387＋0.5×258）－1.3×470＝－1230.2kN·m根據(jù)第6.2.2條規(guī)定，一、二、三、四級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求式中，對于二級框架，框架柱端彎矩增大系數(shù)：ηc＝1.5。根據(jù)第6.2.6條規(guī)定，一、二、三、四級框架的角柱，經(jīng)本規(guī)范第6.2.2、6.2.3、6.2.5、6.2.10條調(diào)整后的組合彎矩設(shè)計值、剪力設(shè)計值尚應(yīng)乘以不小于1.10的增大系數(shù)。故Mc＝1.5×1.1×1230.2/2＝1015kN·m。C項最為接近。[單選題]16.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。假定，鋼梁GL-1按簡支梁計算，計算簡圖如題圖所示，永久荷載設(shè)計值G＝55kN，可變荷載設(shè)計值Q＝15kN。試問，對鋼梁GL-1進(jìn)行抗彎強(qiáng)度驗算時，最大彎曲應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：不計鋼梁的自重A)170B)180C)190D)200答案:C解析:該梁上受對稱荷載，因此可求出支座反力RA＝（Q＋G）×2＝（55＋12）×2＝140kN?？缰袕澗貫椋篗max＝140×3－（55＋15）×（1.8＋0.6）＝252kN·m或Mmax＝140×2.4－（55＋15）×1.2＝252kN·m根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第6.1.1條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算式中，截面塑性發(fā)展系數(shù)γx＝1.05，My＝0。代入數(shù)據(jù)計算得[單選題]17.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。假定，鋼柱GZ-1軸心壓力設(shè)計值N＝330kN。試問，對該鋼柱進(jìn)行穩(wěn)定性驗算，由N產(chǎn)生的最大應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)50B)65C)85D)100答案:C解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）式（7.2.1-1）、（7.2.1-2），計算構(gòu)件的長細(xì)比：主軸平面內(nèi)：λx＝l0x/ix＝15000/184＝82，查附錄D表D.0.1，a類截面，得：φx＝0.77。主軸平面外：λy＝l0y/iy＝5000/43.6＝115，查附錄D表D.0.2，b類截面，得：φy＝0.464。由此可知，主軸平面外的截面為危險截面。作用于主軸平面外的應(yīng)力為：即最大應(yīng)力為：σmax＝σy＝85.7N/mm2。[單選題]18.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。假定，鋼柱GZ-1主平面內(nèi)的彎矩設(shè)計值Mx＝88.0kN·m。試問，對該鋼柱進(jìn)行平面內(nèi)穩(wěn)定性驗算，僅由Mx產(chǎn)生的應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：N/N'EX＝0.135，βmx＝1.0。A)75B)90C)105D)120答案:A解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第8.2.1條規(guī)定，彎矩作用在平面內(nèi)的實腹式壓彎構(gòu)件，穩(wěn)定性按下式計算力值。根據(jù)表8.1.1可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)γx＝1.05。代入數(shù)據(jù)，計算可得[單選題]19.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。設(shè)計條件同題19。試問，對鋼柱GZ-1進(jìn)行彎矩作用平面外穩(wěn)定性驗算，僅由Mx產(chǎn)生的應(yīng)力設(shè)計值（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：等效彎矩系數(shù)βtx＝1.0，截面影響系數(shù)η＝1.0。A)70B)90C)100D)110答案:B解析:彎矩作用平面外柱的長細(xì)比：λy＝5000/43.6＝115＜120，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）附錄C公式（C.0.5-1），工字型截面，雙軸對稱時，計算整體穩(wěn)定系數(shù)φb為根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第8.2.1條規(guī)定，彎矩作用平面外的穩(wěn)定性，按下式計算式中，截面影響系數(shù)η＝1.0，βtx＝1.0（已知條件），不考慮軸力產(chǎn)生的應(yīng)力值。代入數(shù)據(jù)計算得[單選題]20.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。假定，系桿XG采用鋼管制作。試問，該系桿選用下列何種截面的鋼管最為經(jīng)濟(jì)（）A)d76×5鋼管i＝2.52cmB)d83×5鋼管i＝2.76cmC)d95×5鋼管i＝3.19cmD)d102×5鋼管i＝3.43cm答案:C解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第7.4.6條表7.4.6規(guī)定，用以減小受壓構(gòu)件計算長度的桿件，容許長細(xì)比[λ]為200。故回轉(zhuǎn)半徑為：i＝l/[λ]＝600/200＝3.0cm。選用d95×5鋼管，其中i＝3.19cm＞3.0cm，滿足要求。[單選題]21.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。假定，次梁和主梁連接采用8.8級M16高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，接觸面噴砂后涂無機(jī)富鋅漆，連接節(jié)點如題圖所示，考慮連接偏心的影響后，次梁剪力設(shè)計值V＝38.6kN。試問，連接所需的高強(qiáng)度螺栓個數(shù)應(yīng)為下列何項數(shù)值（）提示：按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）作答。A)2B)3C)4D)5答案:A解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）表7.2.2-1，對于Q235鋼，μ＝0.35。根據(jù)表7.2.2-2，查表可得：P＝80kN。根據(jù)式（7.2.2-1）計算，得單個高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力故所需的高強(qiáng)度螺栓個數(shù)為取n＝2【說明】最新規(guī)范《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）已刪除接觸面噴砂后涂無機(jī)富鋅漆對應(yīng)的μ值，因此本題只能用舊規(guī)范作答。[單選題]22.某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如題圖所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ-1和鋼梁GL-1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×103mm3，Wy＝159×103mm3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。假定，構(gòu)造不能保證鋼梁GL-1上翼緣平面外穩(wěn)定。試問，在計算鋼梁GL-1整體穩(wěn)定時，其允許的最大彎矩設(shè)計值Mx（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：梁整體穩(wěn)定的等效臨界彎矩系數(shù)βb＝0.83。A)185B)200C)215D)230答案:A解析:彎矩作用平面外柱的長細(xì)比：λy＝l0y/iy＝6000/43.6＝138。雙軸對稱截面ηb＝0，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）附錄C式（C.0.1-1），計算整體穩(wěn)定系數(shù)為故需要按式（C.0.1-7）進(jìn)行替換取φb＝φb′＝0.68。根據(jù)式（6.2.2）計算，得最大彎矩設(shè)計值為[單選題]23.假定，鋼梁按內(nèi)力需求拼接，翼緣承受全部彎矩，鋼梁截面采用焊接H形鋼H450×200×8×12，連接接頭處彎矩設(shè)計值M＝210kN·m，采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，如題圖所示。試問，該連接處翼緣板的最大應(yīng)力設(shè)計值σ（N/mm2），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：翼緣板根據(jù)彎矩按軸心受力構(gòu)件計算。A)120B)150C)190D)215答案:D解析:翼緣板按軸心受力構(gòu)件計算，根據(jù)已知彎矩可以求出軸力為：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第7.1.1條第2款規(guī)定，高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接的構(gòu)件，其毛截面強(qiáng)度計算采用式（7.1.1-1），凈截面斷裂應(yīng)按下式計算式中，n1＝2，n＝6，凈截面面積為：An＝（200－2×21.5）×12＝1884mm2。代入數(shù)據(jù)，計算得：由式（7.1.1-1）計算，得毛截面應(yīng)力強(qiáng)度為：綜上，取兩個計算值中的較大值作為最大應(yīng)力設(shè)計值，即σ＝212N/mm2。因此，D項最為接近。[單選題]24.假定，某工字型鋼柱采用Q390鋼制作，翼緣厚度40mm，腹板厚度20mm。試問，作為軸心受壓構(gòu)件，該柱鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2），應(yīng)取下列何項數(shù)值（）A)295B)315C)325D)335答案:B解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）表3.4.1-1及其注規(guī)定，作為軸心受拉和軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件由不同厚度的材料制作時，該構(gòu)件的強(qiáng)度設(shè)計值系指組成構(gòu)件的板件中較厚板件的強(qiáng)度設(shè)計值?！菊f明】根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）表4.4.1規(guī)定，當(dāng)16＜t≤40時，Q390鋼的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值為330Mpa。[單選題]25.某桁架結(jié)構(gòu)，如題圖所示。桁架上弦桿、腹桿及下弦桿均采用熱軋無縫鋼管，桁架腹桿與桁架上、下弦桿直接焊接連接；鋼材均采用Q235B鋼，手工焊接使用E43型焊條。桁架腹桿與上弦桿在節(jié)點C處的連接如題圖所示。上弦桿主管貫通，腹桿支管搭接，主管規(guī)格為d140×6，支管規(guī)格為d89×4.5，桿CD與上弦主管軸線的交角為θt＝42.51°。假定，節(jié)點C處受壓支管CB的承載力設(shè)計值Nck＝125kN。試問，受拉支管CD的承載力設(shè)計值Ntk（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)195B)185C)175D)165答案:D解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第13.3.2條第3款第2項規(guī)定，受拉支管在管節(jié)點處的承載力設(shè)計值Ntk，應(yīng)按下式計算式中，θc＝90°，θt＝42.51°，Nck＝125kN。代入數(shù)據(jù)計算，得：根據(jù)第13.3.3條第2款規(guī)定，空間KK形節(jié)點，取平面K形節(jié)點相應(yīng)支管支撐承載力設(shè)計值Ntk乘以空間調(diào)整系數(shù)μkk計算。對于支管非安全搭接，μkk＝0.9。即：Ntk＝0.9×185＝166.5kN。[單選題]26.某桁架結(jié)構(gòu)，如題圖所示。桁架上弦桿、腹桿及下弦桿均采用熱軋無縫鋼管，桁架腹桿與桁架上、下弦桿直接焊接連接；鋼材均采用Q235B鋼，手工焊接使用E43型焊條。設(shè)計條件及節(jié)點構(gòu)造同題26。假定，支管CB與上弦主管間用角焊縫連接，焊縫全周連續(xù)焊接并平滑過渡，焊腳尺寸ht＝6mm。試問，該焊縫的承載力設(shè)計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)β＝1.0。A)190B)180C)170D)160答案:A解析:管徑比：Di/D＝89/140＝0.64≤0.65，支管軸線與主管軸線的夾角θi＝90。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第13.3.9條第1款規(guī)定，當(dāng)Di/D≤0.65時，按照式（13.3.9-2）計算角焊縫的計算長度為根據(jù)第11.2.2條第1款規(guī)定，在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下，正面角焊縫的應(yīng)力為式中，βf＝1.0，he＝0.7hf。則焊縫的承載力設(shè)計值為[單選題]27.某綜合樓標(biāo)準(zhǔn)層樓面采用鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)。鋼梁AB與混凝土樓板通過抗剪連接件（栓釘）形成鋼與混凝土組合梁，栓釘在鋼梁上按雙列布置，其有效截面形式如題圖所示。樓板的混凝土強(qiáng)度等級為C30，板厚h＝150mm，鋼材采用Q235B鋼。假定，組合樓蓋施工時設(shè)置了可靠的臨時支撐，梁AB按單跨簡支組合梁計算，鋼梁采用熱軋H型鋼H400×200×8×13，截面面積A＝8337mm2。試問，梁AB按考慮全截面塑性發(fā)展進(jìn)行組合梁的強(qiáng)度計算時，完全抗剪連接的最大抗彎承載力設(shè)計值M（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)。A)380B)440C)510D)570答案:D解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第14.1.2條規(guī)定，計算組合梁混凝土翼板的有效寬度為：7800/6＝1300mm＞（2500－200）/2＝1150mm，取b2＝1150mm，be＝b0＋2b2＝200＋1150×2＝2500mm。鋼梁的腹板和翼板厚度均小于16mm，故鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f＝215N/mm2。根據(jù)提示，梁AB按單跨簡支組合梁計算，且塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)，計算得混凝土翼板受壓區(qū)高度為鋼梁截面應(yīng)力的合力至混凝土受壓區(qū)截面應(yīng)力的力間的距離為：y＝200＋150－x/2＝350－50.14/2＝324.93mm根據(jù)第14.2.1條式（14.2.1-1）計算，得：Mu＝Afy＝8337×215×324.93×10－6＝582.4kN·m或Mu＝bexfcy＝2500×50.14×14.3×324.93×10－6＝582.4kN·m。[單選題]28.某綜合樓標(biāo)準(zhǔn)層樓面采用鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)。鋼梁AB與混凝土樓板通過抗剪連接件（栓釘）形成鋼與混凝土組合梁，栓釘在鋼梁上按雙列布置，其有效截面形式如題圖所示。樓板的混凝土強(qiáng)度等級為C30，板厚h＝150mm，鋼材采用Q235B鋼。假定，栓釘材料的性能等級為4.6級，栓釘釘桿截面面積As＝190mm2，其余條件同題28。試問，梁AB按完全抗剪連接設(shè)計時，其全跨需要的最少栓釘總數(shù)nf（個），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：鋼梁與混凝土翼板交界面的縱向剪力Vs按鋼梁的截面面積和設(shè)計強(qiáng)度確定。A)38B)58C)76D)98答案:C解析:根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017-2003）第11.3.1條第1款規(guī)定，圓柱頭焊釘連接件的受剪承載力設(shè)計值為式中，當(dāng)栓釘材料性能等級為4.6級時，取f＝215N/mm2，γ＝1.67。（*）0.7Asγf＝0.7×190×1.67×215×10－3＝47.8kN故取一個抗剪連接件的承載力設(shè)計值Nvc＝47.8kN。根據(jù)第11.3.4條規(guī)定，鋼梁與混凝土翼板交界面的縱向剪力Vs為：Vs＝Af＝8337×215×10－3＝1792kN（注：此處的f指鋼梁的設(shè)計強(qiáng)度）根據(jù)式（11.3.4-2）計算，并需要考慮每個簡支梁有兩個剪跨，得最少栓釘總數(shù)為：nf＝2×Vs/Nvc＝2×1792/47.8＝75（個），取nf＝76個?！菊f明】新規(guī)范《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）已刪除第（*）行的內(nèi)容，故本題只能用舊規(guī)范作答。[單選題]29.試問，某主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，當(dāng)其截面上有螺栓孔時，下列何項計算應(yīng)考慮螺栓孔引起的截面削弱（）A)構(gòu)件的變形計算B)構(gòu)件的整體穩(wěn)定性計算C)高強(qiáng)螺栓摩擦型連接的構(gòu)件抗剪強(qiáng)度計算D)構(gòu)件的抗彎強(qiáng)度計算答案:D解析:A項，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）第3.4.2條規(guī)定，計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形時，可不考慮螺栓或鉚釘孔引起的截面削弱。B項，根據(jù)第6.2.2條規(guī)定，整體穩(wěn)定計算時，構(gòu)件截面的截面模量按受壓最大纖維確定的梁毛截面模量。C項，根據(jù)第6.1.3條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗剪強(qiáng)度計算時，構(gòu)件截面的慣性矩取毛截面慣性矩。D項，根據(jù)第6.1.1條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度計算時，構(gòu)件截面的模量取凈截面模量。凈截面指被螺栓孔、切角等破壞的截面，等于截面的總體截面（毛截面）減去截面中孔洞的截面。[單選題]30.某多層無筋砌體結(jié)構(gòu)房屋，結(jié)構(gòu)平面布置如題圖所示，首層層高3.6m，其他各層層高均為3.3m，內(nèi)外墻均對軸線居中，窗洞口高度均為1800mm，窗臺高度均為900mm。假定，該建筑采用190mm厚單排孔混凝土小型空心砌塊砌體結(jié)構(gòu)，砌塊強(qiáng)度等級采用MU15級，砂漿采用Mb10級，墻A截面如題圖所示，承受荷載的偏心距e＝44.46mm。試問，第二層該墻垛非抗震受壓承載力（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）（提示I＝3.16×109mm4，A＝3.06×105mm2）A)425B)525C)625D)725答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）第5.1.2條規(guī)定，T形截面的折算厚度，可近似按3.5i計算，即墻段A的折算厚度為依題，混凝土砌塊查表5.1.2得γβ＝1.1，根據(jù)式（5.1.2-2）計算墻體高厚比為：β＝γβH0/hT＝1.1×3300/355.7＝10.2。其中e/hT＝44.46/355.7＝0.125，查表D.0.1-1，經(jīng)線性插值后可得承載力的影響系數(shù)：φ＝0.595，查表3.2.1-4，可得砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f＝4.02×0.85＝3.417MPa。根據(jù)第5.1.1條規(guī)定，受壓構(gòu)件的承載力根據(jù)式（5.1.1）計算得：N≤φfA＝0.595×3.417×3.06×105＝622kN因此，C項最為接近。[單選題]31.某多層無筋砌體結(jié)構(gòu)房屋，結(jié)構(gòu)平面布置如題圖所示，首層層高3.6m，其他各層層高均為3.3m，內(nèi)外墻均對軸線居中，窗洞口高度均為1800mm，窗臺高度均為900mm。假定，本工程建筑抗震設(shè)防類別為乙類，抗震設(shè)防烈度為7度（0.10g），各層墻體上下連續(xù)且洞口對齊，采用混凝土小型空心砌塊砌筑。試問，按照該結(jié)構(gòu)方案可以建設(shè)房屋的最多層數(shù)，與下列何項數(shù)值最為接近（）A)7B)6C)5D)4答案:D解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第7.1.2條第1款規(guī)定，一般情況下，房屋的層數(shù)和總高度不應(yīng)超過表7.1.2的規(guī)定。查表7.1.2，房屋的層數(shù)限值為7層，總高度限值為21＋1＝22m。根據(jù)表7.1.2注3規(guī)定，對乙類的多層砌體房屋，其層數(shù)應(yīng)減少一層且總高度降低3m。樓層寬度為4.4＋3.6＝8m，樓層長度為3.6＋4.5＋3＋6.6＝17.7m，樓層建筑面積：A＝17.7×8＝141.6m2，開間大于4.2m的房間總面積為A1＝（6.6＋4.5）×8＝88.8m2。則A1/A＝88.8/141.6＝0.627＞0.4，屬于橫墻較少的多層砌體房屋，根據(jù)第7.1.2條第2款規(guī)定，層數(shù)還應(yīng)再減少一層，總高度還應(yīng)再降低3m。因此，本結(jié)構(gòu)方案的房屋層數(shù)限值為：7－1－1＝5（層）。房屋高度限值H＝22－3－3＝16m，當(dāng)房屋為5層時，其房屋高度最小值H＝3.6＋4×3.3＋0.6＝17.4m＞16m；當(dāng)房屋為4層時，其房屋高度最小值H＝3.6＋3×3.3＋0.6＝14.1m＜16m。因此，可以建設(shè)房屋的最多層數(shù)為4層。[單選題]32.某多層無筋砌體結(jié)構(gòu)房屋，結(jié)構(gòu)平面布置如題圖所示，首層層高3.6m，其他各層層高均為3.3m，內(nèi)外墻均對軸線居中，窗洞口高度均為1800mm，窗臺高度均為900mm。假定，該建筑總層數(shù)3層，抗震設(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度7度（0.10g），采用240mm厚普通磚砌筑。試問，該建筑按照抗震構(gòu)造措施要求，最少需要設(shè)置的構(gòu)造柱數(shù)量（根），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)14B)18C)20D)22答案:B解析:根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）第7.3.1條第3款規(guī)定，橫墻較少的房屋，應(yīng)根據(jù)房屋增加一層的層數(shù)，按表7.3.1的要求設(shè)置構(gòu)造柱。本工程為橫墻較少，故應(yīng)根據(jù)房屋增加一層的層數(shù)，即四層房屋，按下列要求設(shè)置構(gòu)造柱。①樓梯間四角，樓梯斜梯段上下端對應(yīng)的墻體處，共8根；②外墻四角，共4根；③樓梯間對應(yīng)的另一側(cè)內(nèi)橫墻與外縱墻交接處，2根；④大房間（開間尺寸≥7.2m）內(nèi)外墻交接處，2根。最少應(yīng)設(shè)16根構(gòu)造柱。[單選題]33.某多層無筋砌體結(jié)構(gòu)房屋，結(jié)構(gòu)平面布置如題圖所示，首層層高3.6m，其他各層層高均為3.3m，內(nèi)外墻均對軸線居中，窗洞口高度均為1800mm，窗臺高度均為900mm。假定，該建筑采用190mm厚混凝土小型空心砌塊砌體結(jié)構(gòu)，剛性方案，室內(nèi)外高差0.3m?；A(chǔ)頂面埋置較深，一樓地面可以看作剛性地坪。試問，墻B首層的高厚比與下列何項數(shù)值最為接近（）假定，該建筑采用190mm厚混凝土小型空心砌塊砌體結(jié)構(gòu)，剛性方案，室內(nèi)外高差0.3m?；A(chǔ)頂面埋置較深，一樓地面可以看作剛性地坪。試問，墻B首層的高厚比與下列何項數(shù)值最為接近（）A)18B)20C)22D)24答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）第5.1.3條第1款規(guī)定，構(gòu)件高度H，在房屋底層，為樓板頂面到構(gòu)件下端支點的距離。下端支點的位置，可取在基礎(chǔ)頂面。當(dāng)埋置較深且有剛性地坪時，可取室外地面下500mm處。即H＝3.6＋0.3＋0.5＝4.4m。根據(jù)表5.1.3，由H＝4.4m＜s＝8.0m＜2H＝8.8m，查表5.1.3，可得受壓構(gòu)件的計算高度：H0＝0.4s＋0.2H＝0.4×8.0＋0.2×4.4＝4.08m根據(jù)式（6.1.1）計算墻、柱的高厚比為：β＝H0/h＝4.08/0.19＝21.5。[單選題]34.某多層無筋砌體結(jié)構(gòu)房屋，結(jié)構(gòu)平面布置如題圖所示，首層層高3.6m，其他各層層高均為3.3m，內(nèi)外墻均對軸線居中，窗洞口高度均為1800mm，窗臺高度均為900mm。假定，該建筑采用夾心墻復(fù)合保溫且采用混凝土小型空心砌塊砌體，內(nèi)葉墻厚度190mm，夾心層厚度120mm，外葉墻厚度90mm，塊材強(qiáng)度等級均滿足要求。試問，墻B的每延米受壓計算有效面積（m2）和計算高厚比的有效厚度（mm），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)0.19，190B)0.28，210C)0.19，210D)0.28，280答案:C解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）第6.4.3條規(guī)定，夾心墻的有效面積應(yīng)取承重或主葉墻的面積，即0.190×1＝0.19m2。高厚比驗算時，應(yīng)根據(jù)式（6.4.3），計算墻B的有效厚度為式中h1，h2分別為內(nèi)、外葉墻的厚度。[單選題]35.某多層無筋砌體結(jié)構(gòu)房屋，結(jié)構(gòu)平面布置如題圖所示，首層層高3.6m，其他各層層高均為3.3m，內(nèi)外墻均對軸線居中，窗洞口高度均為1800mm，窗臺高度均為900mm。假定，該建筑采用單排孔混凝土小型空心砌塊砌體，砌塊強(qiáng)度等級采用MU15級，砂漿采用Mb15級，一層墻A作為樓蓋梁的支座，截面如題圖所示，梁的支承長度為390mm，截面為250mm×500mm（寬×高），墻A上設(shè)有390mm×390mm×190mm（長×寬×高）鋼筋混凝土墊塊。試問，該梁下砌體局部受壓承載力（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）提示：偏心距e/hT＝0.075。A)400B)450C)500D)550答案:D解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.1-4規(guī)定，對T形截面墻體、柱，應(yīng)按表中數(shù)值乘以0.85，故砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f＝4.61×0.85＝3.92MPa。根據(jù)第5.2.5條第1款規(guī)定，墊塊外砌體面積的有利影響系數(shù)γ1＝1.0，根據(jù)第5.2.5條和附表D，查表D.0.1-1得影響系數(shù)：φ＝0.94。根據(jù)式（5.2.5-1）計算，得剛性墊塊下的砌體局部受壓承載力為：φγ1fAb＝0.94×1.0×3.92×390×390×10－3＝560kN因此，D項最為接近。[單選題]36.兩端設(shè)構(gòu)造柱的蒸壓灰砂普通磚砌體墻，采用強(qiáng)度等級MU20磚和Ms10專用砂漿砌筑，墻體為3.6m×3.3m×240mm（長×高×厚），墻體對應(yīng)于重力荷載代表值的平均壓應(yīng)力σ0＝0.84MPa，墻體灰縫內(nèi)配置有雙向間距為50mm×50mm鋼筋網(wǎng)片，鋼筋直徑4mm，鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值270N/mm2，鋼筋網(wǎng)片豎向間距為300mm，豎向截面總水平鋼筋面積為691mm2。試問，該墻體的截面抗震受剪承載力（kN），與下列何項數(shù)值最為接近（）A)160B)180C)200D)220答案:D解析:根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）表3.2.2注2