年產(chǎn)3.5萬噸丙烯腈合成工段工藝設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)

年產(chǎn)3.5萬噸丙烯腈合成工段工藝設(shè)計(jì)年級(jí)專業(yè)化學(xué)工程與工藝學(xué)號(hào)姓名指導(dǎo)教師設(shè)計(jì)成績完成日期年月曰

課程設(shè)計(jì)》成績?cè)u(píng)定欄評(píng)定基元評(píng)審要素評(píng)審內(nèi)涵分值評(píng)分簽名欄設(shè)計(jì)說明，40%格式規(guī)范內(nèi)容完整格式是否規(guī)范8評(píng)閱教師簽名內(nèi)容是否完整8工藝計(jì)算正確、完整和規(guī)范物料恒算8熱量衡算8設(shè)備設(shè)計(jì)和選型8設(shè)計(jì)圖紙，30%圖紙規(guī)范標(biāo)注清晰方案流程圖7評(píng)閱教師簽名工藝物料流程圖8帶控制點(diǎn)的工藝流程圖15答辯成績20%儀態(tài)自然語言流暢語言流暢10答辯老師簽名答題正確10平時(shí)成績，10%上課出勤上課出勤考核5指導(dǎo)教師簽名制圖出勤制圖出勤考核5合計(jì)100

化工工藝設(shè)計(jì)

課程設(shè)計(jì)任務(wù)書學(xué)號(hào)學(xué)生姓名專業(yè)（班級(jí)）設(shè)計(jì)題目年產(chǎn)3.5萬噸丙烯腈合成工段工藝設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)1?生產(chǎn)能力：35000噸/年2?原料：丙烯85%，丙烷15%（摩爾分率）；液氨100%3.產(chǎn)品：1.8%（wt）丙烯腈水溶液4?生產(chǎn)方法：丙烯氨氧化法5.丙烯腈損失率：3%6?設(shè)計(jì)裕量：6%7?年操作日：300天設(shè)計(jì)要求1?確定設(shè)計(jì)方案，并畫出流程框圖（要求見4（1））；2?物料衡算，熱量衡算3?主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算4?繪圖要求：（1）流程框圖（CAD或者PPT繪，截圖在方案設(shè)計(jì)中）；（2）方案流程圖（CAD或手繪，A3圖紙）；（3）工藝物料流程圖（帶物料表，CAD或手繪，A3圖紙）；（4）制帶控制點(diǎn)的工藝流程圖（CAD或手繪，A3圖紙）；5?編寫設(shè)計(jì)說明書工作量1?設(shè)計(jì)計(jì)算：1.5周2?工藝流程圖與設(shè)計(jì)說明書：1周3?答辯：0.5周工作計(jì)劃第一周：物料衡算、熱量衡算及主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算第二周：畫圖，撰寫設(shè)計(jì)說明書，第三周：答辯參考資料《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》第四版（上下冊(cè)），中國石化集團(tuán)上海工程有限公司編，化學(xué)工業(yè)出版社，2009年《化學(xué)化工物性參數(shù)手冊(cè)》，青島化工學(xué)院等編，化學(xué)工業(yè)出版社，2002年目錄TOC\o"1-5"\h\z年產(chǎn)3.5萬噸丙烯腈合成工段工藝設(shè)計(jì)1第一部分概述11.1丙烯腈的性質(zhì)1丙烯月青的物理性質(zhì)11.1.2丙烯腈的化學(xué)性質(zhì)及應(yīng)用21.2丙烯腈的生產(chǎn)技術(shù)的發(fā)展31.2.1國外的發(fā)展情況31.2.2國內(nèi)發(fā)展概況41.3丙烯腈生產(chǎn)工藝研究進(jìn)展51.4丙烯氨氧化的原理61.4.1化學(xué)反應(yīng)61.4.2催化劑7第二部分生產(chǎn)方案選擇8第三部分工藝流程設(shè)計(jì)83.1丙烯月青工藝流程示意圖83.2小時(shí)生產(chǎn)能力9第四部分物料衡算和熱量衡算104.1反應(yīng)器的物料衡算和熱量衡算104.1.1計(jì)算依據(jù)104.1.2物料衡算104.1.3熱量衡算124.2空氣飽和塔的物料衡算和熱量衡算144.2.1計(jì)算依據(jù)144.2.2物料衡算144.2.3熱量衡算154.3氨中和塔物料衡算和熱量衡算164.3.1計(jì)算依據(jù)164.3.2物料衡算174.3.3熱量衡算184.4換熱器物料衡算和熱量衡算214.4.1計(jì)算依據(jù)214.4.2物料衡算214.4.3熱量衡算224.5水吸收塔物料衡算和熱量衡算234.5.1計(jì)算依據(jù)234.5.2物料衡算234.5.3熱量衡算264.6空氣水飽和塔釜液槽274.6.1計(jì)算依據(jù)274.6.2物料衡算284.6.3熱量衡算28丙烯蒸發(fā)器熱量衡算29計(jì)算依據(jù)29有關(guān)數(shù)據(jù)29熱衡算求丙烯蒸發(fā)器的熱負(fù)荷和冷凍鹽水用量29丙烯過熱器熱量衡算30計(jì)算依據(jù)30熱量衡算求丙烯過熱器熱負(fù)荷和加熱蒸汽量30氨蒸發(fā)器熱量衡算30計(jì)算依據(jù)30有關(guān)數(shù)據(jù)30熱衡算求氨蒸發(fā)器的熱負(fù)荷和加熱蒸汽用量31氨氣過熱器31計(jì)算依據(jù)31熱衡算求氣氨過熱器的熱負(fù)荷和加熱蒸汽用量31混合器31計(jì)算依據(jù)314.11.2熱衡算求進(jìn)口溫空氣的溫度t32空氣加熱器的熱量衡算32計(jì)算依據(jù)32熱衡算求空氣加熱器的熱負(fù)荷和加熱蒸汽量33第五部分主要設(shè)備的工藝計(jì)算33合成反應(yīng)器33計(jì)算依據(jù)33濃相段直徑33濃相段高度345.1.4擴(kuò)大段（此處即稀相段）直徑34擴(kuò)大段高度355.1.6濃相段冷卻裝置的換熱面積355.1.7稀相段冷卻裝置的換熱面積36空氣飽和塔36計(jì)算依據(jù)36塔徑的確定37填料高度39水吸收塔39計(jì)算依據(jù)39塔徑的確定40填料高度415.4丙烯蒸發(fā)器43計(jì)算依據(jù)43丙烯蒸發(fā)器換熱面積43循環(huán)冷卻器45計(jì)算依據(jù)45計(jì)算換熱面積45氨蒸發(fā)器48計(jì)算依據(jù)48計(jì)算換熱面積48氨氣過熱器49計(jì)算依據(jù)49計(jì)算換熱面積49丙烯過熱器50計(jì)算依據(jù)50計(jì)算換熱面積50空氣加熱器51計(jì)算依據(jù)51計(jì)算換熱面積51循環(huán)液泵53空氣壓縮機(jī)53中和液貯槽53第五部分課程設(shè)計(jì)心得55第六部分附錄56參考文獻(xiàn)56附圖57#500.169002.88塔頂噴淋液量160703.05kg/h，溫度105°C塔底排出液量152858.73kg/h，溫度78.11C塔底壓力O.263MPa,塔頂壓力O.243MPa入塔氣溫度170C，出塔氣溫度90C填料用①50X50X4.5陶瓷拉西環(huán)(亂堆)塔徑的確定根據(jù)拉西環(huán)的泛點(diǎn)速度計(jì)算公式lg(a)卩0.2L二0.022-1/81.75A)式中：3f—泛點(diǎn)空塔氣速，m/sg重力加速度，9.81m/s2—干填料因子，m-183p、p氣相和液相密度，kg/m3GLL、G氣相和液相流量，kg/h卩「_液體粘度，mPa?s(cP)①50x50瓷拉西環(huán)的干填料因子為177m-i(1)塔頂處61664.59p=—G273+900.10132326.16x22.4xx2730.243=2.135kg/m3p二958kg/m3L%二0.282mPa-sL二160703.05kg/hG=61664.59kg/h代入式(A)有:

lg9.81(2135\x177x-——0.2820.2(958丿0.022-、”(160703.05)1/41.lg9.81(2135\x177x-——0.2820.2(958丿0.022-、”(160703.05)1/41.75、61664.59丿'2.135]1/8、958丿解得①二1.76m/sF泛點(diǎn)率取75%，則氣體空塔速度為①=1.76x0.75=1.32m/s出塔操作條件下的氣量：=2326.16x22.4x273+90x2730.10130.243=28882.5m3/h=8.02m3/s塔徑應(yīng)為：D（2）塔底處:8.02\0.785x1.322.78m53820.271890.36x22.4x273+170x2730.10130.263二2.034kg/m3p二975kg/m3Lp=0.38mPa-sLL二152858.73kg/hG二53820.27kg/h代入式(A)有：lr?Ff2.034)0lgl—x177x0.380.2I9.81J975丿0.022-1.75152858.73)1/4f2.034)1/853820.27丿(975解得①二1.738m/sF泛點(diǎn)率取75%，則氣體空塔速度為①=1.738x0.75=1.304m/s入塔操作條件下的氣量：0.10130.263=1890.36x22.4x273+1700.10130.263273=26465.94m3/h=7.35m3/s塔徑應(yīng)為：I7.35\'0.785x1.304二2.68m取塔徑為2.8m填料高度空氣水飽和塔的填料高度確定須考慮兩方面的要求:①使出塔氣體中蒸汽含量達(dá)到要求②使塔頂噴淋液中的ACN等在塔內(nèi)脫吸以使出塔釜液中ACN等的含量盡量低，以減少污水處理負(fù)荷并回收ACN等副產(chǎn)物按工廠實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，取填料高度11m水吸收塔計(jì)算依據(jù)（1）進(jìn)塔氣體流量和組成表5-5進(jìn)塔氣體流量和組成分C3H6C3H8H2O02N2ANACNHCNACLCO2合計(jì)流量23.029.4122.792.21442.510017.5032.511.1760.01921kmol/hkg/h9661293.62208.62950.4403905300717.5877.7765.52264057409.42）出塔氣體流量和組成表5-6出塔氣體流量和組成組分C3H6C3H8H2O。2N2CO2AN合計(jì)流量23.029.419.5592.21442.560.0少量1666.7Kmol/hkg/h9661293.6351.952950.4403902640少量48592隨入塔氣進(jìn)入的凝水11532.06kg/h

塔頂噴淋液量271806.68kg/h,含AN0.005%(wt)，溫度5°C塔底排出液量294853.33kg/h，溫度15.32C塔底壓力112kPa,塔頂壓力lOlkPa入塔氣溫度40C，出塔氣溫度10C出塔氣體中AN含量不大于0.055%(wt)填料用250Y型塑料孔板波紋填料塔徑的確定塑料孔板渡紋填料的泛點(diǎn)氣速計(jì)算公式為:lgo2(algo2(a)F1—億I卩0.2g乜3丿lpl丿L(L)1/40.291-1.563-\G丿1/8A)式中式中：?f—泛點(diǎn)空塔氣速，m/sg重力加速度，9.81m/s2冷冷干填料因子，m-1a=240m2/m3e=0.97DD、p氣相和液相密度，kg/m3GLL、G氣相和液相流量，kg/h%—液體粘度，mPa?s(cP)按塔底情況計(jì)算3F57409.41921x22.4x57409.41921x22.4x273+40273101.3112=1.29kg/m3p二997kgp二997kg/m3LU二1.154mPa-sLL=271806.68kg/hG=57409.4kg/h把數(shù)據(jù)代人(A)式lgo2(240—lgo2(240—9.81(0.973(朋11540.2I997丿(0.291-1.563271806.6857409.4]1/4(1.29]1/8解得①=2.33m/sF空塔氣速為(泛點(diǎn)率取70%)①=2.33x0.7=1.63m/s氣體在操作條件下的流量為273+401013V=1921x22.4xx=44621.94m3/h=12.39m3/s273112■'-12.39\'0.785x1.63■'-12.39\'0.785x1.63二3.11mD取塔徑為3.2m填料高度271806.68/999.8液體的噴淋密度U=.一1——二=33.82m3/(m2?h)0.785x3.22塑料孔板液紋填料250Y的液相傳質(zhì)單元高度HOl當(dāng)U二20m3/(m2?h)時(shí)，25°C下的HOL為0.187mU二40m3/(m2?h)時(shí)，25C下的HOL為0.225m內(nèi)插得到U二33.82m3/(m2?h)時(shí),25C下的HOL為0.213m又(H)二(H)i?e0.0234(t-25)OL25°COLHOL0.206/e0.0234(10.16-25)二0.292m液相傳質(zhì)單元數(shù)計(jì)算式如下NOLX-X1—(X*-X)-(X*-X)1122—X*-X

lg11X*-X22①塔底100X=116145—100=0.00623E1=810kPa所以：P=112kPa②塔頂X*10.052x1128100.00720.00721-0.0072=0.007240.005/53(100—0.005)/18=1.698x10-5E1=506.6kPaP=101.3kPa出口氣體中含有不小于0.055％(wt)，因此所以代入數(shù)據(jù)求得：Nol=PAN二5?5x10-4x101.3二0.055X*2X*20.055506.6—1.0951.095x10-4-X12—*2x10-4(X*-X)-(X*-X)1122—nX*-Xlg11X*-X220.00623y1.698x10-5\6.00724—0.00623)-095x10-4—1.698x10-5丿0.00724-0.00623lg1.095x10-4-1.698x10-516.19故，填料高度Z=NoLXHoL=16.19X0.292=4.73m取填料高度為7m丙烯蒸發(fā)器計(jì)算依據(jù)丙烯在管外蒸發(fā)，蒸發(fā)壓力0.405MPa,蒸發(fā)溫度-13°C，管內(nèi)用0°C的冷凍鹽水(17.5%NaOH水溶液)與丙烯換熱，冷凍鹽水出口溫度-2°C丙烯蒸發(fā)量1002.3kg/h，冷凍鹽水用量532308.23kg/h丙烯蒸發(fā)器熱負(fù)荷Q=3694219.1kJ/h丙烯蒸發(fā)器換熱面積(1)總傳熱系數(shù)①管內(nèi)給熱系數(shù)a1蒸發(fā)器內(nèi)安裝①38X3.5的U型鋼管80根冷凍鹽水平均溫度-1°C.此溫度下的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下：卩=2.485x10-3kg/(m-s)九=0.545W/(m-K)=0.545J/(m-K-s)Cp=3.473kJ/(kg?K)=3473J/(kg?K)p=1130.8kg/m3冷凍鹽水流速為：532308.23jlx=fv=2.17m/sRe=2.485x10-31130.8x3600x80x0.785x0.038-2x0.0035Vf0.038-2x0.0035vx2.17x1130.8Re=2.485x10-3Pr=3473x2.485x10-Pr=0.545=15.80.545所以

廿omdLP"廿omdLP"46X105Re1.8=0.023XX318050.8x15.80.4(1-6X1050.038318051.8=3960.5W/(m2?K)②管外液態(tài)丙烯沸騰給熱系數(shù)取13617.2總傳熱系數(shù)冷凍鹽水方污垢熱阻取0.264X10-3m2?K/W；丙烯蒸發(fā)側(cè)污垢熱阻取0.176X10-3m2?K/W；鋼管導(dǎo)熱系數(shù)45W/(m?K)—=1+1+0.0035+0.264X10-3+0.176X10-3K3960.513617.245K=1185.3W/(m2?K)傳熱平均溫差熱端溫差0—(-13)=13°C，冷端溫差-2-(-13)=11°C傳熱平均溫差為AtAt13+11=12°C換熱面積熱負(fù)荷Q=3694219.1kJ/h=1026172J/s換熱面積為:1185.3X12取安全系數(shù)1.2，則換熱面積為87m2

循環(huán)冷卻器計(jì)算依據(jù)管內(nèi)循環(huán)液流量193942.26kg/h，進(jìn)口溫度81°C，出口溫度70°C管外冷卻劑為循環(huán)水，進(jìn)口溫度32C，出口溫度36C，循環(huán)水流量為410384.08kg/h熱負(fù)荷為Q=6868188.01kJ/h計(jì)算換熱面積初選GH90-105I型石墨換熱器，換熱面積為105m2,設(shè)備殼體內(nèi)徑D=880mm,內(nèi)有外徑32mm、內(nèi)徑22mm、長3m的石墨管417根。換熱管為正三角形排列，相鄰兩管的中心距t=40mm總傳熱系數(shù)①管內(nèi)循環(huán)液側(cè)的給熱系數(shù)a平均流體溫度t=+70b2=75QC，該溫度循環(huán)液的物性數(shù)據(jù)如下卩=0.85x10-3kg/(m-s)九=0.547W/(m?K)=0.547J/(m?K?s)Cp=3.305kJ/(kg?K)=3305J/(kg?K)p=1140kg/m3管內(nèi)流體的流速為：298m/sRe=0.85x298m/sRe=0.85x10-33305x0.85x10-3Pr=0.547=5.136所以a=0.023-Reo.8Pro.411-6x1051d乂Rei.8丿=0.023x°^47x88010.8X5.136。.4(1-6x105)0.02288011.8=1499.6W/(m2?K)②殼程(循環(huán)水側(cè))的給熱系數(shù)循環(huán)水平均溫度(32+36)/2=34°C,34°C水的物性數(shù)據(jù)為卩二0.7371x10-3kg/(m?s)九二0.621W/(m?K)Pr二5.18p二994kg/m3正三角形排列時(shí)，當(dāng)量直徑de的計(jì)算公式為eA^3亠?！?—12—一d2240d=—-e兀d0管外流體的流速根據(jù)流體流過的最大截面積S來計(jì)算，S的計(jì)算公式為S=hD(1-d0/t)已知t=40mm，d0=32mm，h=374mm，D=888mm代人數(shù)據(jù)得彳屮3丄兀」4——12—一d2240二―0.02316m兀d0S=hD(l-d0/t)=O.374X0.888(1-0.032/0.04)=0.0664m2管外流體的流速為410384.08994x3600x0.0664=1.727m/s所以Redup—e-0.02316x1.727x9940.7371x10-3Re值在2000?1000000范圍內(nèi)可用下式計(jì)算給熱系數(shù)九J)0-14a二0.36—Reo.55Pro.33——2d削丿eW代入數(shù)據(jù)得a=0.360.621(53942.62)0.55(5.136)0.33Cig).1420.02316=8350.85W/m2?K總傳熱系數(shù)石墨的導(dǎo)熱系數(shù)入=38.4W/(m?K),石墨管壁厚5mm,循環(huán)冷卻水側(cè)污垢熱阻0.6X10-3m2?K/W,循環(huán)液側(cè)污垢熱阻0.2X10-3m2?K/W代入數(shù)據(jù)求K：1+1X22+0.005X22+0.6X10-3+0.2X10-31499.68350.853238.427K=604.1W/(m2?K)對(duì)數(shù)平均溫差“(81-36)-(70-32)At=m[81-36ln70-32換熱面積熱負(fù)荷Q=6868188.01kJ/h=1907830J/s換熱面積為1907830604.11907830604.1x41.4=76.28m2取安全系數(shù)1.2則換熱面積為92m2,因此，選GH90—105-1型石墨換熱器,其換熱面積已足夠

氨蒸發(fā)器計(jì)算依據(jù)氨蒸發(fā)壓力0.405MPa,蒸發(fā)溫度-7°C加熱劑為0.405MPa蒸汽，溫度143C熱負(fù)荷4177043.42kJ/h計(jì)算換熱面積(1)總傳熱系數(shù)蒸汽冷凝時(shí)的給熱系數(shù)取8000W/(m2?K),液氨沸騰的給熱系數(shù)取2000W/(m2?K),不銹鋼導(dǎo)熱系數(shù)45W/(m?K),管壁厚4mm,兩側(cè)污垢熱阻取0.2X10-3m2?K/W代人數(shù)據(jù)求K:8000+2000+0.004+°'2x10-3+°'2x10-3K=898W/(m2?K)(2)平均溫度差A(yù)t二143-(—7)二150°Cm3)換熱面積氨蒸發(fā)器熱負(fù)荷Q=4177043.42kJ/h=1160290J/s換熱面積為1160290898x1160290898x150=8.61m2取換熱面積為9m2氨氣過熱器計(jì)算依據(jù)進(jìn)口氣氯溫度-7°C.出口氣氨溫度65°C加熱劑為0.405MPa蒸汽，溫度143C熱負(fù)荷Q=522772.04kJ/h計(jì)算換熱面積(1)總傳熱系數(shù)管殼式換熱器用作加熱器時(shí)，一方為蒸汽冷凝、一方為氣體情況下，K值的推薦范圍是28?250W/(m?K),取230W/(m?K)(2)平均溫度差冷端溫差為143-(-7)=150C，熱端溫差為143-65=78CAtm110QAtm110QC1150ln—783)換熱面積熱負(fù)荷為Q=522772.04kJ/h=145214.5J/s換熱面積為145214.5230145214.5230x110=5.74m2取安全系數(shù)1.2，則換熱面積為6.9m2，選浮頭式熱交換器BFT325-4.0-10-3/19-2I型，換熱面積10.5m2，符合要求

丙烯過熱器計(jì)算依據(jù)進(jìn)口氣體溫度-13°C，出口氣體溫度65°C加熱劑為0.405MPa蒸汽，溫度143C熱負(fù)荷Q=1070028.39kJ/h計(jì)算換熱面積(1)總傳熱系數(shù)管殼式換熱器用作加熱器時(shí)，一方為蒸汽冷凝、一方為氣體情況下，K值的推薦范圍是28?250W/(m?K),取230W/(m?K)(2)平均溫度差冷端溫差為143-(-7)=150°C，熱端溫差為143-65=78CAtm110QAtm110QC1150ln—783)換熱面積熱負(fù)荷為Q=1070028.39kJ/h=297230.1J/s換熱面積為297230.1230297230.1230x110=11.75m2取安全系數(shù)1.2，則換熱面積為14.1m2，選浮頭式熱交換器BFT426-4.0-20-4.5/2.5-2I型，換熱面積25.6m2，符合要求空氣加熱器計(jì)算依據(jù)(1)空氣走管內(nèi)，加熱蒸汽走管間進(jìn)口氣體溫度90°C，出口氣體溫度136°C，氣體進(jìn)口壓力0.243MPa,氣體的流量和組成如下：表5-7進(jìn)口氣體的流量和組成組分O?N?h2o合計(jì)kg/h1756.45781.51288.68826.5kmol/h54.89206.4871.59332.96（3）加熱蒸汽為0.608MPa（對(duì)應(yīng)的飽和溫度為164.2C）,流量為288.06kg/h4）熱負(fù)荷Q=595133.74kJ/h=165314.93J/s計(jì)算換熱面積初選BFT700-1.6-800-3/25-2II浮頭式換熱器一臺(tái)，換熱器有①25X3.5的管子268根(1)總傳熱系數(shù)管內(nèi)(空氣一側(cè))的給熱系數(shù)管內(nèi)氣體的平均溫度為(90+136)/2=113C,113C空氣的物性數(shù)據(jù)為卩=2.255x10-5kg/(m-s)九=3.29x10-2W/(m-K)Pr=0.693空氣的密度：

8826.5273+113332.96x22.4x0.1013x0.243=2.01kg/m3Re0.1013x0.243=2.01kg/m3Re273+113332.96x22.4x2730.10130.24314.51m/s3600x268x0.785x0.022dUP=002x14.51x2007=25830.44〉100002.255x10-50.023—Reo.8Pro.4二110.63W/m2?Kd管外蒸汽冷凝側(cè)給熱系數(shù)取a2=8000W/m2?K總傳熱系數(shù)鋼導(dǎo)熱系數(shù)45W/(m?K),空氣側(cè)污垢熱阻0.4X10-3m2?K/W,蒸汽冷凝側(cè)污垢熱阻0.2X10-3m2?K/W1+1+0.0025+0.4X10-3+0.2X10-3110.63800045K=101.83W/(m2?K)(2)對(duì)數(shù)平均溫度差A(yù)tm(164.2-90)-(164.2-136)'164.2-90Atm164.2-1363)換熱面積165314.93101.83165314.93101.83x47.55二34.14m2安全系數(shù)取1.2,則換熱面積應(yīng)為40.97m2，所選換熱面積80.4m2,符合要求循環(huán)液泵循環(huán)液質(zhì)量流量90271.70kg/h，循環(huán)液密度為1140kg/m3.因此循環(huán)液的體積流量為193942.26二193942.26二170.12m3/hH二H二AZ+竺pgAZ=15m+工h二AZ+工h

AZ=15m工h=8mf所以，H=23m液柱=23X1.14=26mH2O選用80FVZ-30的耐腐蝕泵三臺(tái)，正常使用兩臺(tái)，備用一臺(tái)。80FVZ-0泵的流量為50m3/h，揚(yáng)程30m?？諝鈮嚎s機(jī)在產(chǎn)品樣本上，活塞式空氣壓縮機(jī)的排氣量指是后一級(jí)排出的空氣，換算為第一級(jí)進(jìn)氣條件時(shí)氣體的體積藏量?，F(xiàn)第一級(jí)進(jìn)氣條件為常壓，溫度按30°C計(jì)，排出氣體的摩爾流量為270.6kmol/h，則排氣量（換算為第一級(jí)進(jìn)氣條件）為273+30Q=270.6x22.4x-=6728m3/h=112m3/min273因工藝要求排出壓力為0.263MPa,故選用排氣量為55m3/min,排氣壓力0為0.35MPa的5L-55/3.5型空氣壓縮機(jī)三臺(tái)，正常操作用兩臺(tái)，備用一臺(tái)中和液貯槽按停車時(shí)中和塔塔板上的吸收液流入貯槽所需要的容積確定貯槽的容積，中和塔塔徑1.8m,20塊塔板，板上液層高度0.082m，這些液體若全部流入貯槽，總體積為:V=20X0.785X1.82X0.082=4.2m3考慮到停車檢修時(shí)，原存于塔底的一定高度的液體，亦需排入中和液貯槽存放，則該貯槽舶裝料系數(shù)取0.8，故可選貯槽容積應(yīng)大于4.2m3中和塔的操作壓力為0.263MPa,在國家標(biāo)準(zhǔn)容器系列JB142874（臥式橢圓封頭容器，工作壓力0.25?4MPa）中選用工作壓力0.25MPa,公稱容器6m3的型號(hào)，此容器的直徑為1600mm，長度為2600mm第五部分課程設(shè)計(jì)心得本次化工設(shè)計(jì)歷時(shí)1.5周，是學(xué)習(xí)化工設(shè)計(jì)以來第一次獨(dú)立的課程設(shè)計(jì)。化工設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生化工設(shè)計(jì)能力的重要教學(xué)環(huán)節(jié)，通過課程設(shè)計(jì)使我們初步掌握化工設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)知識(shí)、設(shè)計(jì)原則及方法；學(xué)會(huì)各種手冊(cè)的使用方法及物理性質(zhì)、化學(xué)性質(zhì)的查找方法和技巧；掌握各種結(jié)果的校核，能畫出工藝流程圖等。在設(shè)計(jì)過程中不僅要考慮理論上的可行性，還要考慮生產(chǎn)上的安全性和經(jīng)濟(jì)合理性。在短短的1.5周里，從開始的一頭霧水，到同學(xué)討論，再進(jìn)行整個(gè)流程的計(jì)算，再到對(duì)工業(yè)材料上的選取論證和后期的程序的編寫以及流程圖的繪制等過程的培養(yǎng)，我真切感受到了理論與實(shí)踐相結(jié)合中的種種困難，也體會(huì)到了利用所學(xué)的有限的理論知識(shí)去解決實(shí)際中各種問題的不易。我們從中也明白了學(xué)無止境的道理，在我們所查找到的很多參考書中，很多的知識(shí)是我們從來沒有接觸到的，我們對(duì)事物的了解還僅限于皮毛，所學(xué)的知識(shí)結(jié)構(gòu)還很不完善，我們對(duì)設(shè)計(jì)對(duì)象的理解還僅限于書本上，對(duì)實(shí)際當(dāng)中事物的方方面面包括經(jīng)濟(jì)成本方面上考慮的還很不夠。在實(shí)際計(jì)算過程中，我還發(fā)現(xiàn)由于沒有及時(shí)將所得結(jié)果總結(jié)，以致在后面的計(jì)算中不停地來回翻查數(shù)據(jù)，浪費(fèi)了大量時(shí)間。在一些應(yīng)用問題上，我直接套用了書上的公式或過程，并沒有徹底了解各個(gè)公式的出處及用途，對(duì)于一些工業(yè)數(shù)據(jù)的選取，也只是根據(jù)范圍自己選擇的，并不一定符合現(xiàn)實(shí)應(yīng)用。因此，一些計(jì)算數(shù)據(jù)有時(shí)并不是十分準(zhǔn)確的，只是擁有一個(gè)正確的范圍及趨勢(shì)，而并沒有更細(xì)地追究下去，因而可能存在一定的誤差，影響后面具體設(shè)備的選型。如果有更充分的時(shí)間，我想可以進(jìn)一步再完善一下的。通過本次課程設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，讓我對(duì)自己的專業(yè)有了更加感性和理性的認(rèn)識(shí)，這對(duì)我們的繼續(xù)學(xué)習(xí)是一個(gè)很好的指導(dǎo)方向，我們了解了工程設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容，掌握了化工設(shè)計(jì)的主要程序和方法，增強(qiáng)了分析和解決工程實(shí)際問題的能力。同時(shí)，通過課程設(shè)計(jì)，還使我們樹立正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)實(shí)事求是、嚴(yán)肅認(rèn)真、高度負(fù)責(zé)的工作作風(fēng)，加強(qiáng)工程設(shè)計(jì)能力的訓(xùn)練和培養(yǎng)嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的科學(xué)作風(fēng)更尤為重要。我還要感謝我的指導(dǎo)老師對(duì)我們的教導(dǎo)與幫助，感謝同學(xué)們的相互支持。限于我們的水平，設(shè)計(jì)中難免有不足和謬誤之處，懇請(qǐng)老師批評(píng)指正。第六部分附錄參考文獻(xiàn)陳英男、劉玉蘭?常用華工單元設(shè)備的設(shè)計(jì)[M].上海：華東理工大學(xué)出版社，2005賈紹義、柴誠敬.化工原理課程設(shè)計(jì)[M].天津：天津大學(xué)出版社，2002路秀林、王者相?塔設(shè)備[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004王明輝.化工單元過程課程設(shè)計(jì)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，200