建筑樁基礎技術標準

PAGE住房和城鄉(xiāng)建設部備案號：J***重慶市工程建設標準DBDBJ50/T-200-2024━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━建筑樁基礎技術標準TechnicalStandardforBuildingPileFoundations（征求意見稿） 2024-××－××發(fā)布2024－**－**實施━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會發(fā)布PAGEPAGE1目次

1總則………………………12術語、符號……………22.1術語…………………22.2符號…………………43基本規(guī)定………………73.1一般規(guī)定……………73.2樁基工程勘察要求…………………93.3樁的選型與布置……………………103.4特殊條件下的樁基…………………163.5耐久性規(guī)定…………194樁基計算……………214.1樁頂作用效應計算…………………214.2樁基豎向承載力計算………………224.3單樁豎向極限承載力………………234.4特殊條件下的樁基豎向承載力驗算………………394.5樁基水平承載力計算………………474.6樁身承載力與裂縫控制計算………504.7承臺及連系梁計算…………………514.8樁基抗震………………585樁基構造………………585.1基樁構造……………585.2承臺及連系梁構造…………………615.3人工挖孔樁護壁構造………………656樁基施工……………696.1施工準備……………696.2一般規(guī)定……………706.3灌注樁施工…………746.4灌注樁后注漿…………866.5預應力管樁施工…………………897承臺及連系梁施工…………………947.1基坑開挖和回填……………………947.2模板施工……………957.3鋼筋和混凝土施工…………………958安全施工和環(huán)境保護………………968.1施工安全…………968.2環(huán)境保護…………999樁基工程質量檢驗和驗收………1009.1一般規(guī)定………………………1009.2施工前檢驗……………………1009.3施工檢驗………………………1039.4施工后檢驗……………………1039.5基樁、承臺及連系梁工程驗收資料…………105附錄A巖基載荷試驗…………106附錄B基樁承載力自平衡測試法………………107本標準用詞說明………………引用標準名錄…………………附：條文說明…………………PAGEPAGE1181總則1.0.1為在樁基設計、施工、檢驗及驗收中貫徹執(zhí)行國家的技術經(jīng)濟政策，合理利用國家資源，做到技術先進、綠色環(huán)保、安全可靠、經(jīng)濟合理、保護環(huán)境，制定本標準。1.0.2本標準適用于重慶市建筑工程中混凝土樁基礎的勘察、設計、施工、質量檢驗與驗收。1.0.3樁基設計與施工，應綜合考慮工程地質與水文地質條件、上部結構類型、使用功能、荷載特征、施工技術條件與環(huán)境；注重概念設計、因地制宜，合理選擇樁型、成樁工藝，優(yōu)化布樁，節(jié)約資源，應強化施工質量控制與管理。1.0.4樁基的勘察、設計、施工、質量檢驗與驗收，除應符合本標準外，尚應符合國家和地方現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 2術語、符號 2.1術語2.1.1樁基pilefoundation由設置于巖土中的樁和與樁頂聯(lián)結的承臺共同組成的基礎或由樁與柱（剪力墻）直接聯(lián)結的單樁基礎。2.1.2基樁foundationpile樁基礎中的單樁。2.1.3嵌巖樁rock-socketedpiles端部嵌入巖石中風化層、微風化層中的樁。2.1.4極限側阻力ultimateshaftresistance相應于樁頂作用極限荷載時，樁身側表面所發(fā)生的巖土阻力。2.1.5極限端阻力ultimatetipresistance相應于樁頂作用極限荷載時，樁端所發(fā)生的巖土阻力。2.1.6旋挖成孔灌注樁（rotarydrillingcast-in-placepile)采用旋挖鉆機鉆進成孔而形成的灌注樁。2.1.7干作業(yè)旋挖成孔dryrotarydrilling不使用穩(wěn)定液護壁，直接采用旋挖鉆具成孔的一種工法。2.1.8濕作業(yè)旋挖成孔wetrotarydrilling采用旋挖鉆具成孔、穩(wěn)定液護壁的一種工法。2.1.9沖擊成孔灌注樁impactboredpile采用沖擊式鉆機或卷揚機懸吊沖擊鉆頭上下往復沖擊，將土層或巖層破碎成孔，并用撈渣筒掏渣成孔，然后灌注混凝土而成的樁。2.1.10預應力混凝土管樁prestressedconcretepipe-pile采用離心和預應力工藝成型的環(huán)形截面的預應力混凝土樁，簡稱管樁?！緱l文說明】：2.1.10樁身混凝土強度等級為C80及以上的管樁為高強混凝土管樁（簡稱PHC管樁），樁身混凝土強度等級為C60的管樁為混凝土管樁（簡稱PC管樁），主筋配筋形式為預應力鋼棒和普通鋼筋組合布置的高強混凝土管樁為混合配筋管樁（簡稱PRC管樁）。2.1.11植入法methodofplantingpipe預先用鉆機在樁位處成孔或采用攪拌、旋噴、旋挖成孔，然后錘擊輔助將管樁植入其中的施工工法。【條文說明】：2.1.11植入法是通過用機械設備（旋挖鉆機或螺旋鉆機等）在樁位處鉆孔（引孔）至設計深度或設計要求持力層后，再灌入混凝土，最后將預制樁插入孔內，一般通過靜壓或錘擊輔助將預制樁置于孔底處的施工方法。該方法成孔工藝與灌注樁相同，主要發(fā)揮樁身強度（高強預應力管樁）高和樁身質量穩(wěn)定的優(yōu)點，目前在四川省有《四川省預成孔植入樁基礎技術標準》作為相應的技術支撐；在四川、廣西及重慶等地區(qū)項目中已有應用。2.1.12螺桿灌注樁part-screwpile采用具有加壓裝置和同步技術的螺桿樁機鉆具旋轉擠壓土體成孔、管內泵送混凝土成樁形成的現(xiàn)澆混凝土樁?！緱l文說明】：2.1.12該樁上部為圓柱形、下部為螺紋形的組合擠土型灌注樁，屬于部分擠土灌注樁；以前曾用名“旋轉擠壓灌注樁”。目前協(xié)會標準《螺桿灌注樁技術規(guī)程》T/CECS780-2020已于2021年5月1日實施。該樁型具有樁土結合粗糙度大于一般樁體，承載力較高、樁端無虛土等特點。2.1.13重錘沉管夯擴樁Heavyweightpipesinkingcompactedbase-enlargedpile采用重型樁錘夯擊夯管成孔（可向管底灌注一定量干硬性混凝土并夯擊形成擴大頭或增強體），再繼續(xù)向管內灌注混凝土（可在樁端形成底部為擴大頭狀）的樁。2.1.14靜載試驗staticloadingtest在樁頂部逐級施加豎向壓力、豎向上拔力或水平推力，觀測樁頂部隨時間產(chǎn)生的沉降、上拔位移或水平位移，以確定相應的單樁豎向抗壓承載力、單樁豎向抗拔承載力或單樁水平承載力的試驗方法。2.1.15聲波透射法crossholesoniclogging在預埋聲測管之間發(fā)射并接收聲波，通過實測聲波在混凝土介質中傳播的聲時、頻率和波幅衰減等聲學參數(shù)的相對變化，對樁身完整性進行檢測的方法。2.1.16基樁承載力自平衡測試法Self-balancedtestingoffoundationpilebearingcapacity基樁靜載檢測的一種方法，在成樁過程中，將荷載箱預埋在樁身平衡點處，在地面由高壓油泵進行加載，根據(jù)檢測數(shù)據(jù)繪制上、下段樁的荷載—位移曲線，從而得到檢測樁的極限承載力。2.2符號2.2.1作用和作用效應k——按荷載效應標準組合計算的作用于承臺頂面的豎向力；k——樁基承臺和承臺上土自重標準值；——按荷載效應標準組合計算的作用于承臺底面的水平力；——按荷載效應標準組合計算的作用于第i基樁的水平力；、——按荷載效應標準組合計算的作用于承臺底面的外力，繞通過樁群形心的、主軸的力矩；M——樁身受彎承載力設計值；Mu——樁身受彎承載力極限值；Mcr——樁身開裂彎矩；ik——荷載效應標準組合偏心豎向力作用下第i基樁的豎向力；k——荷載效應標準組合時，作用于承臺底面或樁基礎頂面的豎向力；S——作用基本組合下的效應設計值；——作用于群樁中某一基樁的下拉荷載；——第i層土側負摩阻力標準值。2.2.2抗力和材料性能R——樁身、承臺結構抗力的設計值；——巖石飽和或天然單軸抗壓強度標準值；fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；ftk——混凝土軸心抗拉強度標準值N63.5——重型圓錐動力觸探擊數(shù)；——現(xiàn)場載荷板試驗所得樁端地基極限承載力標準值；——單樁第層土的極限側阻力標準值；——極限端阻力標準值（kPa）；、——土層段單樁總極限側阻力、嵌巖段總極限阻力標準值；——單樁豎向極限承載力標準值；——單樁極限端阻力標準值；——單樁豎向承載力特征值；——單樁水平承載力特征值；——群樁呈整體破壞時基樁抗拔極限承載力標準值；——群樁呈非整體破壞時基樁抗拔極限承載力標準值；——基樁自重；—負摩阻力引起的基樁下拉荷載標準值；Ec——樁身混凝土的彈性模量。2.2.3幾何參數(shù)——嵌巖段樁身橫截面面積；A—樁身截面面積；Ａｐｓ———螺桿樁樁身橫截面積；——樁身設計直徑、管樁外直徑；矩形樁的短邊尺寸d1——管樁內徑；D——樁端擴大頭直徑；——樁身長度；i——樁身穿越第i層土的長度，中性點以上第i層土的厚度；——基樁中心距；n——樁基中的樁數(shù)；——樁身周長；——樁身嵌巖深度；m———螺桿樁面積置換率；t-樁端下硬質持力巖層的厚度；2.2.4計算系數(shù)——結構重要性系數(shù)；K——安全系數(shù)；——大直徑樁側阻力尺寸效應系數(shù)；——考慮嵌固力影響后的承載力綜合系數(shù)；螺桿樁樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)；——樁嵌巖段側阻和端阻綜合系數(shù)；——樁端地基承載力提高系數(shù)；α1——考慮樁端埋置深度影響后的承載力調整系數(shù)，——嵌巖樁與巖體的側阻力系數(shù)；——基樁抗拔系數(shù)；——成樁工藝系數(shù)；——樁周第i層土樁側負摩阻力系數(shù)；αi———第ｉ層土的樁側極限側阻力標準值的增強系數(shù)；(螺桿樁用到？)k—樁周第i層土的側壓力系數(shù)；—樁周第i層土的有效內摩擦角；QUOTE—樁周第i層土平均豎向有效應力；α——承臺剪切系數(shù)；—承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；—受剪切承載力截面高度影響系數(shù)；3基本設計規(guī)定3.1一般規(guī)定3.1.1樁基應按下列兩類極限狀態(tài)設計1承載能力極限狀態(tài)：樁基達到最大承載能力、整體失穩(wěn)或發(fā)生不適于繼續(xù)承載的變形；2.正常使用極限狀態(tài)：樁基達到建筑物正常使用所規(guī)定的變形限值或達到耐久性要求的某項限值。3.1.2根據(jù)建筑規(guī)模、功能特征、環(huán)境條件以及由于樁基可能造成建筑破壞或影響正常使用的程度，將樁基設計分為表3.1.2所列的三個設計等級。樁基設計時，應根據(jù)表3.1.2確定設計等級。表3.1.2建筑樁基設計等級設計等級建筑類型甲級（1）抗震設防分類為甲、乙類的建筑（2）30層以上或高度超過100m的高層建筑（3）場地和地基條件復雜的七層以上建筑（4）位于邊坡塌滑區(qū)范圍內的高層建筑（5）位于洞室上的高層建筑（6）對地基變形有特殊要求的建筑（7）對相鄰既有工程影響較大的建筑乙級除甲級、丙級以外的建筑丙級場地和地基條件簡單的七層及七層以下的一般建筑3.1.3樁基應根據(jù)具體條件進行下列承載能力計算和穩(wěn)定性驗算：1應根據(jù)樁基的使用功能和受力特性進行樁基的豎向承載力計算和水平承載力計算；2應對樁身和承臺結構承載力進行計算；對于混凝土預制樁，應按吊裝、運輸及施工作業(yè)時的受力工況進行樁身承載力驗算；3對于樁側土不排水抗剪強度小于10kPa、且長徑比大于50的樁應進行樁身壓屈驗算；4樁端平面以下存在軟弱下臥層時，應進行軟弱下臥層承載力驗算;5位于斜坡、邊坡上的樁基，應進行整體穩(wěn)定性驗算；6位于洞室上的樁基，應進行地基抗沖切承載力驗算；7穿越溶洞、硐室且未對洞室進行填充的樁基，應對穿越段樁基進行承載力及穩(wěn)定性驗算；8對抗浮、抗拔樁基，應進行樁基抗拔承載力計算；9樁基抗震承載力驗算?！緱l文說明】：樁基承載力計算和穩(wěn)定性驗算是承載力極限狀態(tài)設計的具體內容，應結合工程具體條件有針對性地進行計算和驗算，對于處于巖溶地區(qū)，對于穿越溶洞空腔的樁基應進行其穩(wěn)定性驗算，長徑比較大時還應進行樁身壓屈驗算。3.1.4當樁基受水平荷載較大或對水平位移有嚴格限制時，應計算其水平位移?！緱l文說明】：樁基水平位移包括長期水平荷載、風荷載等引起的水平位移。3.1.5對沉降有控制要求的樁基，應進行沉降計算。【條文說明】：摩擦型樁、堅硬巖石為持力層的樁基，對結構體形復雜、荷載分布不均勻的樁基，應進行沉降計算。3.1.6抗拔樁基、使用上不允許開裂或需控制裂縫寬度的樁基應進行樁身抗裂和裂縫寬度驗算。3.1.7樁基設計時，所采用的作用效應與相應的抗力限值應符合下列規(guī)定：1按單樁承載力確定樁基數(shù)量和布樁時，傳至承臺底面或樁頂?shù)淖饔眯獞凑Ｊ褂脴O限狀態(tài)下作用的標準組合；相應的抗力應采用單樁承載力特征值；2計算樁基沉降（樁基變形）時，傳至承臺底面或樁頂?shù)淖饔眯獞凑Ｊ褂脴O限狀態(tài)下作用的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用；相應的限值應為樁基變形允許值；3計算荷載作用下的樁基沉降和水平位移時，應采用荷載效應準永久組合；計算水平地震作用、風荷載作用下的樁基水平位移時，應采用水平地震作用、風載效應標準組合；4驗算邊坡上樁基礎整體穩(wěn)定性時，作用效應應按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，但其分項系數(shù)均為1.0；5驗算樁基結構承載力、確定尺寸和配筋時，應按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，并滿足下式的要求：QUOTEγ0Nk(3.1.7)式中：S——作用基本組合下的效應設計值；γ0——結構重要性系數(shù)，應按本標準第3.1.8R——樁身、承臺結構抗力的設計值。6驗算承臺和樁身裂縫寬度時，作用效應應分別按正常使用極限狀態(tài)下作用的標準組合和準永久組合。【條文說明】：根據(jù)地基基礎通用規(guī)范GB55003-2021第2.2.2條2款相應修改，將原條文中“荷載效應改為作用效應”；第3款引自《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94。3.1.8樁基結構安全等級，不應低于上部結構安全等級，設計工作年限應與上部結構設計工作年限一致。樁基結構的重要性系數(shù)γ0，對安全等級為一級時不應小于1.1，二級、三級不應小于1.0，臨時性建筑可取0.9。3.1.9樁基礎施工時應根據(jù)對場地穩(wěn)定性和周邊環(huán)境影響、成樁質量可靠性、施工安全等因素，選擇合適的施工方法和施工工藝。3.1.10建筑基坑邊坡支護樁不應兼作主體結構的基樁?！緱l文說明】：未采用預應力錨索等有效控制基坑水平變形的支護樁，在承擔上部結構荷載前樁基可能已發(fā)生一定的水平位移，此水平位移在上部結構加載時對樁基產(chǎn)生不利彎矩，影響樁基結構的安全，因此，本條強調一般不應采用支護樁兼做上部結構樁基礎。3.1.11機械成孔灌注樁可采取后注漿工法處理樁底沉渣?！緱l文說明】：樁基后注漿工法在國內已得到很好的應用，可有效解決機械成孔灌注樁樁底沉渣難清除的質量通病，加固樁端巖土體，提高樁端地基承載力。重慶地區(qū)使用此工法時可按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94相關規(guī)定執(zhí)行。3.1.12斜坡、邊坡上樁基及洞室附近樁基，應嚴格執(zhí)行“動態(tài)設計、信息法施工”。3.2樁基工程勘察3.2.1樁基工程勘察除應符合重慶市工程建設標準《工程地質勘察標準》DBJ50-043的規(guī)定外，尚應符合本節(jié)的規(guī)定?！緱l文說明】.本條為樁基工程勘察中最基本要求，在實際工作中,應根據(jù)場地的實際工程地質條件,結合重慶市工程建設標準DBJ50-043《工程地質勘察標準》的要求全面評價。3.2.2樁基工程勘察應查明場地工程地質條件、水文地質條件及和環(huán)境條件?！緱l文說明】主要包括以下內容：1查明場地地層巖性；2查明場地中松散填土及砂卵石、淤泥質土地層的分布范圍，查明土層中塊石、漂石、孤石的含量、分布位置、粒徑大??；3查明有毒有害氣體、腐蝕性地層分布的平面范圍和深度；4查明場地巖土界面的起伏情況，查明陡坡、隱伏陡坎、破碎巖體或軟弱巖層的分布情況；5查明地下水的賦存狀態(tài)和變化規(guī)律，及地下水對成樁的不利影響；6查明樁基周邊地下管網(wǎng)、管道、涵洞、地下洞室、建（構）筑物等對工程不利的地下埋藏物的分布情況。對于地下洞室，還應探明其頂板巖性厚度、完整性及穩(wěn)定性，定量評價樁基工程加載后的穩(wěn)定性。3.2.3樁基工程勘察文件應包含下列內容：1評價樁基巖土工程問題，評價地基穩(wěn)定性；2提供場地各層巖土的類型、深度、分布、工程特性；3提供樁基工程設計及施工所需的巖土物理力學參數(shù)；4提出樁型、成樁工藝選擇及持力層的建議；5評價成樁的可能性，論證樁的施工條件及其對環(huán)境的影響；對成樁可能遇到的風險，提出樁基施工處理措施建議；6提出樁基持力層的承載力檢測方法建議?！緱l文說明】樁基工程勘察文件，需滿足重慶市工程建設標準DBJ50-043《工程地質勘察規(guī)范》要求。針對樁基工程的特點，本條第2、3款：巖土物理力學參數(shù)包括各層巖土的極限側阻力和極限端阻力。擬采用基巖作為樁的持力層時，應提供持力層巖性、厚度、軟弱夾層、破碎帶和樁端巖土完整性指標。當嵌巖樁場地巖土界面的起伏變化較大時，尚需提供巖土界面等高線圖。便于設計人員控制樁長，消除隱伏陡坡、陡坎的安全隱患。需考慮負摩阻力的樁基，應提供負摩阻力系數(shù)和減少負摩阻力的措施建議。本條第5款：當采用部分擠土樁或擠土樁時，尚需評價成樁擠土效應的影響，并提出預防措施建議。3.2.4斜坡、邊坡上的樁基工程勘察文件，尚應包含下列內容：1當樁基受斜坡、邊坡穩(wěn)定性影響時，應評價斜坡、邊坡的整體穩(wěn)定性及樁基在最不利工況條件下沿潛在滑移面的穩(wěn)定性，并提供處理措施建議；2當斜坡覆蓋層為填土時，應分析填土沉降變形對樁基可能產(chǎn)生水平推力的影響?！緱l文說明】斜坡上覆蓋土層沉降產(chǎn)生的水平推力，對樁基有不利的影響。3.3樁的選型與布置3.3.1樁基可按下列規(guī)定分類：1.按樁承載性狀分類：1）摩擦型樁：端承摩擦樁：在承載能力極限狀態(tài)下，樁頂豎向荷載主要由樁側阻力承受；摩擦樁：在承載能力極限狀態(tài)下，樁頂豎向荷載由樁側阻力承受，樁端阻力小到忽略不計。2）端承型樁：端承樁：在承載能力極限狀態(tài)下，樁頂豎向荷載由樁端阻力承受，樁側阻力小到忽略不計；摩擦端承樁：在承載能力極限狀態(tài)下，樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受。2按成樁方法分類：1）非擠土樁：人工挖孔灌注樁、干作業(yè)法鉆孔灌注樁、泥漿護壁法鉆孔灌注樁、套管護壁鉆孔灌注樁、植入法管樁；2）部分擠土樁；沖擊成孔灌注樁、螺桿灌注樁、鉆孔擠擴灌注樁、預鉆孔打入（靜壓）預制樁、打入（靜壓）敞口管樁；3）擠土樁：重錘沉管夯擴灌注樁、打入（靜壓）閉口管樁。3按樁徑（設計直徑d）大小分類1）小直徑樁：d≤250mm；2）中等直徑樁：250mm<d<800mm；3）大直徑樁：d≥800mm。【條文說明】3.3.1:樁的分類方法較多，除了本文的分類方法外，還可按樁基材料、受荷條件等分類。1以巖石為持力層的樁基均為嵌巖樁。當嵌巖深度小時，樁端承擔主要豎向荷載，屬于端承樁和摩擦端承樁；當嵌巖深度逐漸加大時，逐步變成端承摩擦樁；嵌巖深度過大時，可視為摩擦樁。2人工挖孔樁在重慶地區(qū)普遍使用且有成功經(jīng)驗。重慶地區(qū)雖然持力層多為巖石，但巖性變化大，場地邊坡眾多，采用人工挖孔樁，可進行徹底清孔，有利于巖石承載力的發(fā)揮，也可進一步查實地質現(xiàn)狀，質量穩(wěn)定性好。對一些持力層埋藏深、地下水較豐富、存在有毒氣體等場地，從更好的保證人員安全出發(fā)、提高效率看，選擇機械成孔灌注樁更合適；本次修編合并了原旋挖灌注樁及旋轉擠壓灌注樁的內容，旋轉擠壓灌注樁改為螺桿灌注樁；新增了重錘沉管夯擴樁和植入法管樁的內容，給重慶地區(qū)深厚回填場地樁基設計增加了更多可選擇樁型的需求；3樁徑大小影響樁基承載力性狀。對以巖石為持力層的樁基礎而言，大直徑樁樁身質量可靠性高，承載力更易保證，加之建筑高度越來越高，荷載越來越大，采用大直徑樁更能滿足受力需要；3.3.2樁型與成樁工藝應根據(jù)建筑結構類型、荷載性質、樁的使用功能、穿越土層、樁端持力層、地下水位、施工設備、施工環(huán)境、施工經(jīng)驗、制樁材料供應等，按安全適用、經(jīng)濟合理的原則選擇。選擇時可按表3.3.2進行。1人工挖孔灌注樁樁長大于10m時，樁徑不應小于1000mm；2矩形人工挖孔灌注樁的長寬比不宜大于2；橢圓形人工挖孔灌注樁的直段長寬比不宜大于2；3機械成孔灌注樁長徑比不宜大于50；4位于邊坡、斜坡地段附近的建筑場地，不宜采用濕作業(yè)成孔灌注樁，不應采用部分擠土樁和擠土樁；表3.3.2樁型與成樁工藝選用表【條文說明】3.3.21人工挖孔樁尺寸的要求主要是考慮施工的難易和安全。深度較大時，施工安全隱患加大，為此人工挖孔樁樁長不宜超過20m。在工程中若要采用此工藝，事先應制定切實可行的安全施工方案，并進行專門論證。2矩形、橢圓形人工挖孔樁是重慶地區(qū)常用的基礎形式之一。巖石埋藏較淺時，高層剪力墻結構采用此類基礎形式具有較好的經(jīng)濟性。3限制機械鉆孔樁的長徑比主要是為了控制樁身穩(wěn)定性和樁身混凝土質量的可靠性。4水對邊坡穩(wěn)定性影響較大，因此，本條規(guī)定濕作業(yè)成孔樁不宜用于邊坡頂附近。邊坡附近采用擠土類沖擊成孔樁，會削弱邊坡的現(xiàn)狀穩(wěn)定性，甚至造成安全隱患，限制沖擊成孔樁是必要的。3.3.3樁的布置宜符合下列規(guī)定：1樁基持力層為土層或強風化巖層時，基樁最小中心距應應符合表3.3.3-1的規(guī)定；表3.3.3-1基樁最小中心距（m）土類與成樁工藝排數(shù)不少于3排且樁數(shù)不少于9根的摩擦型樁樁基其他情況非擠土灌注樁3.0d2.5d植入法管樁2.5d2.5d部分擠土樁非飽和土、飽和非黏性土3.0d3.0d飽和黏性土3.5d3.0d擠土樁非飽和土、飽和非黏性土3.5d3.0d飽和黏性土4.0d3.5d重錘沉管夯擴樁非飽和土、飽和非黏性土2.2D且4.0d2D且3.5d飽和黏性土2.5D且4.5d2.2D且4.0d注：1樁的中心距指兩根樁樁端橫截面中心之間的距離；d—圓樁設計直徑、方樁設計邊長；2當縱橫向樁距不相等時，其最小中心距應滿足“其他情況”一欄的規(guī)定；3存在液化土層時，宜適當減小樁距；2樁基持力層為中、微風化巖石時，嵌巖樁間最小中心距應符合表3.3.3-2的規(guī)定，且樁間凈距不宜小于1m；表3.3.3-2嵌巖樁樁間最小中心距（m）成樁工藝最小中心距人工挖孔灌注樁2d且1.5D(D+1.5)機械鉆孔、旋挖成孔灌注樁2.5d且1.5D（D+1.5）植入法管樁2.5d螺桿灌注樁2.5d注：1d—圓樁設計直徑、橢圓樁圓弧段直徑、矩形樁短邊設計邊長，D—擴大頭直徑或短邊邊長；2括號內數(shù)值僅用于D＞2m時。3樁的布置應與上部結構形式、荷載類型、大小與分布一致，當采用多樁或群樁時，宜使樁群抗力合力點與上部豎向永久荷載合力作用點重合；4樁宜直接置于柱、剪力墻等豎向構件之下，大直徑樁基可采用一柱一樁；5群樁可采用三角形、矩形、梅花形等布置方式，并使群樁在受水平力和力矩較大方向有較大抗彎截面模量；【條文說明】3.3.3：基樁的布置是樁基概念設計的主要內涵，是合理設計、優(yōu)化設計的主要環(huán)節(jié)。1巖石上的樁基最小樁距規(guī)定一方面是為避免樁基施工過程中對相鄰樁基持力層的干擾；另一方面考慮到巖石地基承載力未充分得到發(fā)揮，樁底的應力疊加對樁基受力影響較小，對最小樁距進行了適當放松。對人工挖孔嵌巖樁采取跳槽施工等減小擾動土體措施時，樁間最小凈距可適當減小；2一柱一樁，傳力直接，當單樁承載力能滿足要求時，宜優(yōu)先考慮；3考慮力系的最優(yōu)平衡狀態(tài)，群樁承載力合力點宜與豎向永久荷載合力作用點重合，以減小荷載偏心的負面效應。當樁基受水平力時，應使基樁受水平力和力矩較大方向有較大的抗彎截面模量，以增強樁基的水平承載力，減小樁基的傾斜變形；4摩擦樁和端承樁的沉降不同，如果同一結構單元同時采用摩擦樁和端承樁，當導致結構產(chǎn)生不均勻沉降。當樁基持力層為巖石，樁基沉降小，摩擦型嵌巖樁與端承型嵌巖樁無法避免存在同一結構單元時，可通過加強樁間連系梁剛度等措施來處理。3.3.4樁端全斷面進入持力層最小深度宜符合表3.3.4的規(guī)定表3.3.4樁端全斷面進入持力層最小深度土類型成樁工藝粘性土、粉土強風化軟巖、砂土碎石土、卵石土、強風化硬巖中風化極軟巖、軟巖中風化較硬巖、硬巖人工挖孔灌注樁??1.0d0.4d且0.5m0.2d且0.2m旋挖成孔灌注樁2d1.5d1.0d1.0d且0.5m0.4d且0.5m重錘沉管夯擴樁3d1.5d1.0d螺桿灌注樁2d1.5d1.0d1.0d且0.5m0.4d且0.5m打入（靜壓）管樁2d1.5d1.0d植入法管樁2d1.5d1.0d1.0d且0.5m0.4d且0.5m注：1d—圓樁設計直徑、橢圓樁圓弧段直徑、矩形樁短邊設計邊長；2極軟巖、軟巖指；較硬巖、堅硬巖指。嵌入傾斜的完整和較完整巖石時，樁端全斷面進入巖層深度均不宜小于0.4d且不小于0.5m，傾斜度大于30%的中風化基巖，宜根據(jù)傾斜度及巖石完整性進一步適當加大嵌巖深度。嵌入較破碎巖石時，樁端全斷面進入巖層深度不應小于0.5d且不小于1.0m?！緱l文說明】3.3.4：關于嵌巖樁的嵌巖深度原則上應按計算確定，計算中綜合反映荷載、上覆土層、基巖性質、樁徑、樁長諸因素。本條對最小嵌巖深度進行規(guī)定，其目的是為了保證樁基持力層的可靠性，當巖石15MPa≤frk＜30MPa時，可根據(jù)地形條件、荷載條件等按軟巖或較硬巖之間最小值控制最小嵌巖深度。對于嵌入傾斜面的樁基礎，靠近斜面方向巖石厚度大小和完整性決定嵌巖樁承載力的發(fā)揮，因此根據(jù)傾斜度及巖石完整程度適當加大嵌巖深度，有利于確保樁基的穩(wěn)定性和承載力的發(fā)揮。3.4特殊條件下的樁基3.4.1斜坡、邊坡上樁基設計原則應符合下列規(guī)定：1斜坡、邊坡上的新建建筑樁基工程應與建筑邊坡工程統(tǒng)一規(guī)劃，同步設計，合理確定施工順序；2當建筑位于邊坡潛在的滑動體上時，建筑宜采用樁基礎，且樁端宜進入潛在滑裂面以下穩(wěn)定巖土層內，其深度能保證樁基的穩(wěn)定，同時采取有效措施避免樁基承擔的豎向荷載傳至邊坡支護結構；3建筑樁基與邊坡應保持一定的水平距離，且應采取有效措施保證建筑物抗傾覆、樁基礎嵌固和傳遞水平荷載的要求；建筑場地的邊坡必須是穩(wěn)定的邊坡。當有崩塌、滑坡等不良地質現(xiàn)象存在時，應按現(xiàn)行國家標準《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330的規(guī)定進行整治，確保其穩(wěn)定性；4應考慮邊坡的變形對地基承載力降低和樁基礎變形加大的不利影響，應考慮斜坡不平衡巖土壓力對樁承載力的不利影響；5位于填方邊坡樁基、存在外傾軟弱結構面的巖石邊坡上樁基，應驗算最不利荷載效應組合下樁基的整體穩(wěn)定性和基樁的水平承載力；6承擔較大水平荷載的斜坡上樁基，確定嵌巖深度時，應驗算斜坡處巖體的抗剪承載力。嵌巖段巖體存在外傾結構面時，應驗算外傾結構面以上巖體的抗滑穩(wěn)定性；7建筑跨越邊坡形成掉層時，應加強邊坡上樁基礎與掉層結構間的整體性?！緱l文說明】：3.4.1本條對斜坡、邊坡上樁基設計應注意的事項進行了明確。1斜坡、邊坡建筑樁基的設計，關鍵是確保其整體穩(wěn)定性，一旦失穩(wěn)既影響自身建筑物的安全，也會波及相鄰建筑的安全。邊坡穩(wěn)定性差時，應首先治理邊坡，同時邊坡施工不得削弱邊坡的穩(wěn)定性；2邊坡滑塌區(qū)范圍的甲、乙級樁基礎必須將樁支承于穩(wěn)定巖土層以下足夠深度，同時巖石區(qū)潛在滑動面以上部分樁基應采用油氈隔離等措施避免上部結構荷載傳至潛在滑動面以上巖體，降低地基的穩(wěn)定性；3建筑樁基外緣與坡頂?shù)乃骄嚯x過近，風荷載、地震作用對上部結構產(chǎn)生的水平力可能會傳至邊坡支護結構，一方面降低邊坡的安全；另外坡頂建筑物樁基礎與邊坡支護結構的相互作用，受邊坡高度、邊坡巖土性狀、邊坡支護結構約束情況等影響，受力機理很復雜，國內外雖有一定工程經(jīng)驗，但如何轉換為指導設計普遍性原則尚處于研究之中，因此，工程中盡量控制建筑樁基與邊坡的距離是必要的；4對采用非預應力錨桿、重力式擋墻等被動支擋方式進行支護的邊坡，應考慮邊坡變形對樁基礎的不利影響，在斜坡上的樁基考慮其受到不平衡的土壓力、樁承受豎向力和水平力的耦合作用，樁基承載力會有一定程度的降低，對此類樁基可通過加大樁身直徑和樁身配筋、設置剛度較大的連系梁加強樁間整體性等進行加強；5外傾巖石軟弱結構面對邊坡穩(wěn)定性影響極大。當邊坡未進行有效支護時，應按邊坡穩(wěn)定最不利工況產(chǎn)生的水平推力驗算樁基礎的穩(wěn)定性和承載力。6斜坡上的樁基礎間設置連系梁有利于加強基礎的整體性。邊坡上樁基礎與掉層結構間整體性可以通過設置延伸到邊坡上樁基礎的樓板進行加強。3.4.2洞室附近樁基設計原則應符合下列規(guī)定：1應對洞室地基進行穩(wěn)定性驗算；2對洞室圍巖巖體結構面的不利組合，應進行局部穩(wěn)定性驗算，并采取措施避免洞室因局部巖體的失穩(wěn)而危及洞室地基的整體穩(wěn)定性；3當洞室頂板為完整巖石且頂板厚度較大，樁基礎直接放置在其上時，宜采用端承型樁基礎，并應驗算樁端下頂板巖體的抗沖切承載力；樁端下頂板巖體的抗沖切承載力不能滿足時，樁端應置于洞底以下的穩(wěn)定巖層中；4按洞室形態(tài)和頂板完整程度，可將頂板巖體視作梁、板、拱、殼等自承重結構進行結構力學分析和驗算；5對地基承載力、變形及穩(wěn)定性有不利影響的洞室，應綜合分析后采取封填加固、襯砌加固、貫穿式頂撐、錨桿錨固、錨噴支護、結構跨越等措施；6穿越洞室段樁基應按上部結構的框架柱進行設計；7洞室旁邊樁基礎進入穩(wěn)定地基時，宜采取有效措施避免樁基礎承擔的豎向荷載傳至洞室。【條文說明】3.4.2重慶地區(qū)的地基中常有洞穴存在，其中有天然洞穴和人工洞室兩大類。洞穴頂部覆蓋層是洞穴地基設計時的薄弱部位，頂板一旦失穩(wěn)，對其上部的建筑物危害性極大。洞穴頂部覆蓋層厚度較大時，宜采用盡量少嵌巖的樁基礎。洞穴頂部覆蓋層厚度不足時，若洞穴要保留，樁基礎則應布置在洞穴兩側，在影響洞穴安全的深度范圍應采取樁基隔離等措施，避免樁基傳力到洞穴；若洞穴廢棄，可采用樁基穿越，穿越洞室段樁身應按框架柱進行設計和構造，其抗震等級可根據(jù)情況選擇同上部結構柱或降低一級。對穿越巖石段樁基礎，若樁身豎向荷載傳至洞穴區(qū)影響洞穴安全時，應對相應樁身采取隔離措施。3.4.3巖溶地區(qū)樁基設計原則應符合下列規(guī)定：1巖溶地區(qū)的樁基，宜采用鉆（沖）孔樁、旋挖樁，在巖溶弱發(fā)育地區(qū)可采用人工挖孔樁；2巖面埋深較淺時，宜采用嵌巖樁；3當基巖面起伏較大時，應合理控制相鄰樁的高差；4應對巖溶地基進行穩(wěn)定性驗算；5樁基附近有洞隙形成臨空面時，應驗算向臨空面傾覆或者沿不利結構面滑移的穩(wěn)定性；6溶洞頂板巖體為完整、較完整的硬質巖，洞體形態(tài)清楚時可按照本標準3.4.2條進行樁基設計。7對于石筍、石芽密布，溶溝、溶槽發(fā)育的地段，灌注樁宜適當提高樁身混凝土強度等級及配筋率。預制樁宜適當降低樁承載力。【條文說明】3.4.3考慮巖溶地區(qū)的基巖表面起伏大，溶溝、溶槽、溶洞往往較發(fā)育，無風化巖層覆蓋等特點，設計應把握三方面要點：一是基樁選型和工藝宜采用鉆（沖）孔灌注樁和旋挖灌注樁，以利于嵌巖；二是樁基附近有臨空面時的樁基整體穩(wěn)定；三是控制樁基嵌巖最小深度，以確保傾斜基巖上基樁的穩(wěn)定。在樁受荷載較大，巖面埋深較淺的情況下，優(yōu)先采用嵌巖樁。當基巖面起伏較大時，控制相鄰樁之間的高差重點是為了保證樁基在斜坡上的穩(wěn)定。3.4.4填土場地樁基礎設計原則應符合下列規(guī)定：1需要大面積填土的建筑場地，宜先填土并保證填土的密實性；待填土地基沉降基本穩(wěn)定后再成樁；2新近填土的建筑場地，宜先采用強夯、灌漿等措施進行地基處理；3填土邊坡建筑場地，應先治坡后施工樁基礎；4深厚填土地基上的樁基，應采取有效措施提高其抵抗水平荷載作用的能力；5應考慮填土固結未完成時填土層負摩阻力影響，可采取對中性點以上的樁身進行處理等措施減少負摩阻力。【條文說明】3.4.4新近填土地基屬于重慶地區(qū)常見的建筑場地之一。高回填場地因回填土質量差，成樁困難，在機械成孔時，易發(fā)生塌孔、縮頸等質量事故，同時因土體固結沉降未完成，對樁側產(chǎn)生較大的樁側負摩阻力。因此，對需要高回填土的地基，宜先進行填土設計，保證填土的密實度，為后期樁基礎施工創(chuàng)造條件；對先期回填的填土地基，樁基施工前宜進行強夯夯實。深厚回填土地基上的樁基，可采取設置樁帽、樁間設置縱橫連系梁、加固樁間填土、加強剛性地坪等措施提高樁基抵抗水平荷載的能力。對無地下室的高層建筑，樁基礎間連系梁截面高度宜適當加大，以更多發(fā)揮樁周填土對樁基礎的約束作用，提高地基嵌固的可靠性。3.4.5抗拔樁基的設計原則應符合下列規(guī)定：1應根據(jù)環(huán)境類別及水、土對鋼筋的腐蝕、鋼筋種類對腐蝕的敏感性和荷載作用時間等因素確定抗拔樁的裂縫控制等級；2對于嚴格要求不出現(xiàn)裂縫的一級裂縫控制等級，樁身應設置預應力筋；對于一般不要求出現(xiàn)裂縫的二級裂縫控制等級，樁身宜設置預應力筋；3對于三級裂縫控制等級，應進行樁身裂縫寬度計算；4當樁基承受較大的拔力時，，對黏性土、砂土和卵石類土地基及破碎的巖石類地基不宜小于3d；對較破碎、較完整、完整的巖石類地基不宜小于2d；3.5耐久性規(guī)定3.5.1樁基結構的耐久性應根據(jù)設計工作年限、現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010的環(huán)境類別規(guī)定以及水、土對鋼筋和混凝土腐蝕性的評價進行設計?！緱l文說明】3.5.1對設計工作年限大于50年，以及環(huán)境類別復雜的場地，建議根據(jù)樁基所處的環(huán)境類別和環(huán)境作用等級按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構耐久性設計標準》GB/T50476—2019進行設計。3.5.2二類和三類環(huán)境中，設計工作年限為50年的樁基結構混凝土應符合表3.5.2的規(guī)定。表3.5.2二類和三類環(huán)境樁基結構混凝土材料的耐久性基本要求環(huán)境類別最大水膠比最小膠凝材料用量（kg/m3）最低混凝土強度等級最大氯離子含量（%）最大堿含量（kg/m3）二a0.55260C250.203.0b0.50280C300.153.0三a0.45300C350.153.0注：1氯離子含量系指其占膠凝材料的百分比；2預應力構件混凝土中最大氯離子含量為0.06%，最小水泥用量為300kg/m3；最低混凝土強度等級應按表中規(guī)定提高兩個等級；3當混凝土中加入活性摻合料或能提高耐久性的外加劑時，可適當降低水泥用量；4當使用非堿活性骨料時，對混凝土中堿含量不作限制；【條文說明】3.5.2混凝土材料的質量是影響結構耐久性的內因。二、三類環(huán)境樁基結構耐久性設計對于混凝土的基本要求應根據(jù)現(xiàn)行《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定執(zhí)行，混凝土最低強度等級、最大水膠比、最小膠凝材料用量、最大氯離子含量、最大堿含量等應符合相應的規(guī)定。最小膠凝材料用量結合現(xiàn)行國家標準《混凝土結構耐久性設計標準》GB/T50476—2019附錄B中表B.1.1進行了修訂完善。3.5.3樁身裂縫控制等級及最大裂縫寬度應根據(jù)環(huán)境類別和水、土介質腐蝕性等級按表3.5.3規(guī)定選用。表3.5.3樁身的裂縫控制等級及最大裂縫寬度限值（mm）環(huán)境類別鋼筋混凝土樁預應力混凝土樁裂縫控制等級ωlim裂縫控制等級ωlim二a三0.20（0.30）二0b三0.20二0三a三0.20一0注：1水、土為強、中腐蝕性時，抗拔樁裂縫控制等級應提高一級；2二a類環(huán)境中，位于穩(wěn)定地下水位以下的基樁，其最大裂縫寬度限值可采用括弧中的數(shù)值。3.5.4四類、五類環(huán)境樁基結構耐久性設計可按《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》JTJ267、《工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范》GB50046和《混凝土結構耐久性設計標準》GB/T50476等執(zhí)行。3.5.5對三類環(huán)境中的樁基結構，受力鋼筋宜采用環(huán)氧樹脂涂層帶肋鋼筋，也可采用其他具有耐腐蝕性能的鋼筋或采取陰極保護措施等措施?！緱l文說明】3.5.3~3.5.5關于二、三類環(huán)境樁基結構的裂縫控制等級的判別，應按《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定的環(huán)境類別和水、土對混凝土結構的腐蝕性等級確定，對樁基結構正截面尤其是對抗拔樁的抗裂和裂縫寬度控制進行設計計算。對腐蝕性較強的環(huán)境類別應參照《港口工程混凝土結構設計規(guī)范》JTJ267、《工業(yè)建筑防腐蝕設計規(guī)范》GB50046和《混凝土結構耐久性設計標準》GB/T50476等執(zhí)行。3.5.6二、三類環(huán)境中，設計工作年限為100年的樁基結構應采取專門的有效措施。【條文說明】3.5.6國內實際使用超過100年的混凝土結構不多，在對以往正常環(huán)境下使用70~80年的房屋建筑混凝土結構的調查分析表明，對于一類環(huán)境中的混凝土結構通過提高混凝土最低等級、加大保護層厚度、控制最大氯離子含量、最大堿含量等措施，工作年限達到100年可以得到保證。而對于不利環(huán)境條件下的設計工作年限100年的樁基結構，由于缺乏研究及工程經(jīng)驗，需經(jīng)專門論證或專門設計解決。長期處于地下水位下的樁基構件，設計工作年限為100年時，參照《混凝土結構耐久性設計標準》GB/T50476—2019第4.3.3混凝土強度等級建議最低不宜低于C35，作為一種技術措施之一。4樁基計算4.1樁頂作用效應計算4.1.1對于一般建筑物和受水平力（包括力矩與水平剪力）較小的高層建筑群樁基礎，應按下列公式計算柱、墻、核心筒群樁中基樁的樁頂作用效應:1豎向力軸心豎向力作用下(4.1.1-1)偏心豎向力作用下(4.1.1-2)2水平力(4.1.1-3)式中Fk——荷載效應標準組合下，作用于承臺頂面的豎向力；Gk——樁基承臺和承臺上土自重標準值，對穩(wěn)定的地下水位以下部分應扣除水的浮力；Nk——荷載效應標準組合軸心豎向力作用下，基樁的平均豎向力；Nik——荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁豎向力；Mxk、Myk——荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的x、y主軸的力矩；Xi、Xj、Yi、Yj——第i、j基樁至y、x軸的距離；Hk——荷載效應標準組合下，作用于樁基承臺底面的水平力；Hik——荷載效應標準組合下，作用于第i基樁的水平力；n——樁基中的樁數(shù)。【條文說明】：關于樁頂豎向力和水平力的計算，應是在上部結構分析將荷載凝聚于柱、墻底部的基礎上進行。這樣，對于柱下獨立樁基，按承臺為剛性板和反力呈線性分布的假定，得到計算各基樁或復合基樁的樁頂豎向力和水平力公式（4.1.1-1）～（4.1.1-3）。4.1.2受較大水平力的樁基，計算基樁的作用效應、樁身內力和位移時，宜考慮承臺（包括地下墻體）與基樁協(xié)同工作和土的彈性抗力作用。4.2樁基豎向承載力計算4.2.1樁基豎向承載力計算應符合下列要求：1荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：(4.2.1-1)偏心豎向力作用下除滿足上式外，尚應符合下式要求：QUOTE(4.2.1-2)2地震作用效應和荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：QUOTE(4.2.1-3)偏心豎向力作用下除滿足上式外，尚應符合下式要求：QUOTE(4.2.1-4)式中QUOTE—基樁豎向承載力特征值；—荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，樁頂最大豎向力；—地震作用效應和荷載效應標準組合下，基樁平均豎向力；—地震作用效應和荷載效應標準組合下，樁頂最大豎向力。4.2.2單樁豎向承載力特征值QUOTE應按下式確定：QUOTE(4.2.2)式中QUOTE—單樁豎向極限承載力標準值；K—安全系數(shù)，巖質地基按本標準第4.3.12、4.3.13條確定樁基豎向極限承載力時，K=3；其余K＝2。【條文說明】：極限承載力除以安全系數(shù)得到承載力特征值，安全系數(shù)的取值一般為2～3。從資料的可靠性來說，場地比較均勻，對數(shù)據(jù)的代表性比較充分的資料，安全系數(shù)取低值，對數(shù)據(jù)比較離散的資料，安全系數(shù)取高值。對于土質地基，考慮土的延性，一般取安全系數(shù)為2。按本標準第4.3.11條計算樁基承載力包括樁側阻力和樁端阻力的綜合發(fā)揮，安全系數(shù)取2相當于按整體安全系數(shù)考慮，和行標一致。對于采用單樁靜載試驗確定單樁豎向極限承載力時，安全系數(shù)取2。按本標準第4.3.12、4.12.13均是利用地勘報告提供的樁端地基極限承載力建議值，該經(jīng)驗值基于大量巖基平板載荷試驗成果，考慮巖石的脆性性質，以及載荷板尺寸較小的原因，故取安全系數(shù)為3。4.3單樁豎向極限承載力4.3.1以土層、強風化層和破碎巖石為持力層的樁基，以及以完整、較完整巖石為持力層的中小直徑的嵌巖樁，應通過單樁靜載試驗確定單樁豎向極限承載力標準值?！緱l文說明】：本條提出了單樁靜載試驗的要求，是為與《建筑與市政通用地基基礎規(guī)范》（GB55003）的要求統(tǒng)一，同時結合重慶地區(qū)以土層、強風化層和破碎巖石為樁基持力層的工程應用較少，積累資料不足且無深入研究，故要求單樁豎向極限承載力以單樁靜載試驗依據(jù)。以完整、較完整巖石為持力層的中小直徑的嵌巖樁，具備做單樁靜載試驗的條件，且現(xiàn)有試驗結果單樁豎向極限承載力比相關標準均有較大幅度的提升，為促進能源資源的節(jié)約利用，并為進一步收集嵌巖樁的資料，為下一步的修編提供幫助，故要求采用單樁靜載試驗確定單樁豎向極限承載力。4.3.2以完整、較完整巖石為持力層的大直徑嵌巖樁設計采用的單樁豎向極限承載力標準值應符合以下規(guī)定：1設計等級為甲級的樁基，宜通過單樁靜載試驗確定，有可靠資料和經(jīng)驗時也可通過巖基平板載荷試驗取得承載力參數(shù)后計算確定；2設計等級為乙級的樁基，宜通過巖基平板載荷試驗取得承載力參數(shù)后計算確定，有可靠資料和經(jīng)驗時，也可采用單軸抗壓強度和經(jīng)驗參數(shù)計算確定；3設計等級為丙級的樁基，可采用單軸抗壓強度和經(jīng)驗參數(shù)計算確定?！緱l文說明】：對于重慶地區(qū)廣泛使用的以中風化巖石為持力層的大直徑嵌巖樁,,直徑一般0.80~2.0m，甚至有時可達3m以上，采用單樁靜載荷試驗加載至極限狀態(tài)時，單樁樁頂荷載可達約15000~60000kN。在山區(qū)場地進行靜載荷試驗受壓重、設備能力和場地條件等因素的限制，且試驗周期長、費用高、試驗過程中存在較高安全風險。重慶地區(qū)對中風化巖石為持力層的大直徑嵌巖樁進行單樁靜載荷試驗十分困難。一直以來，重慶地區(qū)按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047）、《建筑樁基礎設計與施工驗收規(guī)范》（DBJ50-200）、《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94）等標準推薦的方法，采用巖石單軸抗壓強度來確定大直徑嵌巖樁單樁豎向極限承載力，部分軟巖、極軟巖地基及設計等級為甲級樁基結合采用樁端巖基平板載荷試驗確定單樁豎向極限承載力，通過重慶地區(qū)已收集的近百個項目巖基平板載荷試驗資料分析，原位載荷板確定的地基極限承載力大多是巖石單軸強度的1.5~2.2倍，工程中以中風化巖石為持力層大直徑嵌巖樁未出現(xiàn)過樁基豎向承載力不足的問題。該方法的使用可保證樁基工程安全，并有效發(fā)揮了巖石地基承載力，是通過多年實踐檢驗的成熟技術。4.3.3單樁豎向極限承載力標準值、樁的極限側阻力標準值、樁端極限承載力標準值應按下列規(guī)定確定：1單樁豎向靜載試驗應按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑基樁檢測技術規(guī)范》JGJ106執(zhí)行；2以完整、較完整巖石為持力層的大直徑嵌巖樁，可通過巖基平板載荷試驗確定樁端極限承載力標準值；3樁的極限側阻力標準值和極限端阻力標準值宜通過埋設樁身軸力測試元件由靜載試驗確定?！緱l文說明】：本條主旨是說明單樁豎向極限承載力標準值及其參數(shù)包括側阻力、端阻力以及大直徑嵌巖樁樁端阻力如何根據(jù)具體情況通過試驗直接測定。4.3.4當根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關系確定單樁豎向極限承載力標準值時，可按下式估算：(4.3.4)式中：—土的總極限側阻力標準值； ——單樁極限端阻力標準值；u—樁身周長；——樁側第i層土樁的極限側阻力標準值（kPa），無試驗參數(shù)時，可按表4.3.4-1取值；QUOTE—樁側第i層土厚度；——極限端阻力標準值（kPa），無試驗參數(shù)時，可按表4.3.4-2、3取值；——樁端面積（m2）；表4.3.4-1樁的極限側阻力標準值qsik（kPa）土的名稱土的狀態(tài)混凝土預制樁泥漿護壁鉆（沖）孔樁干作業(yè)鉆（挖）孔樁螺桿灌注樁，重錘沉管夯擴樁黏性土流塑軟塑可塑硬可塑硬塑堅塑IL>10.75<IL≤10.50<IL≤0.750.25<IL≤0.500<IL≤0.25IL≤024～4040～5555～7070～8686～9898～10521～3838～5353～6868～8484～9696～10221～3838～5353～6666～8282～9494～10424~4040~5555~7070~8686~9898~105紅粘土0.7<aw≤10.5<aw≤0.713～3232～7412～3030～7012～3030～7013~3232~74粉土稍密中密密實e>0.90.75≤e≤0.9e<0.7526～4646～6666～8824～4242～6262～8224～4242～6262～8226~4646~6666~88粉細砂稍密中密密實10<N≤1515<N≤30N>3024～4848～6666～8822～4646～6464～8622～4646～6464～8624~4848~6666~88中砂中密密實15<N≤30N>3054～7474～9553～7272～9453～7272～9454~7474~95粗砂中密密實15<N≤30N>3074～9595～11674～9595～11676～9898～12074~9595~116礫砂稍密中密（密實）5<N63.5≤15N63.5>1570～110116～13850～90116～13060～100112～13070~110116~138圓礫、角礫中密、密實N63.5>10160～200135～150135～150160~200碎石、卵石中密、密實N63.5>10200～300140～170150～170200~300強風化軟質巖—N63.5>10160～240140～200140～220160~240強風化硬質巖——N63.5>10220～300160～240160～260220~300表4.3.4－2灌注樁的極限端阻力標準值qpk（kPa）土名稱樁型土的狀態(tài)泥漿護壁鉆（沖）孔樁樁長l（m）干作業(yè)鉆孔樁樁長l（m）lllllll黏性土軟塑IL150~250250~300300~450300~450200~400400~700700~950可塑IL350~450450~600600~750750~800500~700800~11001000~1600硬可塑IL800~900900~10001000~12001200~1400850~11001500~17001700~1900硬塑IL1100~12001200~14001400~16001600~18001600~18002200~24002600~2800粉土中密300~500500~650650~750750~850800~12001200~14001400~1600密實<650~900750~950900~11001100~12001200~17001400~19001600~2100粉砂稍密10<N≤15350~500450~600600~700650~750500~9501300~16001500~1700中密、密實N>15600~750750~900900~11001100~1200900~10001700~19001700~1900細砂中密、密實N>15650~850900~12001200~15001500~18001200~16002000~24002400~2700中砂850~10501100~15001500~19001900~21001800~24002800~38003600~4400粗砂1500~18002100~24002400~26002600~28002900~36004000~46004600~5200礫砂中密、密實N>15角礫、圓礫N63.5>10碎石、卵石N63.5>10強風化軟質巖N63.5>10強風化硬質巖N63.5>10表4.3.4－3混凝土預制樁的極限端阻力標準值qpk（kPa）土名稱樁型土的狀態(tài)混凝土預制樁樁長l（m）llll黏性土軟塑IL210~850650~14001200~18001300~1900可塑IL850~17001400~22001900~28002300~3600硬可塑IL1500~23002300~33002700~36003600~4400硬塑IL2500~38003800~55005500~60006000~6800粉土中密950~17001400~21001900~27002500~3400密實<1500~26002100~30002700~36003600~4400粉砂稍密10<N≤151000~16001500~23001900~27002100~3000中密、密實N>151400~22002100~30003000~45003800~5500細砂中密、密實N>152500~40003600~50004400~60005300~7000中砂4000~60005500～70006500~80007500~9000粗砂5700~75007500~85008500~100009500~11000礫砂中密、密實N>15角礫、圓礫N63.5>10碎石、卵石N63.5>10強風化軟質巖N63.5>10強風化硬質巖N63.5>10注：1：砂土和碎石類土中樁的極限端阻力取值，宜綜合考慮土的密實度，樁端進入持力層的深徑比hb/d，土愈密實，hb/d愈大，取值愈高；4.3.5螺桿灌注樁單樁豎向極限承載力標準值可按下式估算：(4.3.5)式中：——第i層土的樁側極限側阻力標準值的增強系數(shù)，可根據(jù)工程經(jīng)驗確定，無經(jīng)驗時，依據(jù)土性選取值：已完成自重固結的填土、黃土、密實砂土：=1.0～1.2；黏土、粉土、松散～中密的砂土、礫砂、角礫、圓礫、碎石、卵石、強風化巖：=1.2～1.5；值應根據(jù)現(xiàn)場單樁靜載試驗結果或當?shù)匾延性嚇顿Y料進行驗證和調整?！獦O限端阻力標準值（kPa），無試驗參數(shù)時，可按表4.3.5取值；表4.3.5螺桿灌注樁的極限端阻力標準值（kPa）土名稱土的狀態(tài)極限端阻力標準值螺桿灌注樁樁長(m)≤99＜≤1616＜≤30＞30黏性土軟塑0.75＜IL≤1———-可塑0.5＜IL≤0.75850～17001400～22001900～28002300～3600硬可塑0.25＜IL≤0.51500～23002300～33002700～36003600～4400硬塑0＜IL≤0.252500～38003800～55005500～60006000～6800粉土中密0.75≤e≤0.9950～17001400～21001900～27002500～3400密實e＜0.751500～26002100～30002700～36003600～4400粉砂稍密10＜N≤151000～16001500～23001900～27002100～3000中密、密實N＞151400-22002100～30003000～45003800～5500細砂中密、密實N＞152500～40003600～50004400～60005300～7000中砂4000～60005500～70006500～80007500～9000粗砂5700～75007500～85008500～100009500～11000礫砂中密、密實N＞156000～95009000～10500角礫、圓礫N63.5＞107000～100009500～11500碎石、卵石N63.5＞108000～1100010500～13000強風化軟質巖-N63.5＞106000～9000強風化硬質巖-N63.5＞107000～11000中風化軟質巖巖N63.5＞109000～13000注：1砂土和碎石土中樁的極限端阻力取值，宜綜合考慮土的密實度，樁端進入持力層的深徑比，土愈密實，愈大，取值愈高；2樁的巖石極限端阻力指樁端進入強風化巖一定深度條件下極限端阻力；4.3.6重錘沉管夯擴樁可根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關系估算單樁豎向抗壓承載力：li——樁身穿越第i層土的長度(m),擴大頭以上2d長度范圍內不計側阻力；β——端阻力調整系數(shù)，對黏性土(水下取0.9,水上取1.1),砂土取1.3,碎石類土取1.4。qpk——樁端極限端阻力標準值(kPa),可按表4.3.6取值；Ap——樁端擴大頭截面積(m2),,D為樁端擴大頭直徑(m)。表4.3.6重錘沉管夯擴樁極限端阻力標準值qpk(kPa)土的名稱土的狀態(tài)樁長l(m)l≤99<l≤2525<1≤45黏性土軟塑可塑硬可塑硬塑0.75<IL≤10.50<IL≤0.750.25<IL≤0.500<IL≤0.25210～850850～17001500～23002500～3800650～14001400～22002300～33003800～55001200～18001900～28002700～36005500～6000粉土中密密實0.75<e≤0.9e<0.75950～17001500～26001400～21002100～30001900～27002700～3600粉砂稍密、中密、密實10<N≤15N>151000～16001400～22001500～23002100～30001900～27003000～4500細砂中密、密實N>152500～40003600～50004400～6000中砂4000～60005500～70006500～8000粗砂5700～75007500～85008500～10000礫砂中密、密實N>156000～95009000～10500圓礫、角礫N63.5>107000～100009500～11500碎石、卵石N63.5>108000～1100010500～13000強風化軟質巖N63.5>106000～9000強風化硬質巖N63.5>108000～13000注:砂土和碎石土中樁的極限端阻力，宜綜合考慮土的密實度，樁端進入持力層的深徑比hk/d。土愈密實，hk/d愈大，取值愈高。4.3.7當根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關系，確定大直徑樁單樁豎向極限承載力標準值時，可按下式估算：(4.3.7)式中——樁側第i層土樁的極限側阻力標準值（kPa），無試驗參數(shù)時，可按表4.3.4-1取值,對于擴底樁變截面以上2d長度范圍不計側阻力；——樁徑為800mm的極限端阻力標準值，對于干作業(yè)挖孔（清底干凈）可采用深層載荷板試驗確定；當不能進行深層載荷板試驗時，可按表4.3.7-1取值；——大直徑樁側阻力、端阻力尺寸效應系數(shù)，按表4.3.7-2取值；u—樁身周長，當人工挖孔樁樁周護壁為振搗密實的混凝土時，樁身周長可按護壁外直徑計算。表4.3.7－1干作業(yè)挖孔樁（清底干凈，D=800mm）極限端阻力標準值（kPa）土名稱狀態(tài)黏性土0.25<IL≤0.750<IL≤0.25IL≤0800～18001800～24002400～3000粉土0.75≤e≤0.9e<0.751000～15001500～2000砂土碎石類土稍密中密密實粉砂500～700800～11001200～2000細砂700～11001200～18002000～2500中砂1000～20002200～32003500～5000粗砂1200～22002500～35004000～5500礫砂1400～24002600～40005000～7000圓礫、角礫1600～30003200～50006000～9000卵石、碎石2000～30003300～50007000～11000注：1當樁進入持力層的深度hb分別為:hb≤D，D<hb≤4D,hb>4D時，qpk可相應取低、中、高值。2砂土密實度可根據(jù)標貫擊數(shù)判定，N≤10為松散，10<N≤15為稍密，15<N≤30為中密，N>30為密實。3當樁的長徑比時，宜取較低值。4當對沉降要求不嚴時，可取高值。表4.3.7－2大直徑灌注樁側阻尺寸效應系數(shù)、端阻尺寸效應系數(shù)土類型黏性土、粉土砂土、碎石類土4.3.8采用鉆機預鉆成孔，孔內灌漿后植入管樁時，單樁豎向極限承載力標準值宜符合下列規(guī)定：樁端持力層為土層或強風化層時，可按本標準公式4.3.4或4.3.7估算；樁端持力層為中、微風化巖層，可按本標準第4.3.12條估算。其中樁的極限側阻力標準值、極限端阻力標準值可按鉆孔灌注樁取值，樁身周長（u）、樁端面積（Ap）可取鉆孔截面面積。4.3.9置于完整、較完整、較破碎基巖的嵌巖樁單樁豎向極限承載力，由樁周土總極限側阻力和嵌巖段總極限阻力組成，可按下式計算：QUOTE(4.3.9)式中QUOTE—單樁豎向極限承載力標準值；—土的總極限側阻力標準值；—嵌巖段總極限阻力標準值。4.3.10置于完整、較完整基巖上的樁基，穿越土層厚度小于10m時，可不考慮樁側土的正摩阻力。4.3.11樁端置于完整、較完整、較破碎基巖的機械成孔嵌巖樁，嵌巖段總極限阻力標準值根據(jù)巖石單軸抗壓強度標準值確定時，可按下式計算：（4.3.11）式中—嵌巖段側阻和端阻綜合系數(shù)，可按表4.3.11采用；—巖石天然單軸抗壓強度標準值，對于使用期遭受水浸泡的非黏土質巖（砂巖），應取巖石飽和單軸抗壓強度標準值；—嵌巖段樁端橫截面面積。表4.3.11樁嵌巖段側阻和端阻綜合系數(shù)QUOTE嵌巖深徑比hr/d00.51.02.03.04.05.06.07.08.0軟巖、極軟巖完整、較完整0.60.80.951.181.351.481.571.631.661.70較破碎-0.450.550.600.650.71————較硬巖、堅硬巖完整、較完整0.450.650.810.901.001.04————較破碎-0.320.400.440.480.52————注：1極軟巖、軟巖指QUOTE；較硬巖、堅硬巖指QUOTE，介于二者之間可內插取值；2d為嵌巖段樁身直徑，hr為樁身嵌巖深度，當巖面傾斜時，以坡下方嵌巖深度為準；當hr/d為非表列值時，可內插取值；3較破碎巖可視巖石堅硬程度的不同和完整性指數(shù)的不同在表中較完整巖(對應完整性指數(shù)0.55)和較破碎巖值（對應完整性指數(shù)0.35）之間插值所得?！緱l文說明】：現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94與重慶地方標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》DBJ50-047相比，嵌巖樁承載力計算時，樁基傳力機理存在較大區(qū)別，前者樁基礎表現(xiàn)為摩擦端承型或端承摩擦型樁基受力性狀，而重慶地方標準計算公式是以擴底端承樁推導來的。在樁底存在沉渣，清底不干凈時，按《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94的圓型嵌巖樁承載力計算公式更安全。因此，本條引用現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94的圓型嵌巖樁承載力計算公式，并補充了較破碎巖石作嵌巖樁的承載力的估算方法，用于工程中應作單樁靜載試驗確定承載力。對于使用期遭受水浸泡的非黏土質巖（砂巖）應取巖石飽和單軸抗壓強度標準值，其余情況粘土巖和非粘土