2024近海風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)選型設(shè)計(jì)

近海風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)選型設(shè)計(jì)引言隨著國(guó)家能源局《關(guān)于促進(jìn)非水可再生能源發(fā)電發(fā)電健康發(fā)展的若干意見》的出臺(tái)，2022年起，海上風(fēng)電的國(guó)家補(bǔ)貼將全面退出?！皣?guó)補(bǔ)”的退出意味著海上風(fēng)電平價(jià)時(shí)代正式來臨，海上風(fēng)電將直面“降本增效”的挑戰(zhàn)。而“30·60”雙碳目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)需要新能源產(chǎn)業(yè)提供更多的助力。海上風(fēng)電作為一種綠色可再生能源，對(duì)發(fā)展低碳經(jīng)濟(jì)、推動(dòng)能源轉(zhuǎn)型、減少CO2排放具有重要意義。2022年1月，國(guó)家能源局印發(fā)《“十四五”現(xiàn)代能源體系規(guī)劃》，明確提出要大力開發(fā)東南部沿海地區(qū)海上風(fēng)電，積極推進(jìn)海上風(fēng)電規(guī)?；ㄔO(shè)。海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)是風(fēng)電機(jī)組的支撐結(jié)構(gòu)，對(duì)海上風(fēng)電場(chǎng)的安全運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用。近年來，隨著我國(guó)海上風(fēng)電的蓬勃發(fā)展，各設(shè)計(jì)院及許多學(xué)者對(duì)海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的開發(fā)和應(yīng)用展開了多項(xiàng)研究。黃俊[1]對(duì)我國(guó)海域風(fēng)能資源、海洋水文、工程地質(zhì)進(jìn)行了系統(tǒng)的介紹，提出海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)型式的確定應(yīng)緊密結(jié)合我國(guó)海域特點(diǎn)。張強(qiáng)[2]、曾雨欣等[3]結(jié)合工程實(shí)例研究了單樁基礎(chǔ)豎向承載力特性。李聰?shù)萚4]通過對(duì)比研究發(fā)現(xiàn)單樁基礎(chǔ)錐段位置會(huì)對(duì)風(fēng)機(jī)的疲勞荷載產(chǎn)生影響，設(shè)計(jì)時(shí)需要根據(jù)海床地質(zhì)條件選擇合適的樁形及錐段位置。畢明君[5]以實(shí)際工程為例，詳細(xì)介紹了單樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的流程和要點(diǎn)。馬兆榮[6]、徐榮彬等[7]對(duì)風(fēng)機(jī)導(dǎo)管架基礎(chǔ)疲勞分析、灌漿分析等關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行了介紹。明小燕[8]、李煒等[9]對(duì)海上風(fēng)機(jī)三腳架基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)及基頻敏感性開展了相關(guān)研究。沈曉雷[10]、彭潛等[11]對(duì)海上風(fēng)電高樁承臺(tái)基礎(chǔ)的承載特性及監(jiān)測(cè)技術(shù)進(jìn)行了實(shí)例驗(yàn)證。

熟需要長(zhǎng)期的探索，短期內(nèi)主要是通過設(shè)計(jì)和施工過程的優(yōu)化。從設(shè)計(jì)方面來說，就是要慎重地選擇和合理地設(shè)計(jì)海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)型式。本文綜合國(guó)內(nèi)海上風(fēng)電場(chǎng)的建設(shè)經(jīng)驗(yàn)，結(jié)合某近海風(fēng)電場(chǎng)的水文、地質(zhì)條件，不同風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)型式的適用水深及優(yōu)缺點(diǎn)，本著設(shè)計(jì)優(yōu)化的原則對(duì)該風(fēng)電場(chǎng)的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)型式進(jìn)行了詳細(xì)的設(shè)計(jì)比選，最后綜合結(jié)構(gòu)安全性、施工可行性及工期、工程經(jīng)濟(jì)性等方面因素確定了該海上風(fēng)電場(chǎng)的基礎(chǔ)型式。設(shè)計(jì)輸入條件海洋水文、地質(zhì)條件某近海風(fēng)電場(chǎng)中心離岸距離約19.0km，理論水深19.0～23.0，場(chǎng)區(qū)平均海平面高程為0.49國(guó)家高程）。設(shè)計(jì)高水位為3.09m，對(duì)應(yīng)的波高為7.93，周期為11.65；設(shè)計(jì)低水位為5m，對(duì)應(yīng)的波高為6.60，周期為11.58；50年一遇極端高水位為4.54，對(duì)應(yīng)的波高為8.23，周期為11.66；50?3.856.32m，周期為11.56。海流表面流速為1.081，底部流速為0.514m/s。初步選定單機(jī)容量為8.5MW風(fēng)力發(fā)電機(jī)組，輪轂中心高度為130m，塔筒高度為117.04m，塔筒底高程為12.0m。工程場(chǎng)地類別為Ⅳ類，抗震設(shè)防烈度為Ⅵ度，特征周期為0.75s，設(shè)計(jì)地震分組為第二組。場(chǎng)址區(qū)揭露的地層主要為：海積淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉土、粉砂、粉質(zhì)黏土或粉土夾粉質(zhì)黏土等。土層特性及地質(zhì)參數(shù)如表1所示。表1土層特性及地質(zhì)參數(shù)一覽表Tab.1Listofsoillayercharacteristicsandgeologicalparameters內(nèi)摩海上風(fēng)電機(jī)組重心高，傳遞給風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)的水平荷載和傾覆彎矩較大；工程海域海床的地質(zhì)情況、海

土層名稱 層厚/m淤泥質(zhì)粉質(zhì)

重度/(kN·m)

不排水剪切

ε/%

擦角φ/(°)洋水文條件等諸多因素都會(huì)對(duì)風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)產(chǎn)生不利影

黏土夾粉土 1.9 17.2 12 0.055 —響，因此，海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)造價(jià)一般較高。陳皓粉土8.018.6200.05023勇等[12]對(duì)海上風(fēng)電成本的構(gòu)成進(jìn)行了詳細(xì)的剖析，粉質(zhì)黏土6.118.2350.045—指出海上風(fēng)電基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)建設(shè)的成本是造成海上風(fēng)電粉土2.718.9250.04528建設(shè)總投資遠(yuǎn)高于陸上風(fēng)電的主要原因之一。金長(zhǎng)粉質(zhì)黏土14.418.2350.045—營(yíng)[13]指出，在江浙海域，風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)及施工成本占建設(shè)粉質(zhì)黏土6.519.0620.035—粉砂10.619.7——37粉質(zhì)黏土18.819.1640.036—粉砂10.619.7——37粉質(zhì)黏土18.819.1640.036—黏質(zhì)粉土20.019.3——291.2 風(fēng)機(jī)荷載廠家提供的作用在塔架底部法蘭面處的風(fēng)機(jī)荷載如表2所示，塔架坐標(biāo)系如圖1所示。單樁基礎(chǔ)的整機(jī)自振頻率限制范圍為0.21~0.30Hz，多樁基礎(chǔ)的整機(jī)自振頻率限制范圍為0.24~0.33Hz。表2法蘭面風(fēng)機(jī)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不帶安全系數(shù)）Tab.2Standardloadvalueofwindturbineontheflangesurface(withoutsafetyfactor)

表3海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)適用水深范圍表Tab.3Applicablewaterdepthrangeofoffshorewindturbinefoundation重力式基礎(chǔ)<15m樁承式基礎(chǔ)單樁多腳架導(dǎo)管架高樁承臺(tái)重力式基礎(chǔ)<15m樁承式基礎(chǔ)單樁多腳架導(dǎo)管架高樁承臺(tái)<30m<30m20~60m<30m浮式基礎(chǔ)≥50m/MN/MN/(MN·m)/(MN·m)正常運(yùn)行工況單樁基礎(chǔ)/MN/MN/(MN·m)/(MN·m)正常運(yùn)行工況單樁基礎(chǔ)極端工況1.6782.678?11.143?10.505186.979276.622?1.57914.000正常運(yùn)行工況1.628?11.100185.878?1.398多樁基礎(chǔ)極端工況2.614?10.500267.53213.556

MM表4常用樁承式海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)形式的優(yōu)缺點(diǎn)Tab.4AdvantagesanddisadvantagesofcommonlyusedpilesupportedoffshorewindturbinesfoundationMZFFZFMMZFFZFMYFFYFZFFMXFXFYFXF結(jié)構(gòu)傳力模式簡(jiǎn)單、加樁徑大，安裝時(shí)需要專用的單樁基礎(chǔ)

工制造簡(jiǎn)單、運(yùn)輸安裝工期短結(jié)構(gòu)體系剛度大，海床工期短結(jié)構(gòu)體系剛度大，海床過渡段疲勞問題較難處理；多腳架基礎(chǔ)沖刷對(duì)結(jié)構(gòu)剛度影響斜撐位于飛濺區(qū)，不利于基較小礎(chǔ)的防撞設(shè)施布設(shè)結(jié)構(gòu)整體剛度大，抗傾節(jié)點(diǎn)多，疲勞問題突出；導(dǎo)管架基礎(chǔ)覆能力強(qiáng)，對(duì)地質(zhì)條件過渡段結(jié)構(gòu)復(fù)雜，建造較要求不高困難施工設(shè)備與經(jīng)驗(yàn)成熟，打樁工作量大，大體積混凝高樁承臺(tái)基礎(chǔ)整體剛度大，抗傾覆能土承臺(tái)施工周期長(zhǎng)，基礎(chǔ)重力強(qiáng)心高、造價(jià)高

沉樁設(shè)備；受沖刷影響大；整體剛度偏柔圖1塔架坐標(biāo)系Fig.1Coordinatesystemoftower基礎(chǔ)型式比選基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)型式初選海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)型式的選擇主要考慮水深、土層地質(zhì)條件、風(fēng)機(jī)運(yùn)行要求、施工安裝設(shè)備能力、施工工期、工程造價(jià)等幾個(gè)方面的因素[17]。海上風(fēng)電風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)按照與海床固定方式的不同，分為重力式基礎(chǔ)、樁承式基礎(chǔ)、浮式基礎(chǔ)3類[18]。不同基礎(chǔ)形式適用的水深范圍如表3所示。該近海風(fēng)電場(chǎng)場(chǎng)地上部土層地基承載力低，物理力學(xué)性質(zhì)差，海域理論水深19~23m，同時(shí)該風(fēng)電場(chǎng)擬采用8.5MW大功率風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)荷載較大，因此，樁承式基礎(chǔ)更適合該風(fēng)電場(chǎng)。常用的樁承式海上風(fēng)電基礎(chǔ)優(yōu)缺點(diǎn)如表4所示。

單樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝方便、海上作業(yè)時(shí)間短、效率高，是目前使用最為廣泛的一種基礎(chǔ)型式。曾雨欣等[3]通過對(duì)大量海上風(fēng)電項(xiàng)目進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，采用單樁基礎(chǔ)的海上風(fēng)電場(chǎng)約占總量的53%，已建成的海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)中，75%都是單樁基礎(chǔ)。李志川等[19]指出，單樁基礎(chǔ)在江蘇海域的應(yīng)用占比高達(dá)92%，在廣東海域的應(yīng)用占比達(dá)55%。導(dǎo)管架基礎(chǔ)，是固定式海上風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)中適用水深最深的一種結(jié)構(gòu)[20]。李志川等[19]指出，東海及南海海域水深較深，導(dǎo)管架基礎(chǔ)的應(yīng)用占比較高，其中廣東海域占34%，福建海域占15%。高樁承臺(tái)基礎(chǔ)承載力高、整體剛度大，抗傾覆能力強(qiáng)，在上海、浙江、福建等海域的應(yīng)用占比較高，分別為75%、63%、49%[19]。多腳架基礎(chǔ)具有單樁基礎(chǔ)的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)結(jié)構(gòu)體系抗傾覆能力強(qiáng)，幾乎不需要進(jìn)行沖刷防護(hù)。但該基礎(chǔ)形式主要受力節(jié)點(diǎn)非常復(fù)雜，應(yīng)力集中現(xiàn)象明顯，過渡段的疲勞問題較難處理。而且，根據(jù)該風(fēng)電場(chǎng)的水文條件進(jìn)行方案初步計(jì)算分析后發(fā)現(xiàn)，斜撐導(dǎo)管位于飛濺區(qū)，安裝或運(yùn)維船舶有可能會(huì)與其發(fā)生碰撞，容易造成安全隱患。綜上所述，本次設(shè)計(jì)選擇單樁基礎(chǔ)、導(dǎo)管架基礎(chǔ)、高樁承臺(tái)基礎(chǔ)3種基礎(chǔ)型式作為初選基礎(chǔ)方案進(jìn)行后續(xù)方案設(shè)計(jì)和比選?；A(chǔ)結(jié)構(gòu)分析計(jì)算采用海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計(jì)軟件FDOW進(jìn)行，有限元模型中土的非線性特性通過非線性土彈簧來模擬[21-23]。水平方向、豎向及樁端非線性彈簧剛度分別采用考慮循環(huán)荷載的P-Y曲線法、t-z曲線法和Q-z曲線法確定[22-23]。所有計(jì)算結(jié)果均應(yīng)滿足規(guī)程、規(guī)范及風(fēng)機(jī)廠家的要求。單樁基礎(chǔ)方案計(jì)算分析單樁基礎(chǔ)采用大直徑鋼管樁，樁頂法蘭與風(fēng)機(jī)塔筒底法蘭通過螺栓連接，附屬構(gòu)件采用集成式套籠結(jié)構(gòu)，待單樁沉樁完成后，整體吊裝安裝于鋼管樁上。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)風(fēng)機(jī)荷載、海洋水文、工程地質(zhì)資料經(jīng)計(jì)算分析鋼管樁單樁設(shè)計(jì)方案為樁徑7.5~8.6m75~90mm，入土深度為70m長(zhǎng)105m。結(jié)構(gòu)模型如圖2所示計(jì)算結(jié)果如表5所示。圖2單樁基礎(chǔ)計(jì)算模型Fig.2Calculationmodelofmonopilefoundation

表5單樁基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果匯總表Tab.5Summaryofcalculationresultsofmonopilefoundation項(xiàng)目 最大值/設(shè)計(jì)值允許值是否滿足要求樁身強(qiáng)度應(yīng)力UC值0.6241.0是單樁抗壓承載力/MN36.17048.373是泥面處轉(zhuǎn)角/‰4.184.36是沉降/mm16.68100是第一階自振頻率/Hz0.21450.21~0.30是導(dǎo)管架基礎(chǔ)方案計(jì)算分析導(dǎo)管架基礎(chǔ)一般由4根鋼管樁支撐在海底，鋼管樁呈正方形均勻布設(shè)，導(dǎo)管架腿插入鋼管樁并與鋼管樁之間采用高強(qiáng)灌漿料連接。導(dǎo)管架承受環(huán)境荷載及風(fēng)機(jī)荷載，并將荷載傳遞給4根鋼管樁。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)風(fēng)機(jī)荷載、海洋水文、工程地質(zhì)樁徑3.0m，壁厚為40～50mm，樁中心間距為20.0m，泥面以下樁長(zhǎng)為88.0m，總樁長(zhǎng)約為94m。主導(dǎo)管管直徑為1.5～2.0m，壁厚為40~65mm；插入段直徑為2.5m，壁厚為75mm。斜撐導(dǎo)管直徑為0.8～1.1m25～40mm，結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如3所示，計(jì)算結(jié)果如表6所示。圖3導(dǎo)管架基礎(chǔ)計(jì)算模型Fig.3Calculationmodelofjacketfoundation高樁承臺(tái)基礎(chǔ)方案計(jì)算分析承臺(tái)采用圓柱體現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。頂部通過預(yù)埋的風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)過渡段與風(fēng)機(jī)塔筒相連，底部支撐在鋼管樁上。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)風(fēng)機(jī)荷載、海洋水文、工程地質(zhì)表6導(dǎo)管架基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果匯總表Tab.6Summaryofcalculationresultsofjacketfoundation項(xiàng)目 最大值 允許值是否滿足要求桿件應(yīng)力UC值0.7981.0是樁身強(qiáng)度應(yīng)力UC值0.5891.0是節(jié)點(diǎn)沖切校核0.8681.0是單樁抗壓承載力/MN24.62725.378是單樁抗拔承載力/MN15.39323.248是基礎(chǔ)頂最大轉(zhuǎn)角/‰2.924.36是最大沉降/mm66.01100是第一階自振頻率/Hz0.24340.24~0.33是資料，經(jīng)計(jì)算分析，高樁承臺(tái)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案為：基礎(chǔ)承臺(tái)鋼筋混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，承臺(tái)頂高程為8.80m，高為5.6m，直徑為16.60m。承臺(tái)底部設(shè)8根鋼管樁，在承臺(tái)底部沿12.6m直徑的圓周均勻分布。鋼管樁直徑為2.1~3.1m，壁厚為42~38mm，設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)為104~114m，斜度為1∶0.2。結(jié)構(gòu)模型如圖4所示，計(jì)算結(jié)果如表7所示。圖4高樁承臺(tái)基礎(chǔ)計(jì)算模型Fig.4Calculationmodelofhighpilecapfoundation基礎(chǔ)設(shè)計(jì)方案綜合比選結(jié)構(gòu)安全性根據(jù)本文2.2~2.4節(jié)的分析表明，單樁基礎(chǔ)、導(dǎo)管架基礎(chǔ)、高樁承臺(tái)基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、樁基承載力、變形驗(yàn)算均滿足相關(guān)規(guī)程規(guī)范的限制要求，整機(jī)自振頻率也能滿足現(xiàn)階段風(fēng)機(jī)廠商的要求。因此，從結(jié)構(gòu)安全性的角度考慮，各基礎(chǔ)方案均是可行的。

表7高樁承臺(tái)基礎(chǔ)計(jì)算結(jié)果匯總表Tab.7Summaryofcalculationresultsofhighpilecapfoundation項(xiàng)目 最大值 允許值是否滿足要求樁身強(qiáng)度應(yīng)力UC值0.8671.0是承臺(tái)柱的沖切/MN26.822481.801是承臺(tái)抗剪/MN35.569172.018是鋼管樁的沖切/MN18.580111.222是樁基抗壓承載力/MN24.31526.589是樁基抗拔承載力/MN18.27819.589是基礎(chǔ)傾斜率/‰2.774.36是最大沉降/mm74.3100是第一階自振頻率/Hz0.2420.24~0.33是施工可行性及工期高樁承臺(tái)基礎(chǔ)是海岸碼頭和跨海大橋橋墩中的常見結(jié)構(gòu)，施工工藝成熟，大多數(shù)海上施工單位都有能力施工。據(jù)了解，福建省莆田平海灣50MW海上風(fēng)電項(xiàng)目、莆田南日島4臺(tái)樣機(jī)工程等都采用了此基礎(chǔ)型式。施工具備可行性，但是高樁承臺(tái)基礎(chǔ)樁數(shù)較多，施工工序復(fù)雜，上部現(xiàn)澆混凝土承臺(tái)養(yǎng)護(hù)周期較長(zhǎng)，工期為3個(gè)方案中最長(zhǎng)。導(dǎo)管架基礎(chǔ)借鑒了海洋石油平臺(tái)的結(jié)構(gòu)型式，采用先樁法設(shè)計(jì)，自首次在珠海桂山海上風(fēng)電場(chǎng)示范項(xiàng)目中應(yīng)用，國(guó)內(nèi)外的應(yīng)用日漸增多，目前施工技術(shù)已相當(dāng)成熟，具備施工可行性。但由于導(dǎo)管架基礎(chǔ)節(jié)點(diǎn)數(shù)量多，加工制作工作量大，使得導(dǎo)管架基礎(chǔ)的建造周期相比于單樁基礎(chǔ)長(zhǎng)。同時(shí)，導(dǎo)管架基礎(chǔ)需要進(jìn)行水下灌漿，灌漿養(yǎng)護(hù)時(shí)間不少于7d，然后方可安裝上部風(fēng)機(jī)，工期較長(zhǎng)。單樁基礎(chǔ)7.5~8.6m，平均樁長(zhǎng)約105m，樁重約1820t。其制作可在國(guó)內(nèi)大型鋼結(jié)構(gòu)廠、造船廠內(nèi)預(yù)制完成，海上運(yùn)輸通過5000t級(jí)甲板駁船即可實(shí)現(xiàn)。目前，國(guó)內(nèi)近海風(fēng)電場(chǎng)工程的單樁基礎(chǔ)施工主要采用浮式起重船+輔助工藝定位導(dǎo)向架設(shè)施進(jìn)行施工。根據(jù)鋼管樁樁長(zhǎng)、樁重的要求，采用濱舟起1博強(qiáng)2300等起重船配備MHU-3500S液壓沖擊錘或IHCS-3600液壓沖擊錘，可滿足本項(xiàng)目單樁基礎(chǔ)沉樁施工需求。國(guó)內(nèi)國(guó)信如東350MW項(xiàng)目、中廣核如東150MW項(xiàng)目、中電投100MW項(xiàng)目均采用了單樁基礎(chǔ)方案，施工經(jīng)驗(yàn)較為成熟。此外，單樁基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制作方便，施工工序簡(jiǎn)單，施工便捷，工期最短。工程經(jīng)濟(jì)性種基礎(chǔ)方案的主要工程量及經(jīng)濟(jì)性比較如8所示。經(jīng)投資估算，單樁基礎(chǔ)方案總用鋼量約為1910t，綜合造價(jià)約0.249億元；導(dǎo)管架基礎(chǔ)總用鋼量約為225t，綜合造價(jià)約0.3122億元；高樁承臺(tái)基礎(chǔ)總用鋼量約2470.6t，綜合造價(jià)約0.31億元。從工程經(jīng)濟(jì)性的角度看，單樁基礎(chǔ)最優(yōu)，導(dǎo)管架基礎(chǔ)次之，高樁承臺(tái)基礎(chǔ)經(jīng)濟(jì)性最差。

綜合分析高樁承臺(tái)基礎(chǔ)雖能滿足結(jié)構(gòu)安全性要求，但是與單樁基礎(chǔ)相比，工程經(jīng)濟(jì)性較差，投資較大，樁數(shù)較多，施工工序復(fù)雜，施工周期長(zhǎng)，因此不推薦采用高樁承臺(tái)基礎(chǔ)型式。導(dǎo)管架基礎(chǔ)的剛度和穩(wěn)定性好，具有較高的結(jié)構(gòu)安全性，但與單樁基礎(chǔ)相比，導(dǎo)管架基礎(chǔ)用鋼量較大，工程經(jīng)濟(jì)性較差，同時(shí)導(dǎo)管架桿件較多，加工制作和焊接工作量大，建造施工周期較長(zhǎng)，因此，不推薦采用導(dǎo)管架基礎(chǔ)型式。表83種基礎(chǔ)方案主要工程量及經(jīng)濟(jì)性比較（單臺(tái)風(fēng)機(jī)）Tab.8Comparisonofmainengineeringquantitiesandeconomiesofthreeschemesforfoundation(singlewindturbine)基礎(chǔ)方案 主要項(xiàng)目 工程量 綜合造價(jià)/億元鋼管樁制作DH361820t鋼管樁安裝（海上運(yùn)輸、安裝）1根單樁基礎(chǔ)附屬結(jié)構(gòu)（包括內(nèi)平臺(tái)、外平臺(tái)、爬梯、靠船件、電纜護(hù)管、欄桿等）制安Q355C/Q235B犧牲陽(yáng)極塊重量鋁-鋅-銦合金90t0.24910t鋼管樁防腐（大氣