土木工程房建計算書

前言畢業(yè)設(shè)計是高校本科教化培育目標(biāo)實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過程,是對高校期間所學(xué)專業(yè)學(xué)問的全面總結(jié)。本畢業(yè)設(shè)計題目為《常德市城東銀行綜合樓設(shè)計》，在畢業(yè)設(shè)計前期，我溫習(xí)了《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理》、《基礎(chǔ)工程》等課本學(xué)問，并借閱和購買了《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》、《荷載規(guī)范》以及《抗震設(shè)計規(guī)范》等相關(guān)最近規(guī)范。在畢業(yè)設(shè)計中，我通過所學(xué)的基本理論、專業(yè)學(xué)問和基本技能進(jìn)行建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計,在畢業(yè)設(shè)計后期，主要進(jìn)行設(shè)計手稿的電腦輸入，并得到老師的批閱和指正，使我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示誠心的感謝。畢業(yè)設(shè)計的幾個月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解。鞏固了專業(yè)學(xué)問、提高了綜合分析、解決問題的實力。在繪圖時嫻熟駕馭了AutoCAD,天正建筑軟件，從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計的目的與要求。在設(shè)計和計算中要結(jié)合各種規(guī)范，數(shù)據(jù)的處理繁多，由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師指責(zé)指正。2012年5月10日目錄TOC\o"1-2"\u前言 1摘要 6ABSTRACT 7第一章設(shè)計說明 81.1 總平面設(shè)計 81.2 平面設(shè)計 81.3立面設(shè)計 81.4剖面設(shè)計 91.5功能布置 11其次章結(jié)構(gòu)設(shè)計說明 122.1結(jié)構(gòu)設(shè)計資料 122.2工程地質(zhì)條件 122.3結(jié)構(gòu)選型 132.4材料的選用 132.5結(jié)構(gòu)布置 132.6框架結(jié)構(gòu)計算 13第三章荷載計算 163.1恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算 163.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 183.3豎向荷載下框架受荷總圖 193.4風(fēng)荷載計算 233.5橫向水平地震作用 26第四章內(nèi)力計算 314.1計算方法 314.2荷載傳遞路途 314.3恒載作用下的內(nèi)力計算 314.4.活載作用于A-B跨的內(nèi)力計算 434.5活載作用于C-D跨的內(nèi)力計算 524.6風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算 604.7地震荷載作用下的內(nèi)力計算 68第五章內(nèi)力組合 73第六章配筋設(shè)計 746.1框架柱截面設(shè)計 746.2框架梁截面設(shè)計 80第七章雙向樓板計算 867.1荷載計算 867.2 計算方法 86第八章樓梯計算 938.1建筑設(shè)計 938.2結(jié)構(gòu)選型 938.3材料選型 938.4踏步板（TB--1）計算 938.5樓梯斜梁（TL--1）計算 958.6平臺梁計算 96第九章基礎(chǔ)設(shè)計 989.1基礎(chǔ)選型 989.2基礎(chǔ)高度確定 989.3基礎(chǔ)底板配筋計算 99第十章施工組織設(shè)計 10210.1編制說明 10210.2工程概況 10210.3

施工條件 10310.4施工部署 10310.5

施工打算 10410.6施工進(jìn)度支配 10410.7施工組織 10510.8總平面管理 10710.9施工方法及工藝 10710.10保證工程質(zhì)量措施 12310.11平安生產(chǎn)保證措施 13510.12文明施工措施 13710.13進(jìn)度限制措施 13910.14其它保證措施 141文獻(xiàn)翻譯 143主要參考資料 153結(jié)論 155致謝 156摘要本設(shè)計為湖南省常德市城東銀行綜合樓設(shè)計，建筑總長43.2米，總寬15（6000.3000.6000）米，建筑主體高度19.5米，建筑物占地面積648平方米，總建筑面積約3240平方米。設(shè)計依據(jù)場地地質(zhì)條件確定建筑和結(jié)構(gòu)方案，設(shè)計各種恒載、活載及框架內(nèi)力，同時依據(jù)內(nèi)力組合設(shè)計梁柱的配筋。此外，還進(jìn)行了樓梯、雙向板和基礎(chǔ)的選擇和計算。結(jié)構(gòu)必需能夠承受全部荷載而不至于部分破壞和倒塌，在保證全部框架梁和柱靜力平衡的前提下采納不同的調(diào)整系數(shù)調(diào)整彎矩的計算方法，使得梁柱的各限制截面彎矩分布更加均衡，更加接近于實際，從而使得框架結(jié)構(gòu)設(shè)計更平安和合理。本框架為7度抗震設(shè)計，先進(jìn)行了層間荷載代表值的計算，接著利用頂點位移法求出自震周期，進(jìn)而按D值法計算水平地震作用大小，進(jìn)而求出在水平作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力）。關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；結(jié)構(gòu)布置；建筑設(shè)計；結(jié)構(gòu)計算；內(nèi)力計算；配筋計算。ABSTRACTThedesignofHunanprovinceChangdeCityChengDongbankbuildingdesign,buildinglength43.2meters,widthof15meters(6000.3000.6000),themainbodyofthebuildingheightof19.5meters,thebuildingareaof648squaremeters,atotalconstructionareaofabout3240squaremeters.Designaccordingtothesitegeologicalconditionsdeterminingthearchitectureandstructurescheme,designavarietyofdeadload,liveloadandinternalforceofframe,atthesametimeaccordingtotheinternalforcecombinationdesignofthebeamcolumnreinforcement.Inaddition,hasalsocarriedonthestairs,two-wayslabandfoundationselectionandcalculation.Thestructuremustbeabletowithstandallloadswithoutdamageandcollapseinpart,toensurethatallframebeamHezhustaticequilibriumunderthepremiseofusingdifferentadjustmentcoefficientadjustingbendingmomentcalculationmethod,thebeamcolumnofeachcontrolsectionbendingmomentdistributionismorebalanced,moreclosetothereality,whichmakesthedesignoftheframestructureismoresafeandreasonable.Theframeis7degreeseismicdesign,thefirstconductedonbehalfoftheloadbetweenvaluecalculation,thenusevertexdisplacementmethod,fromtheearthquakecycle,andthenbytheDvaluecalculationofhorizontalseismicactionsize,thencalculatedthelevelofstructureundertheactionofinternalforce(bendingmoment,shearingforce,theaxialforce).Keyword:frames，thearrangementofstructure，architecturaldesign，structuredesign，thecalculationofloadandforce，thecalculationofreinforcement.設(shè)計說明總平面設(shè)計本設(shè)計為一幢5層銀行綜合樓，底層層高為4.5m，其余各層層高為3.6m，設(shè)計室內(nèi)外高差為0.45m，設(shè)計了臺階作為室內(nèi)外的連接?？紤]通風(fēng)和采光的要求，本綜合樓采納了南北朝向。本建筑占地面積648m2，建筑總面積3240m2。平面設(shè)計本綜合樓主要由銀行大廳和辦公室組成。設(shè)計時力求功能分區(qū)明確、布局合理、各部分聯(lián)系緊密，盡量做到現(xiàn)代化銀行綜合樓的要求。（1）運用部分設(shè)計1、辦公室辦公室設(shè)計是本設(shè)計的主體部分，占據(jù)了本設(shè)計絕大部分建筑面積?？紤]到合理的采光和通風(fēng)要求，綜合樓實行了南北朝向。對于運用功能不同的辦公室，實行了不同的平面設(shè)計方案，采納了幾種面積形式，使得平面設(shè)計既活潑不顯呆板，又能滿足多種運用需求。2、銀行大廳大廳是綜合樓一層的主要部分，主要由客戶服務(wù)區(qū)、貴賓室、客戶洽談室、保安室等組成，功能分區(qū)明確。（2）聯(lián)系部分設(shè)計樓梯是建筑各層間的垂直聯(lián)系部分，是樓層人流疏散必經(jīng)通道。本方案中設(shè)有兩部雙跑樓梯以滿足要求，并在各層樓梯口處設(shè)有消防門，以滿足消防要求。1.3立面設(shè)計本方案立面設(shè)計充分考慮了銀行對采光的要求，立面布置了許多推拉玻璃窗，樣式新奇。通徹的玻璃窗可以給人一種清晰明快的感覺。在裝飾方面采納米黃色高級防水涂料的外墻，窗框為鋁合金窗框，色調(diào)搭配和諧，給人一種親切和諧放松自由的感覺。1.4剖面設(shè)計依據(jù)采光和通風(fēng)要求，各房間均采納自然光，并滿足窗地比的要求，窗臺高有幾種不同的高度：辦公室900mm，廁所900mm，大廳大型窗300mm。屋面排水采納外排水，排水坡度3%，結(jié)構(gòu)找坡；檐溝排水坡度1%。各層樓梯均采納150㎜踏步高，270㎜踏步寬。1.5功能布置為滿足銀行功能要求，底層主要是現(xiàn)金業(yè)務(wù)區(qū)、自助銀行、VIP室、客戶洽談室、辦公室等，二至五層為銀行重要區(qū)域，布置有各類辦公室、休閑消遣室、廁所等。其次章結(jié)構(gòu)設(shè)計說明2.1結(jié)構(gòu)設(shè)計資料建設(shè)地點：常德市區(qū)，地面粗糙度為B類場地面積：長×寬=43.2m×15.0m建筑總面積：3240㎡最高氣溫：40℃，最低氣溫-1℃主導(dǎo)風(fēng)向：西北風(fēng)基本風(fēng)壓：0.35KN/㎡基本雪壓：0.5KN/㎡最大降雨量：60mm/h地震設(shè)防烈度：7度建筑結(jié)構(gòu)平安等級：二級設(shè)計運用年限：50年建筑設(shè)防類別：丙類2.2工程地質(zhì)條件地形擬建場地地形較平坦，高差不超過1.5m。土層分布第一層：雜填土，厚0.6m，；其次層：粉質(zhì)粘土，厚0.5m，，地基承載力特征值；第三層：礫石層，很厚，地基承載力特征值。地下水地下水在地表以下3m，無侵蝕性。

2.3結(jié)構(gòu)選型結(jié)構(gòu)體系選型采納鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系，選用橫向承重框架體系。其他結(jié)構(gòu)選型屋面結(jié)構(gòu)：100mm現(xiàn)澆板，屋面按不上人屋面運用荷載選用；樓面結(jié)構(gòu)：全部樓面均采納120mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板；樓梯結(jié)構(gòu):樓梯段水平投影長度一層為4.05m，二至五層為3.24m，采納鋼筋混凝土梁式現(xiàn)澆樓梯；天溝：采納現(xiàn)澆天溝；基礎(chǔ)：鋼筋混凝土柱下獨立基礎(chǔ)；基礎(chǔ)梁：現(xiàn)澆鋼筋混凝土基礎(chǔ)梁。2.4材料的選用混凝土:樓板C30；柱、梁C30；基礎(chǔ)C35。鋼筋：HPB300、HRB335；地面、樓面、房間、走廊：米黃色防滑瓷磚；門：底層大門為鋼化玻璃推拉門，大堂為防盜門，其余為實木門。窗：鋁合金窗。2.5結(jié)構(gòu)布置建筑總長度43.2m，不設(shè)伸縮縫。詳見結(jié)構(gòu)施工圖。2.6框架結(jié)構(gòu)計算假設(shè)框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二樓樓面，基礎(chǔ)標(biāo)高依據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差定位-0.45m，故底層標(biāo)高為4.95m，二層標(biāo)高為8.10m；其次層至第五層的柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），故均為3.6m。截面尺寸及結(jié)構(gòu)計算簡圖的確定混凝土強度等級：梁中用C30（Ec=30×103N／㎜2）；柱中用C30（Ec=30×103N／㎜2）。1、梁截面主梁：h=（1/14～1/8）L=(1/14～1/8)×7200㎜=514㎜～900㎜，取h=600㎜；b=(1/3.5～1/2)h=(1/3.5～1/2)×600=171㎜～300㎜，取b=300㎜。次梁：h=（1/18～1/12）L=(1/18～1/12)×6000㎜=343㎜～500㎜，取h=400㎜；b=(1/3.5～1/2)h=(1/3.5～1/2)×400=114㎜～200㎜，取b=200㎜。2、板厚本結(jié)構(gòu)采納雙向板（L1/L2=6000mm/3600mm＜3﹚。板厚＞1/40ｌ=1/40×3600㎜=90㎜(ｌ為柱的短跨)，考慮板的撓度、裂縫寬度的限制及在板中鋪設(shè)管線等因素，取h=120㎜。3、柱高度假設(shè)基底標(biāo)高為設(shè)計相對標(biāo)高-2.000m，初步假設(shè)基礎(chǔ)高0.5m，則底層柱高度H=4.5m+2.0m-0.5m=6.0m，其余層柱高度H=3.6m。4、柱截面b=H/15=6.0m/15=0.4m,取b=600㎜，由于該建筑處于7度設(shè)防地區(qū)，故采納方柱較為合適，即b×h=600㎜×600㎜。5、結(jié)構(gòu)計算簡圖?、蓿掭S的一榀框架進(jìn)行計算，設(shè)計內(nèi)容包括計算單元，計算簡圖的確定，框架受到的各種荷載計算，各種荷載作用下的內(nèi)力計算，內(nèi)力組合及截面配筋計算等。梁柱線剛度計算簡圖中，底層層高從基礎(chǔ)頂面起先算起，故底層柱高6.0m、其他各層3.6m。計算簡圖為⑥－⑥軸的一榀框架。線剛度：梁尺寸b×h=300mm×600mm，柱尺寸b×b=600mm×600mm。i左邊梁=EI/l=3.0×10kN／㎡×2×1/12×0.3m×(0.6m)／6.0m=5.4×10kN·mi中跨梁=EI/l=3.0×10kN／㎡×2×1/12×0.3m×(0.6m)／3.0m=10.8×10kN·mi右邊梁=5.4×10kN·mi底柱=3.0×10kN／㎡×1/12×0.6m×(0.6m)／6.0m=5.4×10kN·mi余柱=3.0×10kN／㎡×1/12×(0.6m)／3.6m=9.0×10kN·m令i余柱′=1.0，則其余各桿件的相對線剛度為：i左邊梁′=（5.4×10kN·m）/(9.0×10kN·m)=0.6i中跨梁′=(10.8×10kN·m)/(9.0×10kN·m)=1.2i右邊梁′=（5.4×10kN·m）/(9.0×10kN·m)=0.60i底柱′=（5.4×10kN·m）/(9.0×10kN·m)=0.60框架梁柱的相對線剛度，作為計算各界點桿端彎矩安排系數(shù)的依據(jù)。第三章荷載計算3.1恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算一.屋面防水層：30厚C20細(xì)石混凝土1.0kN/㎡三氈四油油鋪小石子0.4kN/㎡找平層：15厚水泥砂漿0.015m×20KN/m3＝0.3kN/㎡找坡層：40厚水泥石灰砂漿3%找平0.04m×14KN/m3＝0.56kN/㎡保溫層：80厚礦渣水泥0.08m×14.5KN/m3＝1.16kN/㎡結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.1m×25KN/m3＝2.5kN/㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17KN/m3＝0.17kN/㎡合計6.09kN/㎡（2）各層走廊樓面水磨石地面:(10mm厚面層、20mm厚水泥砂漿打底、素水泥漿結(jié)合層一道0.65kN／㎡結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12m×25kN／m=3kN／㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17kN／m3=0.17kN／㎡合計3.82kN／㎡（3）標(biāo)準(zhǔn)層樓面大理石面層:(水泥砂漿擦縫、30mm厚1∶3于硬性水泥砂漿、面上撒2mm厚素水泥、水泥漿結(jié)合層一道)1.16kN／㎡結(jié)構(gòu)層：120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.12m×25kN／m3=3kN／㎡抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17kN／m3=0.17kN／㎡合計4.33kN／㎡(4）梁自重b×h=300㎜×600㎜梁自重:25kN／m×0.3m×(0.6m-0.12m)=3.6kN/m抹灰層:10mm厚混合砂漿0.27kN／m合計3.87kN／m梁自重b×h=200㎜×400㎜梁自重:25kN／m×0.2m×(0.4m-0.12m)=1.4kN/m抹灰層:10mm厚混合砂漿0.27kN／m合計1.67kN／m基礎(chǔ)梁<初步假設(shè)>b×h=250mm×300mm梁自重25kN／m×0.25m×0.3m=1.88kN/m(5)柱自重b×h=600㎜×600㎜柱自重:25kN／m×0.6m×0.6m=9.0kN/m抹灰層:10厚混合砂漿0.41kN/m合計9.41kN/m(6)外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻1.2m×0.24m×18kN／m=5.18kN/m鋁合金窗0.95kN/m涂料外墻面0.31kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.54kN/m合計6.98kN/m底層：縱墻（6.0m-0.3m-0.6m-1.8m）×0.24m×18kN／m=14.26kN/m鋁合金窗0.95kN/m涂料外墻面0.31kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.54kN/m合計16.06kN/m(7)內(nèi)縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層:縱墻3.0m×0.24m×18kN／m=12.96kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面2.59kN/m合計15.55kN/m(8)內(nèi)隔墻自重標(biāo)準(zhǔn)層3.0m×0.12m×18kN／m=6.48kN/m水泥粉刷墻面0.65kN/m合計7.13kN/m3.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算(1)屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值依據(jù)《荷載規(guī)范》查得，不上人屋面：0.5kN/㎡樓面:辦公室2.0kN/㎡走廊2.5kN/㎡(2)雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5kN/㎡屋面活荷載與雪荷載不同時考慮,兩者中取大值。3.3豎向荷載下框架受荷總圖板傳至梁上的三角形荷載或梯形荷載，為簡化計算，按教材《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》圖方法等效為均布荷載，荷載的傳遞示意圖見下圖。(1)eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,B)軸間框架梁屋面板傳荷載：恒載:6.09kN/㎡×1.8m×（長方向3600/2mm）(1－2×0.32+0.33)=9.28kN/m活載：0.5kN/㎡×1.8m×（1－2×0.32+0.33）=0.76kN/m樓面板傳荷載:恒載:4.33kN/㎡×1.8m×（1－2×0.32+0.33）=6.60kN/m活載：2.0kN/㎡×1.8m×（1－2×0.32+0.33）=3.37kN/m梁自重:3.87kN/meq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,B)軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=9.28kN/m+3.87kN/m=13.15kN∕m活載=0.76kN∕m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=6.60kN/m+3.87kN/m=10.47kN∕m活載=3.37kN∕m（2）eq\o\ac(○,B)～eq\o\ac(○,C)軸間框架梁屋面板傳荷載：恒載：6.09kN/㎡×1.5m×（5／8）×2=11.42kN∕m活載：0.5kN/㎡×1.5m×（5／8）×2=0.94kN∕m樓面板傳荷載：恒載：4.33kN/㎡×1.5m×（5／8）×2=8.12kN∕m活載：2.5kN/㎡×1.5m×（5／8）×2=4.69kN∕meq\o\ac(○,B)～eq\o\ac(○,C)軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=9.90kN∕m+3.87kN∕m=13.77kN∕m活載=板傳荷載=0.81kN∕m樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=7.04kN∕m+4.06kN∕m=11.10kN∕m活載=4.06N∕m （3）eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,D)軸間框架梁：該框架梁尺寸、長度、及受荷方式與eq\o\ac(○,A)～eq\o\ac(○,B)軸間框架梁一樣。eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,D)軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=13.91kN∕m，活載=0.77kN∕m樓面梁：恒載=11.01kN∕m，活載=3.30kN∕m（4）A軸、D軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：女兒墻自重：（墻高600mm，10mm的混凝土壓頂）0.24×0.6×18kN／m+25kN／m×0.1m×0.24m=3.19kN∕m天溝加檐口自重=0.24m×（0.6m－0.12m）×18kN／m3﹢0.6m×0.12m×25kN／m3=4.30kN∕m頂層柱恒載=女兒墻+檐口及天溝自重+梁自重+板傳荷載=3.19kN∕m×3.6m+4.30kN∕m×3.6m+3.87kN∕m×（3.6m－0.6m）+5.02(10.04/2)kN∕m×3.6m=56.65kN頂層柱活載=板傳荷載=0.41(0.81/2)kN×3.6m+0.5×1.8m×(5/8)=2.04kN標(biāo)準(zhǔn)層柱：恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載=6.98kN∕m×（3.6m－0.6m）＋3.87kN∕m×（3.6m－0.6m）＋3.57（7.14/2）kN∕m×3.6m=45.4kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載=板傳活載=1.65(3.30/2)kN∕m×3.6m＋2.0kN∕m×1.8m×(5/8)=8.19kN基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)梁自重=14.76kN∕m×（3.6m－0.6m）＋1.88kN∕m×3.0m=49.92kN（5）B軸、D軸柱縱向集中荷載的計算頂層柱：恒載=梁自重+板傳荷載=3.87kN∕m×（6.21m－0.6m）＋4.19(8.37/2)kN∕m×3.6m＋6.09kN∕m×1.8m(3.6/2)×(5/8)×1.3m(2.6/2)＋6.09kN∕m×1.8m×（1－2×0.332＋0.333）×3.6m＋4.95(9.90/2)kN∕m×2.6m=93.74kN頂層柱活載=板傳荷載=0.39(0.77/2)kN∕m×(6.21m／2)＋0.39kN∕m×1.3m＋0.5kN∕m×1.8m×1.3m×(5／8)＋0.5kN∕m×1.8m×3.6m×0.82=5.11kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載=梁自重+板傳荷載=3.87kN∕m×（6.21m－0.6m）＋4.95(9.90/2)kN∕m×(3.6m-0.6m)＋1.8m×4.33kN∕m×5／8×1.3m＋4.33kN∕m×1.8m×3.6m×0.82＋3.57(7.14/2)kN∕m×3.6m=78.75kN基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)梁自重+內(nèi)縱墻自重=2.03(4.06/2)kN∕m×（3.6m－0.6m）＋15.55kN∕m×（3.6m－0.6m）=52.74kN3.4風(fēng)荷載計算集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算為了簡化計算，作用在外墻面的風(fēng)荷載可近似用在屋面梁和樓面梁處的等效集中荷載替換。依據(jù)設(shè)計任務(wù)書知道有關(guān)風(fēng)荷載的參數(shù)，并依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)規(guī)范》知，作用在屋面梁和樓面梁處得集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=z·s·z·0·（hi+hj）·B/2，式中：基本風(fēng)壓0=0.35KN/㎡；s—風(fēng)荷載體型系數(shù)，依據(jù)建筑物體型查的，s=1.3；z—風(fēng)壓高度變更系數(shù)，因本工程在常德地區(qū)，地面粗糙度為B類；z—風(fēng)振系數(shù)，取1.0；hi—下層柱高；hj—上層柱高；B—迎風(fēng)面寬度，B=7.2m。為了簡化計算，作用在外墻面上的風(fēng)荷載可近似作用在屋面梁和樓面梁處得等效集中荷載替代。作用節(jié)點處得集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Ws=βzμsμzωo（hi＋hj）B／2表集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度z/mμzβzμsωo（kN/㎡）hi/mhj/mWk／kN18.91.231.01.30.353.61.28.2915.31.151.01.30.353.63.613.5611.71.051.01.30.353.63.62.388.11.01.01.30.353.63.611.794.951.01.01.30.353.63.614.00注:風(fēng)荷載體型系數(shù):迎面風(fēng)0.8，背面風(fēng)﹣0.5；因結(jié)構(gòu)高度H=19.5m＜30m，取風(fēng)振系數(shù)βz=1.0；迎面風(fēng)寬度B=7.2m。風(fēng)荷載作用下的位移驗算1.橫向框架的側(cè)移剛度D的計算由前面所求梁柱線剛度求側(cè)移剛度如下表：表橫向2～5層D值的計算構(gòu)件名稱==D=（kN/m）A軸柱0.22218500B軸柱0.50942417C軸柱0.50942417D軸柱0.22218500∑D=18500kN/m+42417kN/m+42417kN/m+18500kN/m=121834kN/m表橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱=D=（kN/m）A軸柱0.49424205B軸柱0.72835726C軸柱0.72835726D軸柱0.49424205∑D=24205kN/m+35726kN/m+35726kN/m+24205kN/m=119862kN/m2.風(fēng)荷載作用下框架的側(cè)移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：Δμj=式中Vj—第j層得總剪力；∑Dij—第j層全部柱的抗側(cè)剛度之和；層次Wj/kNVj/kN∑D/(kN/m)Δμj/mΔμj/h58.298.291218340.000070.000019413.5621.851218340.000180.000050312.3834.231218340.000280.000078211.7946.021218340.000380.000105114.0060.021198620.000500.000101Δμj—第j層的層間側(cè)移。表風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算υ=ΣΔμj=0.000353側(cè)移驗算，層間側(cè)移最大值:0.000353﹤1／550=0.00182(滿足要求)。3.5橫向水平地震作用建筑物總重力荷載代表值Gi的計算設(shè)計的建筑物高度為19.5m，且質(zhì)量和剛度沿高度勻稱分布，故采納底部剪力法來計算水平作用力。作用于屋面及樓面的重力荷載代表值為：屋面處：G=結(jié)構(gòu)、構(gòu)件+50%活荷載樓面處：G=結(jié)構(gòu)、構(gòu)件自重+50%活荷載其中，結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重取樓面上下1/2層高范圍內(nèi)（屋面梁處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重。（1）頂層重力荷載G5：50%雪荷載0.5×0.5kN/m2×43.2m×15.02m=162.22kN屋面恒載6.09kN/m2×6.21m×43.2m×2+6.09kN/m2×2.6m×43.2m=3951.58kN橫梁(3.87kN/m×6.21m×2+3.87kN/m×2.6m）×8＋（1.67kN/m×6.21m×2＋1.67kN/m×2.6m）×5=590.44kN縱梁4×3.87kN/m×（43.2m－0.6m×8）=594.4kN檐口及天溝4.30kN/m2×0.6m×（43.2m＋15.02m）=150.21kN橫墻0.24m×﹛[3.6m×（43.2m－0.24m×13﹚－1.8m×1.8m×12]×2×18kN/m3＋[3.6m×（43.2m－0.24m×12－1.3m×2.1m×12)]×2×18kN/m3﹜=1145.87kN柱自重9.41kN/m×3.6m×32=1084.0kN忽視門窗重量合計G5=7678.72kN（2）二～四層重力荷載G2=G3=G450%樓面活載：（0.5×2.0kN/m2×6.21m×2＋0.5×2.5kN/m2×2.6m）×43.2m=676.94kN樓面恒載：（4.33kN/m2×6.21m×2＋3.82kN/m2×2.6m）×43.2m=2752.3kN橫梁 590.44kN縱梁594.4kN橫墻（6.21m×3.6m×20＋2.6m×3.6m×2）×18kN/m3×0.24m=2012.43kN縱墻[3.6m×（43.2m－0.24m×13）－1.8m×1.8m×12＋3.6m×（43.2m－0.24m×13）－1.3m×2.1m×14]×2×0.24m×18kN/m3=1827.15kN柱自重1084.0kN合計G2=G3=G4=9537.66N(3)底層重力荷載G1：50%樓面活載： 676.94kN樓面恒載2752.3kN橫梁590.44kN縱梁594.4kN橫墻0.24m×18kN/m3×(4.5m×6.21m×2×13＋2.6m×4.5m×4－1.3m×2.1m×2)=3317.37kN縱墻(43.2m×4.5m×4－3.6m×3m×10－3.6m×1.8m×2－3.6m×4.5m×2－1.8m×1.8m×12)×0.24m×18kN/m3=2528.8kN柱自重9.41kN/m×4.5m×36=1524.4KN合計G1=11984.65kN結(jié)構(gòu)水平地震作用計算簡圖（kN）每榀框架重力荷載代表值（共13榀）：G5=590.67KN，G4=G3=G2=733.67KN，G1=921.90KN橫向水平地震作用力計算有設(shè)計任務(wù)書資料，建筑所在地區(qū)地震設(shè)防烈度為7度，基本地震加速度值為0.15g，設(shè)計時考慮遠(yuǎn)震影響，場地類型為中軟場地土，Ⅱ類建筑場地，設(shè)計地震分組為第一組。建筑結(jié)構(gòu)阻尼比為=0.05，則結(jié)構(gòu)的特征周期值Tg=0.35s，水平地震影響系數(shù)最大值為=0.12.由于H＜30m，T1=1.7×0.6×，H=18.9m。表.橫向框架節(jié)點側(cè)移表層次Gi/kNΣGi/kNΣD/(kN/m)層間相對位移Δi/m5590.67590.671218340.00540.08994733.671324.341218340.01150.08453733.672058.011218340.01760.0732733.672791.681218340.02370.05541921.903713.581198620.03170.0317T1=1.7×0.6×=7×0.6×=0.306s。因為0.1＜T1=0.306s＜Tg，所以=max=0.12。T1=0.306s＜1.4Tg=0.49s，由教材《結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計》表3.4可知對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：F=0.85ΣGi=0.85×0.12×3677.93kN=375.15kNFi=F()G1=921.90KN，G2=G3=G4=733.67KN，G5=590.67KNH1=4.5m，H2=8.1m，H3=11.7m，H4=15.3m，H5=18.9m=(j=1,2,3,4,5)=921.90kN/m×4.5m＋733.67kN/m×(8.1m＋11.7m＋15.3m)＋590.67kN/m×18.9m=40616.9kNF5=(590.67kN/m×18.9m)÷40616.9kN×375.15kN=101.92kNF4=(733.67kN/m×15.3m)÷40616.9kN×375.15kN=102.44kNF3=(733.67kN/m×11.7m)÷40616.9kN×375.15kN=78.34kNF2=(733.67kN/m×8.1m)÷40616.9kN×375.15kN=54.23kNF1=(921.90kN/m×4.5m)÷40616.9kN×375.15kN=38.21kN表各層橫向地震剪力計算層Gi/kNHi/kNFi/kNVi/kNΣD/(kN/m)ΔiΔi/hi58541.818.9101.92101.921218340.000930.0000449641.315.3102.44204.361218340.00180.0001239641.311.778.34282.71218340.00240.0002129641.38.154.23336.931218340.00290.00036112013.34.538.21374.141198620.00320.0007=ΣΔi=0.00143＜1/550=0.00182m層間側(cè)移剛度最大值0.00143＜1/550，滿足要求。層間剪力圖(kN)第四章內(nèi)力計算為簡化起見，考慮以下幾種單獨受荷狀況：恒載作用；活載作用于A-B軸跨間；活載作用于B-C軸跨間；活載作用于C-D軸跨間；風(fēng)荷載作用；水平地震作用。4.1計算方法框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采納力矩安排法，因為框架結(jié)構(gòu)對稱，荷載對稱，又屬于奇數(shù)跨，故在對稱軸上梁的截面積只有豎向位移，沒有轉(zhuǎn)角，對稱截面可取為滑動端。彎矩二次安排法是一種近似計算方法，即將各節(jié)點的不平衡彎矩同時作安排和傳遞，并以兩次安排為限（取一榀橫向框架）。4.2荷載傳遞路途4.3恒載作用下的內(nèi)力計算固端彎矩安排系數(shù)計算第五層：計算固端彎矩：恒載產(chǎn)生彎矩安排與傳遞方法：首先將各點的安排系數(shù)填在相應(yīng)方框內(nèi)，將梁的固端彎矩填寫在框架梁相應(yīng)位置上，然后將各節(jié)點依次放松進(jìn)行安排。假設(shè)遠(yuǎn)端固定進(jìn)行傳遞，右（左）梁安排彎矩向左（右）梁傳遞，上（下）柱安排彎矩向下（上）柱進(jìn)行傳遞。第一次安排彎矩傳遞后再進(jìn)行其次次彎矩安排。恒載彎矩安排圖恒載作用下的梁端剪力和柱軸力的計算第五層：跨中彎矩：軸力：柱頂柱底跨：荷載引起的剪力：彎矩引起的剪力：0總剪力：跨中彎矩：軸力：柱頂柱底柱底4.4.活載作用于A-B跨的內(nèi)力計算固端彎矩計算第五層：第一～四層對應(yīng)的M值相同，即：活載作用于A-B跨彎矩安排圖梁端剪力和軸力計算第五層：跨：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底第四層：跨：總剪力：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底第三層：跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底其次層：跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底第一層：：跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底4.5活載作用于B-C跨的內(nèi)力計算固端彎矩計算第五層：，第一～四層：，活載作用于B-C跨的彎矩安排活載作用與B-C跨彎矩安排圖梁端剪力和柱軸力計算第五層：跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：彎矩引起的剪力：0總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底第四層：跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：彎矩引起的剪力：0總剪力：跨中彎矩：軸力：柱頂=柱底跨：彎矩產(chǎn)生的剪力：總剪力：軸力：柱頂=柱底第三層：跨：彎矩產(chǎn)生的剪力：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：荷載引起的剪力：彎矩引起的剪力：0總剪力：跨中彎矩：軸力：柱頂=柱底跨：彎矩產(chǎn)生的剪力：總剪力：軸力：柱頂=柱底其次層：跨：彎矩產(chǎn)生的剪力：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：彎矩引起的剪力：0總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底第一層：跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：彎矩引起的剪力：01234567890總剪力：軸力：柱頂=柱底跨：總剪力：軸力：柱頂=柱底注：活載作用于C-D跨間狀況與活載作用于A-B跨間對稱。4.6風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計算計算方法框架在風(fēng)荷載（從左到右吹）作用下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計算，其步驟為：1．求各柱反彎點處的剪力值；2．求各柱反彎點高度；3.求各柱的桿端彎矩及梁端彎矩；4.求各柱的軸力和梁剪力。第i層第m柱所安排的剪力為，；框架柱反彎點位置為：，式中，—標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比，是在各層等高、各跨相等的、各層梁和柱剛度都不變更的狀況下求得的反彎點高度比；—因上、下層剛度比變更的修正值；—因上層層高變更的修正值；—因下層層高變更的修正值。具體計算結(jié)果見表：表框架柱反彎點位置柱號層數(shù)h（m）yyh（m）A53.60.570.270000.271.0043.60.570.350000.351.2633.60.570.420000.421.5123.60.570.500000.501.8014.950.960.650000.653.22B53.62.070.400000.401.4443.62.070.450000.451.6233.62.070.500000.501.8023.62.070.500000.501.8014.953.510.550000.552.72C53.62.070.400000.401.4443.62.070.450000.451.6233.62.070.500000.501.8023.62.070.500000.501.8014.953.510.550000.552.72D53.63.60.570000.271.0043.63.60.570000.351.2633.63.60.570000.421.5123.63.60.570000.501.8014.954.950.960000.653.22框架各柱的桿端彎矩、梁端彎矩按下式計算：，，中柱處的梁：，邊柱處的梁：風(fēng)荷載作用下A軸框架剪力和梁柱端彎矩計算：層(kN)(kN/m)(kN/m)(kN)yh（m）(kN·m)(kN·m)(kN·m)58.29121834185000.1521.261.003.311.223.31421.85121834185000.1523.321.267.774.188.99334.23121834185000.1525.201.5110.867.8615.04245.02121834185000.1527.001.8011.9713.2319.83160.02119862242050.20219.153.2228.4466.3541.67表風(fēng)荷載作用下B軸框架剪力和梁柱端彎矩計算層(kN)(kN/m)(kN/m)(kN)yh（m）(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)58.29121834424170.3482.881.446.224.151.714.51421.85121834424170.3487.601.6215.0512.315.2613.94334.23121834424170.34811.911.8021.5121.519.2724.55245.02121834424170.34816.011.8028.8228.8213.8036.53160.02119862357260.30010.862.7224.1929.5714.5438.48表風(fēng)荷載作用下C軸框架剪力和梁柱端彎矩計算層(kN)(kN/m)(kN/m)(kN)yh（m）(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)58.29121834424170.3482.881.446.224.154.511.71421.85121834424170.3487.601.6215.0512.3113.945.26334.23121834424170.34811.911.8021.5121.5124.559.27245.02121834424170.34816.011.8028.8228.8236.5313.80160.02119862357260.30010.862.7224.1929.5738.4814.54表風(fēng)荷載作用下D軸框架剪力和梁柱端彎矩計算層(kN)(kN/m)(kN/m)(kN)yh（m）(kN·m)(kN·m)(kN·m)58.29121834185000.1521.261.003.311.223.31421.85121834185000.1523.321.267.774.188.99334.23121834185000.1525.201.5110.867.8615.04245.02121834185000.1527.001.8011.9713.2319.83160.02119862242050.20219.153.2228.4466.3541.67框架柱軸力與梁端剪力的計算結(jié)果見下表。表風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力層梁端剪力（kN）柱軸力（kN）AB跨BC跨CD跨A軸B軸C軸D軸50.0.803.760.0.80-0.80-2.96-2.962.962.960.8042.2611.622.26-3.06-9.36-12.329.3612.323.0633.8620.463.86-6.92-16.6-28.9216.628.926.9225.3430.445.34-12.26-25.1-54.0225.154.0212.2618.9232.078.92-21.18-23.15-77.1723.1577.1721.184.7地震荷載作用下的內(nèi)力計算計算方法框架在地震荷載作用下的內(nèi)力用D值法（改進(jìn)的反彎點法）進(jìn)行計算。計算步驟與風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算相同。表地震荷載作用下框架柱A柱的剪力和彎矩計算軸號層號(kN)(kN/m)(kN/m)(kN)yh（m）(kN·m)(kN·m)(kN·m)A5113.15121834185000.15217.201.0060.2017.2017.204216.15121834185000.15232.851.2676.8741.3994.073295.55121834185000.15244.921.5193.8867.83135.272350.27121834185000.15253.241.8095.8395.83163.661388.17119862242050.20278.413.22100.36252.48196.19表地震荷載作用下框架柱B柱的剪力和彎矩計算軸號層號(kN)(kN/m)(kN/m)(kN)yh（m）(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)B5121834424170.34839.381.4485.0656.7115.5541.164121834424170.34875.221.62148.94121.8656.39149.263121834424170.348102.851.80185.13185.1381.17222.822121834424170.348121.901.80219.42219.42110.93293.631119862357260.300116.452.72207.28316.74117.00309.70注：地震荷載作用于C軸框架剪力和梁柱端彎矩與B軸相同；地震荷載作用于D軸框架剪力和梁柱端彎矩與A軸相同?？蚣苤S力與梁端剪力的計算結(jié)果見表：層梁端剪力（kN）柱軸力（kN）AB跨BC跨CD跨A軸B軸C軸D軸55.5.2023.635.5.20-5.20-18.43-18.43-18.43-18.43-5.20423.8885.6923.88-29.08-61.88-80.31-61.88-80.31-29.08334.36126.6634.36-63.44-92.30-172.61-92.30-172.61-63.44239.30168.5739.30-102.74-301.88-301.88-301.88-301.88-102.74149.71177.8049.71-152.45-429.97-429.97-429.97-429.97-152.45表地震荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力第五章內(nèi)力組合各種荷載狀況下的框架內(nèi)力求得后，依據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)限制的組合和由永久荷載效應(yīng)限制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于結(jié)構(gòu)限制截面的內(nèi)力值取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計算各限制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值：M邊=M-V﹒V邊=V-q﹒式中M邊——支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V邊——支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；M——梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V——與M相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；q——梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；b——梁支座寬度（即柱截面高度）。柱上端限制截面在上層得梁底，柱下端限制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到限制截面處得值。為了簡化計算，也可以采納軸線處內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比須要的鋼筋用量略微多一點。各內(nèi)力組合見表5.1～5.8.第六章配筋設(shè)計混凝土強度：C30，，，鋼筋強度：HPB300，，HRB335，，；6.1框架柱截面設(shè)計軸壓比驗算底層柱：；軸壓比：，故軸壓比滿足要求。截面尺寸復(fù)核取，，所以，；故尺寸滿足要求。正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采納對稱配筋。eq\o\ac(○,B)軸柱：第一層：從柱的內(nèi)力組合表可見，選用，的組合，最不利組合為：和第一組內(nèi)力在彎矩中沒有水平荷載產(chǎn)生的彎矩，柱的計算長度l0=1.0H=6.1m。；；；，取；又，故取。；﹤故按構(gòu)造配筋，由于縱向受力鋼筋采納HRB335，最小總配筋率。每側(cè)實配218；216（角筋420其次組內(nèi)力組合：彎矩中由風(fēng)荷載作用產(chǎn)生的彎矩﹥75%Mmax，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：式中——柱的上端、下端節(jié)點交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比較；——比值中的較小值；H——柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上、下兩層樓蓋頂面之間的高度。在這里，。所以，。﹥1.0，取又，故取。﹤=﹤0故按構(gòu)造配筋，由于縱向受力鋼筋采納HRB335，最小總配筋率，；每側(cè)實配216；218（；角筋420第五層：由內(nèi)力組合表可見，最不利組合為：；彎矩中由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩﹥75%，柱的計算長度l0取下列二式中的較小值：在這里，。所以，。；；；，??；又，故?。?；；N﹤Nb；為大偏壓狀況。=﹤0故按構(gòu)造配筋，由于縱向受力鋼筋采納HRB335，每側(cè)實配416；角筋418垂直于彎矩作用平面得受壓承載力驗算第一層：，查規(guī)范表格有：；=5190.54kN故承載力滿足要求。斜截面受剪承載力計算第一層：最不利內(nèi)力組合：因為剪跨比：，故。因為﹥N，所以；故可按構(gòu)造配箍，取φ10＠100/200（4）。第五層：最不利內(nèi)力組合：因為剪跨比：，故。﹥N，所以。故可按構(gòu)造配筋，取箍筋φ10＠100/200（4）。裂縫寬度驗算B軸柱：一層：，可不需驗算裂縫寬度。五層：，可不需驗算裂縫寬度。6.2框架梁截面設(shè)計正截面受彎承載力計算梁AB（300mm×600m）:一層：跨中截面M=116.98kN﹒m﹤下部實配220；218（As=1137mm2），上部按構(gòu)造要求配筋222。梁AB和梁BC各截面的正截面受彎承載力配筋計算見相應(yīng)表格。斜截面受彎承載力計算梁AB（300mm×600m）:一層:Vb=120.39kN﹥Vb滿足要求。﹤0按構(gòu)造要求配筋，取雙肢箍φ8＠100/150（2）。梁AB和梁BC各截面的斜截面受彎承載力配筋計算見相應(yīng)表格。表框架梁正截面配筋計算層計算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面5-72.33105.51-63.43-21.3242.39-80.390.0530.0770.0470.0160.0310.0610.054(﹤)0.080(﹤)0.047(﹤)0.016(﹤)0.031(﹤)0.061(﹤)436609380129251493360360360360360360實配鋼筋416(804)416(804)416(804)416(804)416(804)416(804)1-267.06116.98-267.06-412.3134.04-376.960.1950.0850.1950.3010.0250.2800.2190.0890.2190.3690.0250.3371769719176929812022723360360360360360360實配鋼筋222220(1388)220218(1137)222220(1388)222220(1388)220218(1137)222220(1388)層梁AB梁BC515146.57120.3942.09201.68/kN605.96(﹥Vb)605.96(﹥Vb)605.96(﹥Vb)605.96(﹥Vb)﹤0﹤0﹤0﹤0實配箍筋2φ8＠100/1502φ8＠100/1502φ8＠100/1502φ8＠100/150表框架梁斜截面配筋計算裂縫寬度驗算梁AB（一層）：取Mk=186.26kN﹒m計算。﹤表框架梁的裂縫寬度驗算層計算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面5Mk（kN﹒m）87.9360.2838.8466.8735.3391.31296.66203.3798.28169.20119.20308.060．0070.0070.0010.0010.0070.0070.4710.1820.2290.3280.4660.4941616161616162.12.12.12.12.12.10.2970.1000.0410.1020.1730.269續(xù)表層計算公式梁AB梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1Mk（kN﹒m）186.4697.48186.46343.6028.37331.17205.38210.52123.56227.6961.27209.430.0210.0100.0340.0340.0100.0360.7970.4790.7890.9310.2320.9272820282820322.12.12.12.12.12.10.2650.2200.1160.2520.0310.242雙向樓板計算由前面荷載計算中得，板厚120㎜，10mm厚混合砂漿天棚抹灰，樓面活荷載2.0kN/m2，走廊樓面2.5kN/m2，支撐梁截面尺寸為b×h=300mm×600mm，b×h=200mm×400mm?；炷翉姸鹊燃塁30(fc=14.3N/mm2)，鋼筋為HPB300級(fy=270N/mm2)。7.1荷載計算恒載標(biāo)準(zhǔn)值:走廊樓面3.82kN/㎡恒載設(shè)計值g=3.82kN/㎡×1.2=4.58kN/㎡活載設(shè)計值q=2.5kN/㎡×1.3=3.25kN/㎡合計p=g＋q=7.83kN/㎡標(biāo)準(zhǔn)層樓面4.33kN/㎡恒載設(shè)計值g=4.33kN/㎡×1.2=5.20kN/㎡活載設(shè)計值q=2.0kN/㎡×1.3=2.60kN/㎡合計p=g＋q=7.80kN/㎡計算方法按彈性理論計算。依據(jù)板四邊搭接狀況，分為四類A、B、C、D區(qū)格板跨內(nèi)正彎矩時,按恒荷載均布及活荷載棋盤式布置計算，取荷載:走廊:g′=g＋q/2=4.58kN/㎡＋3.25kN/㎡/2=6.48kN/㎡，q′=q/2=3.25kN/㎡/2=1.63kN/㎡樓面:g′=g＋q/2=5.20kN/㎡＋2.6kN/㎡/2=6.5kN/㎡，q′=q/2=2.6kN/㎡/2=1.3kN/㎡在g′作用下，各內(nèi)支座均可視作固定，各邊支座均可視為簡支。某些區(qū)格板內(nèi)最大正彎矩不在板的中心點處,在q′的作用下，各區(qū)間板四邊均可視作簡支，跨內(nèi)最大正彎矩則在中心點處，計算時，可近似取二者之和作為跨內(nèi)最大正彎矩值。在求各中間支座最大負(fù)彎矩(肯定值)時，按恒荷載及活荷載均滿布各區(qū)間板計算，取荷載p=g＋q=7.83kN/㎡（走廊），p=g＋q=7.80KN/㎡（樓面）。按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》附錄8進(jìn)行內(nèi)力計算。板在墻上的擱置長度取80㎜。表雙向板彎矩計算（1）區(qū)格Alox/loy3.0m/3.6m=0.83跨內(nèi)計算簡圖μ=0mx(0.0331×6.48＋0.0723×1.63)kN/㎡×(3.0m)2=2.9kN·m/mmy(0.0120×6.48＋0.0281×1.63)kN/㎡×(3.0m)2=1.11kN·m/mμ=0.2(2.9＋0.2×1.11)kN/㎡=3.12kN·m/m(1.11＋0.2×2.9)kN/㎡=1.69kN·m/m支座計算簡圖mx′0.0747×7.83kN/㎡×（3.0m）2=5.26kN·m/mmy′0.0570×7.83kN/㎡×（3.0m）2=4.02kN·m/m表雙向板彎矩計算（2）區(qū)格Blox/loy3.0m/3.52m=0.85跨內(nèi)計算簡圖μ=0mx(0.0360×6.48＋0.0710×1.63)kN/㎡×(3.0m)2=3.14kN·m/mmy(0.0125×6.48＋0.0286×1.63)kN/㎡×(3.0m)2=1.15kN·m/mμ=0.2(3.14＋0.2×1.15)kN/㎡=3.37kN·m/m(1.15＋0.2×3.14)kN/㎡=1.78kN·m/m支座計算簡圖mx′0.0780×7.83kN/㎡×（3.0m）2=5.50kN·m/mmy′0.