鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（TB 10092-2017）

P中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范發(fā)布7 2術(shù)語和符號 2 2 4 7 7 4設(shè)計基本規(guī)定 4.1一般要求 4.2板的計算 4.3梁的計算 4.4剛架的計算 4.5墩臺的計算 4.6拱橋的計算 4.7涵洞的計算 5素混凝土與砌體結(jié)構(gòu) 5.1一般要求 6鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) 6.1一般要求 7預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu) 7.1一般要求 7.2強度計算 7.3運營階段的結(jié)構(gòu)計算 7.4預(yù)加應(yīng)力、運送及安裝階 8.1一般要求 9既有線頂進(jìn)橋涵 9.1一般要求 附錄A預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后彎矩重分布的計算 附錄B混凝土箱梁溫差應(yīng)力計算 附錄C預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面強度檢算 附錄D后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁預(yù)應(yīng)力筋反向摩阻計算 附錄E預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件消壓后開裂截面應(yīng)力計算 本規(guī)范用詞說明 《鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》條文說明 81.0.5橋涵混凝土主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限應(yīng)為100年。2術(shù)語和符號2.1.1混凝土結(jié)構(gòu)concret2.1.2明體結(jié)構(gòu)blockm2.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)pres一端為縱向活動支座，另一端為縱向固定支座的兩端支承2.1.10剛構(gòu)橋rigidfram洞身由鋼筋混凝土蓋板、石料或混凝土邊墻、基礎(chǔ)組成的在彎矩作用平面內(nèi)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件軸線或中面上某點由撓曲引起用于混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中施加預(yù)應(yīng)力的鋼筋、鋼絲和鋼絞線的Ee——混凝土彈性模量E?——普通鋼筋彈性模量[op-!]——有箍筋及斜筋時混凝土的容許主拉應(yīng)力[op-2]——無箍筋及斜筋時混凝土的容許主拉應(yīng)力[oφ3]——梁部分長度中全由混凝土承受的主拉應(yīng)力[re]——純剪時混凝土的容許剪應(yīng)力[c]——光圓鋼筋與混凝土之間的容許黏結(jié)力[oe?]——局部承壓時混凝土的容許壓應(yīng)力[o?]——普通鋼筋的容許應(yīng)力[△o]——鋼筋應(yīng)力幅容許值2.2.2荷載及荷載效應(yīng)N——計算軸向力Na——墩臺順截面回轉(zhuǎn)半徑較小方向彎曲的縱向彎曲(屈曲)臨界荷載M——計算彎矩V——計算剪力re——混凝土剪應(yīng)力σom——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下控制應(yīng)力σp——預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力on——預(yù)應(yīng)力鋼筋有效預(yù)應(yīng)力o?——普通鋼筋拉應(yīng)力oL——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失or——裂縫寬度2.2.3幾何參數(shù)b;,b{——T形或工字形截面受拉、受壓區(qū)翼緣寬度d——直徑e——偏心距h——截面高度l?——計算跨度或計算長度i——截面回轉(zhuǎn)半徑A——截面面積I——截面慣性矩Ss——沿墩臺身截面重心與合力作用點的連線上量取，自截面重心至該連線與截面外包輪廓線的交點的距離S?-----截面重心至最大壓應(yīng)力邊緣的距離2.2.4計算系數(shù)及其他K——強度安全系數(shù)K——抗裂安全系數(shù)γ——受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)n——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比np,n?——預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比B——截面抗彎剛度1鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不宜低于C30。2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土強度等級不應(yīng)低于C40。3.1.3混凝土的極限強度應(yīng)按表3.1.3采用。表3.1.3混凝土的極限強度(MPa)強度種類符號混凝土強度等級軸心抗壓軸心抗拉1計算主力+附加力時，表列第1、2及8項容許應(yīng)力可提高2對廠制及工藝符合廠制條件的構(gòu)件，表列第1、2及8項容許應(yīng)力可提高10%。3當(dāng)檢算施工臨時荷載產(chǎn)生的應(yīng)力時，表列第1、2及8項容許應(yīng)力在主力+附加力的基礎(chǔ)上可再提高10%。4帶肋鋼筋與混凝土之間的黏結(jié)力按表列第7項數(shù)值的1.5倍采用。5計算主力十特殊荷載時，表列第1、2、8項容許應(yīng)力可提序號應(yīng)力種類符號混凝土強度等級1中心受壓2彎曲受壓及偏心受壓3有箍筋及斜筋時的主拉應(yīng)力4無箍筋及斜筋時的主拉應(yīng)力5梁部分長度中全由混凝土承受的主拉應(yīng)力6純剪應(yīng)力7光圓鋼筋與混結(jié)力8局部承壓應(yīng)力3.1.5混凝土局部承壓應(yīng)力提高系數(shù)β的取值應(yīng)符合下列規(guī)定：1混凝土局部承壓應(yīng)力提高系數(shù)β應(yīng)按式(3.1.5)計算：A——計算底面積，可按圖3.1.5計算，但該部分的混凝土厚度應(yīng)大于底面積A的短邊尺寸。2在圖3.1.5(a)、(b)、(c)、(d)情況下β不應(yīng)大于3,在(e)情況下β不應(yīng)大于1.5。a—矩形局部承壓面積A.長邊的一半；d/2—圓形局部承壓面積Ac的圓心至構(gòu)件邊緣的最小距離3.1.6混凝土受壓或受拉時的彈性模量E.應(yīng)按表3.1.6采用?；炷恋募羟凶冃文Ａ縂,可按表3.1.6所列數(shù)值的0.43倍采用?；炷敛此杀瓤刹捎?.2?；炷翉姸鹊燃墢椥阅Ａ?.1.7后張預(yù)應(yīng)力混凝土管道壓漿用水泥漿強度等級不應(yīng)低1石料的強度等級應(yīng)按表3.2.1—1采用。表3.2.1—1石料強度等級及其抗壓極限強度石料強度等級抗壓極限強度2水泥砂漿的強度等級應(yīng)按表3.2.1—2采用。表3.2.1—2水泥砂漿強度等級及其抗壓極限強度水泥砂漿強度等級抗壓極限強度(MPa)3.2.2砌體受壓容許應(yīng)力[o?]應(yīng)按表3.2.2采用。表3.2.2砌體受壓容許應(yīng)力(MPa)砌體種類石料和混凝土塊強度等級水泥砂漿強度等級片石砌體塊石砌體續(xù)表3.2.2砌體種類石料和混凝土塊強度等級水泥砂漿強度等級粗料石砌體混凝土塊砌體料石砌體的受壓容許應(yīng)力分別乘以提高系數(shù)1.大于0.4m時，C為1.2+0.5h,且不大于1.7;當(dāng)h不大于0.4m時，C為表3.2.3容許應(yīng)力提高系數(shù)序號荷載組合提高系數(shù)1主力2主力+附加力3主力十特殊荷載(地震力除外)1普通鋼筋應(yīng)采用HPB300和未經(jīng)高壓穿水處理過的不應(yīng)大于0.5%。HRB500鋼筋的化學(xué)成分不應(yīng)大于0.52%。3預(yù)應(yīng)力鋼絞線應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB/T20065的規(guī)定。3.3.2普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)分別按表表3.3.2—1鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)種類強度預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋fp抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值表3.3.2—2預(yù)應(yīng)力鋼絲抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值fx(MPa)公稱直徑(mm)抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值表3.3.2—3預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)公稱直徑標(biāo)準(zhǔn)型模拔型標(biāo)準(zhǔn)型模拔型標(biāo)準(zhǔn)型抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值3.3.3普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋計算強度應(yīng)按表3.3.3采用。表3.3.3普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋計算強度(MPa)鋼筋類型抗拉計算強度fp或fs抗壓計算強度fp或fs預(yù)應(yīng)力鋼筋鋼絲、鋼絞線、預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋普通鋼筋3.3.4鋼筋的容許應(yīng)力應(yīng)按表3.3.4采用。表3.3.4鋼筋容許應(yīng)力(MPa)主力主力十附加力施工臨時荷載主力十特殊荷載HPB300鋼筋HRB400鋼筋HRB500鋼筋注：檢算擋砟墻承受列車脫軌水平撞擊時，普通鋼筋的容許應(yīng)力可按表3.3.2—13.3.5預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通鋼筋的容許疲勞應(yīng)力幅應(yīng)符合下列1預(yù)應(yīng)力鋼筋的容許疲勞應(yīng)力幅應(yīng)按表3.3.5—1采用。預(yù)應(yīng)力鋼筋種類預(yù)應(yīng)力鋼絲預(yù)應(yīng)力鋼絞線預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋2HRB400、HRB500鋼筋母材及其連接接頭的基本容許疲勞應(yīng)力幅△?應(yīng)按表3.3.5—2采用。構(gòu)造細(xì)節(jié)類型連接簡圖加工質(zhì)量及其他要求母材閃光對焊(2)接頭處的彎折角不得大于2°,接頭處的軸線偏移不得大于鋼筋直徑的0.1倍，且不得大于1mm滾軋直螺紋(1)切口端面宜與鋼筋軸線筒表面不得有裂紋，表面及內(nèi)螺紋不得有嚴(yán)重的銹蝕及其他肉眼可見的缺陷電弧焊焊鋼筋的中心處于同一平面內(nèi)3HRB400、HRB500鋼筋容許疲勞應(yīng)力幅應(yīng)按式(3.3.5)式中γ?——應(yīng)力比影響系數(shù)，母材、閃光對焊連接時按表表3.3.5—3應(yīng)力比影響系數(shù)γ?應(yīng)力比p0直徑d母材11閃光對焊1滾軋直螺紋1電弧搭接焊11鋼筋型號母材閃光對焊滾軋直螺紋電弧搭接焊3.3.6鋼筋彈性模量應(yīng)按表3.3.6采用。表3.3.6鋼筋彈性模量(MPa)鋼筋種類符號彈性模量鋼絲鋼絞線預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋4設(shè)計基本規(guī)定4.1.2有砟軌道的橋跨結(jié)構(gòu)恒載及靜活載引起的豎向撓度大于15mm或跨度的1/1600、無砟軌道的橋跨結(jié)構(gòu)恒載及靜活載引起M?——按簡支板計算的跨中最大彎矩(MN·m)。高度應(yīng)按式(4.2.3)計算，但不應(yīng)大于,如圖4.2.3所示。式中h?——截面有效高度(m);h?——不計梗脅時板的有效高度(m);s——自梗脅起點至支承中心的距離(m);4.2.4斜度小于或等于15°的斜交板橋可按正交板計算。4.3.1當(dāng)T形截面梁翼緣位于受壓區(qū)，且符合下列三項條件之一時，可按T形截面計算，否則應(yīng)按寬度為b的矩形截面計算。T形梁截面計算圖如圖4.3.1所示。1無梗脅翼緣板厚度h{大于或等于梁全高h(yuǎn)的1/10。2有梗脅而坡度tana不大于1/3,且板與梗相交處板的厚度h”不小于梁全高h(yuǎn)的1/10。3梗脅坡度tana大于1/3,但大于或等4.3.2T形截面梁伸出板的計算寬度應(yīng)符合下列規(guī)定：1當(dāng)伸出板對稱時，板的計算寬度應(yīng)采用下列三項中的最小值：1)對于簡支梁為計算跨度的1/3;2)相鄰兩梁軸線間的距離；2當(dāng)伸出板不對稱時，若其最大懸臂一邊從梁梗中線算起，寬度小于上款第1)、3)中較小值的一半時，可按實際寬度采用。3計算超靜定力時，翼緣寬度可取實際寬度。4.3.3箱梁有效寬度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1箱梁有效寬度可按下列公式計算：式中bex——箱梁有效寬度(m);b?——板的寬度(i=1、2、3);λ;——箱梁寬跨比(i=1、2、3),寬跨比示意圖如圖4.3.3所示；L——簡支梁跨度(m)。2不同寬跨比簡支箱梁有效寬度折減系數(shù)可按表4.3.3—1有效寬度折減系數(shù)跨中1/4跨支點01113連續(xù)箱梁各跨的翼緣有效寬度，對于梁端可按邊跨徑的按表4.3.3—2選用。有效寬度折減系數(shù)λ跨中1/4跨支點0111混凝土收縮及徐變等因素的影響。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，應(yīng)力計算還應(yīng)考慮預(yù)加力產(chǎn)生的二次力，在檢算破壞階段的截面強4.3.5對于分階段施工的連續(xù)梁應(yīng)按各階段實際受力體系和相應(yīng)荷載計算梁的內(nèi)力，并考慮體系轉(zhuǎn)換過程中由于混凝土徐變而產(chǎn)生的彎矩重分布。彎矩重分布可按本規(guī)范附錄A的規(guī)定計算。4.3.6連續(xù)梁中間支承處的負(fù)彎矩(當(dāng)支座設(shè)置在腹板范圍內(nèi)時)計算可考慮支承寬度和梁高對負(fù)彎矩的折減影響(計算圖如圖4.3.6所示),并按下列公式計算：式中Me——折減后的支點計算負(fù)彎矩(MN·m);M——由計算荷載產(chǎn)生的支點負(fù)彎矩(按理論支承計算)(MN·m),M?/M不得小于0.9,如小于0.9,則按0.9計算；M'——折減彎矩(MN·m);g——梁的支承反力R在支座兩側(cè)向上按45°分布于重心軸G—G水平處的荷載(MN/m);a——在支座兩側(cè)向上按45°擴(kuò)大交于重心軸G—G的長4.3.7箱形梁應(yīng)考慮由于荷載偏心所產(chǎn)生的扭矩和荷載分配等因素。對單線單室箱梁，當(dāng)荷載偏心距較小(偏心率小于0.1)時，可不考慮由于偏心引起的荷載分配問題。4.3.8箱形梁橫截面可按被支承在主梁腹板中心線下緣的箱形框架計算，計算所需鋼筋的1/2可兼作主梁抗剪或抗扭箍筋。4.3.9箱形梁應(yīng)考慮截面溫差所引起的縱向和橫向溫差應(yīng)力。溫差荷載包括日照溫差荷載和降溫溫差荷載，應(yīng)分別進(jìn)行計算。溫差荷載和溫差應(yīng)力可按本規(guī)范附錄B的規(guī)定計算。4.3.10計算溫差應(yīng)力時，對于日照溫差宜采用混凝土的受壓彈性模量，對于降溫溫差宜采用0.8倍的受壓彈性模量。4.3.11計算主力和溫差應(yīng)力組合時，可不再與其他附加力組合，材料容許應(yīng)力可提高20%。4.4剛架的計算4.4.1剛架計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1剛架的超靜定力應(yīng)按彈性理論計算，可不考慮法向力及剪力對變形的影響。2對于變高度(變截面)剛架，應(yīng)考慮其高度(截面)變化的影響。3剛架計算應(yīng)考慮桿件剛度比及支承的固定程度，設(shè)計時假定的單位長度上的剛度比與計算所得的剛度比之差不應(yīng)超過30%。4.4.2剛架計算時應(yīng)考慮基礎(chǔ)不均勻變位(線位移和角位移)、溫度變化及混凝土收縮、徐變的影響。預(yù)應(yīng)力混凝土剛架計算時尚應(yīng)考慮預(yù)加力產(chǎn)生的二次力，破壞階段的截面強度檢算可不考慮4.4.3剛架的軸線為桿件截面的重心線，除梗脅特別大的情況1梁構(gòu)件軸線長度為柱的軸線間距l(xiāng)。2柱構(gòu)件軸線長度為梁的軸線間距h?,或從梁軸線到固承基礎(chǔ)頂面間的距離h?[如圖4.4.3(a)所示],或從梁軸線到鉸支承的鉸中心的距離h?[如圖4.4.3(b)所示]。圖4.4.3剛架軸線計算圖4.4.4剛架中梁截面應(yīng)按本規(guī)范第4.3節(jié)的有關(guān)規(guī)定計算。4.5.1墩臺應(yīng)滿足強度及穩(wěn)定性要求。墩臺的計算應(yīng)符合現(xiàn)行4.5.2素混凝土、砌體墩臺的偏心應(yīng)滿足本規(guī)范第5.2.1條的規(guī)定。4.5.3空心墩應(yīng)考慮墩身局部穩(wěn)定、溫差及混凝土收縮的影響，并考慮墩身與頂帽下實體過渡段連接和與基礎(chǔ)連接處固端干擾的影響?；炷量招亩者€應(yīng)計算墩身截面拉應(yīng)力，其拉應(yīng)力值不應(yīng)大于本規(guī)范表3.1.4規(guī)定的容許值。拱圈(或拱肋)可按彈性體系計算，所用的彈性模量可分別采用混凝土受壓彈性模量的0.7倍和0.45倍。4.7.2涵洞工后沉降計算應(yīng)考慮兩側(cè)相鄰路基引起的附加荷載4.7.3鋼筋混凝土框架箱涵涵身應(yīng)進(jìn)行平面和空間受力分析。5素混凝土與砌體結(jié)構(gòu)用范圍應(yīng)符合表5.1.1的規(guī)定。表5.1.1素混凝土、砌體用材料的最低強度等級和適用范圍混凝土和砌體種類材料最低強度等級適用范圍水泥砂漿石料混凝土片石砌體—沉井填心、拱橋填腹及鋪砌防護(hù)工程涵洞的翼墻及其基礎(chǔ)塊石砌體—涵洞的拱圈粗料石砌體—拱橋和拱涵的拱圈混凝土塊砌體—拱橋及涵洞的拱圈、帽石涵洞的邊墻、端墻、翼墻及基礎(chǔ)素混凝土一 拱橋及涵洞的拱圈、帽石橋墩臺身橋墩基礎(chǔ)涵洞的邊墻、端墻、翼墻及基礎(chǔ)均可摻片石。片石數(shù)量不應(yīng)大于總體積的20%,石料強度等級不應(yīng)低5.1.2石砌體應(yīng)采用不易風(fēng)化的石料。處于浸水和潮濕地區(qū)的石砌體，主體工程用石料的軟化系數(shù)不應(yīng)低于0.8。采用石砌體1在年最冷月份平均溫度為一5℃～—15℃或—15℃以下2在年最冷月份平均溫度為一5℃～—15℃或一15℃以下低于M20。5.1.4石砌體及混凝土塊砌體結(jié)構(gòu)的截面尺寸不應(yīng)小于0.4m,素混凝土結(jié)構(gòu)的截面尺寸不應(yīng)小于0.3m。1鑲面石料及水泥砂漿的強度等級不應(yīng)低于砌體的強度2采用干砌片石時，其厚度不宜小于0.25m;下設(shè)的粗砂、礫砂、碎石或卵石反濾層的厚度，在滲水土上鋪設(shè)時不應(yīng)小于0.1m,在普通土上鋪設(shè)時不應(yīng)小于0.15m。合力的偏心距e不應(yīng)大于表5.2.1規(guī)定的限值。截面上合力偏心距示意圖如圖5.2.1所示。圖5.2.1截面上合力偏心距示意圖O—截面重心；P—合力作用點；B—OP連線與截面外包輪廓線的交點表5.2.1素混凝土實體墩臺身截面上合力偏心距限值荷載組合截面形狀偏心距限值主力主力十附加力圓形截面其他形狀截面主力十特殊荷載(地震力除外)注：S?為沿截面重心與合力作用點連線方向至截面外包輪廓線交點的距離。5.2.2素混凝土墩臺在中心受壓及偏心受壓時，其整體穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式檢算：式中N——作用于墩臺頂面處的軸向壓力(MN);K——安全系數(shù)，對于素混凝土墩臺，主力時K取2.0,主力+附加力時取1.6;對于片石砌體，主力時K取3.0,主力+附加力時取2.5;對于混凝土塊砌體，主力時K取2.5,主力+附加力時取2.0;N——墩臺順截面回轉(zhuǎn)半徑較小方向彎曲的縱向彎曲(屈E?——墩臺身的受壓彈性模量，對于素混凝土墩臺按本規(guī)范第3.1.6條確定，對于石砌體按本規(guī)范第3.2.4Re——墩臺身的抗壓極限強度(MPa),對于整體灌注的素混凝土墩臺可采用本規(guī)范第3.1.3條中軸心抗壓極砌體的中心及偏心受壓容許應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范表3.2.2確定；I?——墩臺底截面繞垂直彎曲方向重心軸的全截面慣性矩0.16計算，其中e?為順彎曲方向軸向壓力N對墩臺橋墩，e?為順彎曲方向N對墩臺身平均截面重心的h——彎曲平面內(nèi)的截面高度(m);I?——墩臺頂截面繞垂直彎曲方向重心軸的慣性矩(m?)。表5.2.2m值m5.2.3素混凝土和砌體墩臺的截面強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1素混凝土和砌體墩臺的截面強度應(yīng)按下列公式檢算：式中σ——墩臺中任一檢算截面上的壓應(yīng)力(MPa);N——作用于墩臺頂面處的軸向壓力(MN);G——檢算截面以上順軸向的墩臺自重(MN);A——檢算截面的全面積(m2);[o]——墩臺的中心受壓或偏心受壓容許壓應(yīng)力(MPa);I?,Iy——檢算截面繞重心軸x方向和y方向的全截面慣性矩(m?);ηe,ηp—檢算截面上彎矩M,和M?的增大系數(shù)面的距離(m),l?為墩臺側(cè)向穩(wěn)定性檢算的計算長Nex,Ney——墩臺重心軸x方向和y方向的縱向彎曲(屈曲)臨高度范圍內(nèi)，墩臺身混凝土強度等級不應(yīng)低于C35,并加設(shè)護(hù)面最高流冰水位以上1.0m范圍內(nèi)。5.3.2素混凝土墩臺在突變截面及施工縫處應(yīng)采取安設(shè)接頭鋼5.3.3涵洞出入口石砌翼墻及中墩分水棱的外露面和石拱圈端側(cè)面均應(yīng)鑲面并勾縫。涵洞各部位的鑲面石料及水泥砂漿的強度5.3.4涵洞的翼墻和基礎(chǔ)以及蓋板涵的中墩宜采用素混凝土6鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)1計算強度時，不應(yīng)考慮混凝土承受拉力(除主拉應(yīng)力檢算6.1.2受彎構(gòu)件的截面最小配筋率(僅計受拉區(qū)鋼筋)不應(yīng)低于表6.1.2—1所列數(shù)值；受壓構(gòu)件的截面最小配筋率不應(yīng)低于表表6.1.2—1受彎構(gòu)件的截面最小配筋率(%)鋼筋種類混凝土強度等級受力類型最小配筋百分率全部縱向鋼筋續(xù)表6.1.2—2受力類型最小配筋百分率一側(cè)縱向鋼筋注：1受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋和一側(cè)縱向鋼筋的配筋率應(yīng)按構(gòu)件的全截面面積6.1.3換算截面時，鋼筋的彈性模量與混凝土的變形模量之比n應(yīng)按表6.1.3采用?；炷翉姸鹊燃壗Y(jié)構(gòu)類型橋跨結(jié)構(gòu)及頂帽其他結(jié)構(gòu)86.2.1對承受疲勞荷載作用的構(gòu)件，應(yīng)按式(6.2.1)檢算鋼筋應(yīng)力幅，其容許值[△]應(yīng)按本規(guī)范第3.3.5條的規(guī)定采用。式中△s——運營階段設(shè)計活載作用下，構(gòu)件中普通鋼筋的應(yīng)力最大值(MPa);omn——運營階段設(shè)計活載作用下，構(gòu)件中普通鋼筋應(yīng)力的最小值(MPa)。6.2.2具有縱筋及一般箍筋的軸心受壓構(gòu)件的強度與穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：1軸心受壓構(gòu)件的強度應(yīng)按式(6.2.2—1)計算：2軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按式(6.2.2—2)計算：N——計算軸向壓力(MN);Ae——構(gòu)件橫截面的混凝土面積(m2);A’——受壓縱筋截面積(m2);m——鋼筋抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值與混凝土抗壓極限強度之比，應(yīng)按表6.2.2—1采用；[oe]——混凝土容許壓應(yīng)力(MPa),應(yīng)按表3.1.4采用；φ——縱向彎曲系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長細(xì)比按表6.2.2—2表6.2.2—1m值鋼筋種類混凝土強度等級φ續(xù)表6.2.2—2φ2b為矩形截面構(gòu)件的短邊尺寸(m);d為圓形截面構(gòu)件的直徑(m);i為任意6.2.3采用螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的軸心受壓構(gòu)件的強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1軸心受壓構(gòu)件的強度應(yīng)按下列公式計算：式中Ah——構(gòu)件核心截面面積(m2);極限強度之比，均應(yīng)按表6.2.2—1采用；dn——構(gòu)件核心直徑(m);a;——單根間接鋼筋的截面積(m2);2構(gòu)件因使用螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋而增加的承載能力，不應(yīng)超過未使用間接鋼筋時的60%,當(dāng)長細(xì)比?/i大于286.2.4受彎構(gòu)件的強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)按式(6.2.4—1)計算：2鋼筋的拉應(yīng)力應(yīng)按式(6.2.4—2)計算：式中σe——混凝土壓應(yīng)力(MPa);o?——鋼筋拉應(yīng)力(MPa);M——計算彎矩(MN·m);W?,W?——對混凝土受壓邊緣及對所檢算的受拉鋼筋重心處的換算截面抵抗矩(m3);n——鋼筋的彈性模量與混凝土的變形模量之比，應(yīng)按表6.1.3采用，當(dāng)采用多層鋼筋時，應(yīng)計算最外一層鋼3中性軸處的剪應(yīng)力應(yīng)按式(6.2.4—3)計算。當(dāng)不滿足式度梁的剪應(yīng)力計算應(yīng)考慮高度變化的影響。式中z——中性軸處的剪應(yīng)力(MPa);V——計算剪力(MN);b——構(gòu)件中性軸處的腹板厚度(m);z——內(nèi)力偶的力臂(m)。4當(dāng)受彎構(gòu)件中各截面剪應(yīng)力均小于或等于[oφ2]時，可不5對受彎構(gòu)件除計算中性軸處的剪應(yīng)力外，還應(yīng)按式(6.2.4—4)檢算板與梗相交處(圖6.2.4—1截面I-I、I'-I')式中r'——板與梗相交處的剪應(yīng)力(MPa);r——梗內(nèi)中性軸處的剪應(yīng)力(MPa);[re]——純剪時混凝土的容許剪應(yīng)力(MPa);hí——截面I—I或I'—I'處的上翼緣高度(m);S?——截面I—I或I'—I'以外部分面積對中性軸的面積矩(m3);S——中性軸以上部分面積對中性軸的面積矩(m3)。6當(dāng)受拉區(qū)的翼緣突出梁梗較大時，尚應(yīng)按式(6.2.4—5)檢算梁梗與翼緣相交處(圖6.2.4—2截面Ⅱ-Ⅱ)的剪應(yīng)力：式中"——梁梗與下翼緣相交處的剪應(yīng)力(MPa);h?——下翼緣高度(m);Asx——下翼緣懸出部分的受拉鋼筋截面積(m2);As——下翼緣受拉鋼筋總截面積(m2)。6.2.5偏心受壓構(gòu)件的強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：1)混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計算：式中σe——混凝土的壓應(yīng)力(MPa);N——換算截面重心處的計算軸向壓力(MN);A?,W?——鋼筋混凝土換算截面積(不計受拉區(qū))及其對受壓邊緣或受壓較大邊緣的截面抵抗矩，分別以m2和M——計算彎矩(MN·m);η——撓度對偏心距影響的增大系數(shù)；K——安全系數(shù)，主力時取2.0,主力+附加力時取1.6;Ee——混凝土的受壓彈性模量(MPa),應(yīng)按本規(guī)范表3.1.6采用；eo——軸向力作用點至構(gòu)件截面重心的距離(m);h——彎曲平面內(nèi)的截面高度(m);l?——壓桿計算長度(m),應(yīng)按本規(guī)范表6.2.2—2的表注采用；Ie——混凝土全截面的慣性矩(m?),求截面的中性軸時，應(yīng)采用縱向彎曲后所增大的偏2)除混凝土的壓應(yīng)力外，尚應(yīng)計算受壓鋼筋及受拉鋼筋的應(yīng)力。3)偏心受壓構(gòu)件應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件驗算垂直于彎矩作用平面的穩(wěn)定性，可不考慮彎矩作用，但應(yīng)按本規(guī)范第6.2.2條考慮縱向彎曲的影響。2混凝土的剪應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：1)混凝土的剪應(yīng)力應(yīng)按式(6.2.5—4)計算：式中z——混凝土的剪應(yīng)力(MPa);V——計算剪力(MN);Se——計算點以上部分換算面積對構(gòu)件換算截面(不計混凝土受拉區(qū))重心軸的面積矩(m3);I?——換算截面對重心軸的慣性矩(m?)。2)當(dāng)中性軸在截面以內(nèi)時，應(yīng)取中性軸處的剪應(yīng)力(即主拉應(yīng)力)與按式(6.2.5—5)計算的換算截面重心軸上的主拉應(yīng)力較大值進(jìn)行設(shè)計。3)當(dāng)中性軸在截面以外時，則最大剪應(yīng)力r發(fā)生在換算截面的重心軸上，其相應(yīng)的主拉應(yīng)力應(yīng)按式(6.2.5—5)計算：式中σp——主拉應(yīng)力(MPa);r——截面重心軸上的剪應(yīng)力(MPa);oe——截面重心軸上的壓應(yīng)力(MPa)。6.2.6鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計算裂縫寬度不應(yīng)超過表6.2.6規(guī)定的容許值。環(huán)境類別環(huán)境等級碳化環(huán)境氯鹽環(huán)境化學(xué)腐蝕環(huán)境鹽類結(jié)晶破壞環(huán)境凍融破壞環(huán)境磨蝕環(huán)境注：1表列數(shù)值為主力作用時的容許值，當(dāng)主力+附加力作用時可提高20%。2當(dāng)鋼筋保護(hù)層實際厚度超過30mm時，可將鋼筋保護(hù)層厚度的計算值取為6.2.7鋼筋混凝土矩形、T形及工字形截面受彎及偏心受壓構(gòu)件的計算裂縫寬度可按下列公式計算：Aa=2ab式中wr——計算裂縫寬度(mm);K?——鋼筋表面形狀影響系數(shù)，光圓鋼筋取1.0,帶肋鋼筋取0.72;K?——荷載特征影響系數(shù)；α——系數(shù)，光圓鋼筋取0.5,帶肋鋼筋取0.3;M?——恒載作用下的彎矩(MN·m);M——全部計算荷載作用下的彎矩(MN·m),當(dāng)主力作用時為恒載彎矩與活載彎矩之和，當(dāng)主力+附加力作γ——中性軸至受拉邊緣的距離與中性軸至受拉鋼筋重心σs——受拉鋼筋重心處的鋼筋應(yīng)力(MPa);E?——鋼筋的彈性模量(MPa);d——受拉鋼筋直徑(mm);μs—受拉鋼筋的有效配筋率；βi,B,β——考慮成束鋼筋的系數(shù)，單根鋼筋β?取1.0,兩根一束βB取0.85,三根一束β取0.70;A?——單根鋼筋的截面積(m2);A?——與受拉鋼筋相互作用的受拉混凝土面積(m2),取為與受拉鋼筋重心相重的混凝土面積(即圖6.2.7中的陰影面積，圖中a為鋼筋重心至受拉邊緣的距離)。圖6.2.7Aa計算示意圖6.2.8鋼筋混凝土圓形或環(huán)形截面偏心受壓構(gòu)件的計算裂縫寬度可按下列公式計算：A?=4πr?(R-r?)式中K?,K?——同第6.2.7條；K?——截面形狀系數(shù)，圓形截面取1.0,環(huán)形截面取1.1;y——中性軸至受拉邊緣的距離與中性軸至最大拉應(yīng)力鋼筋中心的距離之比(按圖6.2.8—1計算),當(dāng)γ大于1.2時，取1.2;d——縱向鋼筋直徑(mm),當(dāng)鋼筋直徑不同時，按大直徑取用；μ?——縱向鋼筋的有效配筋率，當(dāng)μ?小于0.005時，按0.005采用；計算時，n?~n?應(yīng)計入全部縱向鋼筋；A?——單根鋼筋的截面積(m2);A?——與縱向鋼筋相互作用的混凝土面積(圖6.2.8—2中的陰影面積)(m2)。距不應(yīng)小于鋼筋的直徑(對帶肋鋼筋為計算直徑),并不應(yīng)小于向不應(yīng)小于1.5倍的鋼筋直徑并不得小于45mm,豎向仍不得小4鋼筋直徑不大于25mm時，HRB400鋼筋直鉤的內(nèi)徑不應(yīng)小于4d,HRB500不應(yīng)小于6d,并在鉤的端部留一直段；HRB400直段長度不應(yīng)小于10d,HRB500不應(yīng)小于12d,如圖直段長度不應(yīng)小于10d,HRB500不應(yīng)小于12d,如圖6.3.1(b)徑不應(yīng)小于4d,HRB500不應(yīng)小于6d,并在鉤的端部留一直段；HRB400直段長度不應(yīng)小于5d,HRB500不應(yīng)小于6d,如圖不應(yīng)小于5d,HRB500不應(yīng)小于7d,并在鉤的端部留一直段；HRB400直段長度不應(yīng)小于5d,HRB500不應(yīng)小于6d,如圖6.3.2鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)最外層鋼筋的凈保護(hù)層厚度不應(yīng)小于D≥2.5dHPB300圖6.3.1鋼筋標(biāo)準(zhǔn)彎鉤圖1鋼筋最小錨固長度應(yīng)符合表6.3.3的規(guī)定。2梁端部鋼筋伸過支點的長度不應(yīng)小于10d,并設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)3HPB300鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為10d,HRB400鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為14d,HRB500鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為18d。表6.3.3鋼筋最小錨固長度(mm)鋼筋種類混凝土等級受壓鋼筋(直端)受拉鋼筋直端 彎鉤端1僅受軸心壓力并配有縱筋及一般箍筋的構(gòu)件配筋應(yīng)符合1)截面配筋率應(yīng)滿足表6.1.2—2的要求，且不宜大2)縱筋的直徑不宜小于12mm。3)箍筋的間距不應(yīng)超過縱筋直徑的15倍，也不應(yīng)大于構(gòu)4)箍筋的直徑不應(yīng)小于縱筋直徑的1/4,且不應(yīng)小于6mm。1)螺旋筋圈內(nèi)的縱筋配筋率應(yīng)滿足表6.1.2—2的要求。2)核心截面積不應(yīng)小于構(gòu)件截面積的2/3。3)螺旋筋的間距不應(yīng)大于核心直徑的1/5,且不應(yīng)大于4)螺旋筋換算截面不應(yīng)小于縱筋的截面積，且不應(yīng)超過該截面積的3倍。5)縱筋截面積與螺旋筋換算截面積之和不應(yīng)小于核心截面積的1%。足以承受不小于所有縱向鋼筋合力35%的橫向鋼筋。同一構(gòu)件中相鄰鋼筋的綁扎搭接接頭應(yīng)相互錯開，鋼接頭連接區(qū)段的長度為1.3倍搭接長度，當(dāng)直徑不同的鋼筋搭接面積百分率應(yīng)不大于50%,其搭接長度L;不小于表6.3.6的要求。表6.3.6鋼筋綁扎接頭搭接長度L,(mm)鋼筋種類混凝土強度等級6.3.7鋼筋直螺紋連接接頭的螺距，當(dāng)鋼筋直徑為16mm~2.5mm;當(dāng)鋼筋直徑為28mm～32mm時，應(yīng)取3.0mm。6.3.8板的一般構(gòu)造可按表6.3.8采用。板的種類道砟槽板人行道板板的最小厚度(mm)板內(nèi)受力鋼筋最小直徑(mm)8板內(nèi)受力鋼筋最大間距(mm)板內(nèi)受力鋼筋伸入支點數(shù)量不少于3根及跨度中間板內(nèi)分配鋼筋最小直徑(mm)86板內(nèi)分配鋼筋最大間距(mm) 6.3.10布置四周支承雙向板的鋼筋時，可將板沿縱向及橫向各劃分為三部分?？窟叢糠值膶挾染鶠榘宓亩踢厡挾鹊?/4。中間部分的鋼筋應(yīng)按計算數(shù)量設(shè)置，靠邊部分的鋼筋按中間部分的半6.3.13梁內(nèi)應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm的箍筋。當(dāng)支撐受拉鋼筋每一箍筋一行上所箍的受拉鋼筋不應(yīng)多于5根，受壓鋼筋不應(yīng)多6.3.14梁內(nèi)彎起鋼筋可沿梁高的中線布置，并使任何一個與梁6.3.15梁內(nèi)通過支點的主鋼筋不應(yīng)少于跨中截面主鋼筋數(shù)量的1/4,且不應(yīng)少于2根，伸入支點的長度不應(yīng)小于10倍的鋼筋直6.3.16梁高大于1m時，在梁腹高度范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置縱向水平鋼6.3.17梁體懸臂板外側(cè)下緣宜設(shè)置防止雨水流向梁腹的滴水槽6.3.18鋼筋混凝土無鉸拱橋的拱肋或拱圈的主要縱向鋼筋應(yīng)根高度的1.5倍。2對于T形和箱形截面的拱肋或拱圈，錨固長度不應(yīng)小于6.3.19鋼筋混凝土拱上結(jié)構(gòu)立柱縱向鋼筋的兩端，應(yīng)伸入橋面梁及拱圈(拱肋)內(nèi)錨固。拱上結(jié)構(gòu)橫向剛架的立柱應(yīng)根據(jù)穩(wěn)定性6.3.20分層澆筑的鋼筋混凝土箱形截面拱肋(拱圈),在構(gòu)造及施工上應(yīng)采取可靠的措施，防止因混凝土收縮差及溫度差引起6.3.21裝配式鋼筋混凝土拱橋構(gòu)件連接處的接頭應(yīng)保證結(jié)構(gòu)的6.3.22對可能受車輛撞擊的鋼筋混凝土橋墩，其撞擊區(qū)及撞擊點高度以上不少于2m范圍內(nèi)應(yīng)加強鋼筋布置。6.3.23鋼筋混凝土實體墩柱縱向鋼筋的配置應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼筋混凝土實體墩柱縱向鋼筋布置應(yīng)滿足截面強度及裂縫寬度計算的要求。2縱向受力鋼筋直徑不宜小于12mm;全部縱向鋼筋的配筋率不宜大于3%。3柱中縱向鋼筋的凈間距不應(yīng)小于50mm,且不宜大于4偏心受壓柱的側(cè)面上應(yīng)設(shè)置直徑不小于10mm的縱向構(gòu)6.3.24鋼筋混凝土實體墩柱的箍筋應(yīng)符合下列規(guī)定：1箍筋直徑不應(yīng)小于縱向鋼筋最大直徑的1/4,且不應(yīng)小于2箍筋間距不應(yīng)大于300mm及構(gòu)件截面的短邊尺寸，且不應(yīng)大于縱向鋼筋最小直徑的12倍。3箍筋末端應(yīng)做成135°彎鉤，且彎鉤末端平直段長度不應(yīng)小于10d(d為縱向受力鋼筋的最小直徑)。6.3.25空心墩構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：1空心墩的最小壁厚，采用鋼筋混凝土?xí)r不宜小于300mm,采用素混凝土?xí)r不宜小于500mm。2空心墩頂帽下、基頂上面應(yīng)設(shè)實體過渡段。空心墩空心截面與實體段相接處應(yīng)設(shè)置倒角。3空心墩離地面5m以上部分，應(yīng)在墩身周圍交錯布置適量的通風(fēng)孔，間距5m左右，孔徑不宜小于0.2m,并設(shè)置防護(hù)網(wǎng)。通風(fēng)孔應(yīng)高出設(shè)計頻率水位。筋應(yīng)滿足最小配筋率的要求?？v向鋼筋直徑不宜小于12mm,間距不宜大于200mm。環(huán)向箍筋直徑不宜小于10mm,間距不宜大于200mm。7預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)7.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力度λ不宜小于0.7。預(yù)應(yīng)力度式中σ——由設(shè)計荷載(不包括預(yù)加力)引起的構(gòu)件控制截面受σe——由預(yù)加力(扣除全部預(yù)應(yīng)力損失)引起的構(gòu)件控制截安裝和運營階段的破壞強度安全系數(shù)不應(yīng)低于表7.1.3所列受拉塑性變形的影響。構(gòu)件的抗裂安全系數(shù)不應(yīng)低于表7.1.3所內(nèi)的應(yīng)力；對允許開裂的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，檢算運營階段應(yīng)力面計算。允許開裂的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)檢算其在運營階段和表7.1.3安全系數(shù)安全系數(shù)類別符號安全系數(shù)主力主力十附加力施工臨時荷載強度安全系數(shù)縱向鋼筋達(dá)到抗拉計算強度，受壓區(qū)混凝土達(dá)到抗壓極限強度K非預(yù)應(yīng)力箍筋達(dá)到計算強度混凝土主拉應(yīng)力達(dá)到抗拉極限強度抗裂安全系數(shù)7.1.5在嚴(yán)重腐蝕環(huán)境中，不應(yīng)采用允許開裂的預(yù)應(yīng)力混凝土式中N——計算軸向力(MN);K——強度安全系數(shù)，按本規(guī)范表7.1.A,,A,——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2);fp,fs——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉計算強度(MPa),按本規(guī)范表3.3.3采用。7.2.2矩形截面或翼緣位于受拉邊的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面強度計算(計算圖如圖7.2.2所示)應(yīng)符合下列規(guī)定：圖7.2.2矩形截面受彎構(gòu)件正截面強度計算圖1中性軸位置可按下列公式確定：fpA,+f?A?-oAp-f:A’=f?bx(7.2.2—1)面強度應(yīng)按式(7.2.2—3)計算：計算。當(dāng)計算的正截面強度比不考慮受壓鋼筋還小時，則應(yīng)按不考慮受壓鋼筋計算。fe——混凝土抗壓極限強度(MPa),按本規(guī)范表3.1.3o——相應(yīng)于混凝土受壓破壞時預(yù)應(yīng)力筋A(yù)',中的應(yīng)力np——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；f——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓計算強度(MPa),按本規(guī)范表3.3.3σa——預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù))重心處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力h?——截面有效高度(m);fs——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓計算強度(MPa);A’——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2);b——矩形截面寬度(m);x——截面受壓區(qū)高度(m)。7.2.3翼緣位于受壓區(qū)的T形或工字形截面受彎構(gòu)件，其正截面強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1當(dāng)符合式(7.2.3—1)時，正截面強度應(yīng)按寬度為b的矩形截面計算[圖7.2.3(a)],b;應(yīng)符合本規(guī)范第4.3.2條的規(guī)定。fpA,+f?A?-omA,-f!A’≤f.bh{(7.2.3—1)2當(dāng)不符合式(7.2.3—1)時[圖7.2.3(b)],中性軸位置可按式(7.2.3—2)確定：f?A?+fA?-oA,-fA′=fe[bx+(bí-b)hí]3當(dāng)截面受壓區(qū)高度大于等于2a'且不大于0.4h。時，正截面強度應(yīng)按式(7.2.3—3)計算：fA’(h?-as)(7.2.3—3)計算。當(dāng)計算的正截面強度比不考慮受壓還鋼筋小時，則應(yīng)按不7.2.4受彎構(gòu)件的斜截面抗彎強度及抗剪強度可按附錄C計算。1大偏心受壓構(gòu)件(x≤0.4h?)正截面強度計算(計算圖如圖7.2.5所示)應(yīng)符合下列規(guī)定：1)中性軸位置可按式(7.2.5—1)確定，當(dāng)軸向力N作用在鋼筋A(yù)p與A應(yīng)力合力點和鋼筋A(yù)。與A。應(yīng)力合力點之間時，式(7.2.5—1)等號左邊第3、4項取正號；反2)當(dāng)截面受壓區(qū)高度大于等于2a'時，正截面強度應(yīng)按式KN≤fbx+oAp+fA’-fpA,-f?A,(7.2.5—2)e——軸向力N至鋼筋A(yù)。與A,應(yīng)力合力點的距離圖7.2.5大偏心受壓構(gòu)件正截面強度計算圖N?=f-bh+dAp+fA’+omA?+fA,(7.2.5—5)N;=0.4fcbho+oAp+f!A’-fpA,-f.A,式中N?——全截面均勻受壓破壞時的軸向力(MN);N;——截面破壞處于大、小偏心界限狀態(tài)時的軸向力c,e;——軸向力N?及N;至鋼筋A(yù)。與A,應(yīng)力合力點的距離(m),當(dāng)截面對稱配筋時om——相應(yīng)于混凝土破壞時預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)。中的應(yīng)力(MPa),可參照本規(guī)范式(7.2.2—2)計算；eo——軸向力N至截面軸心(即N?作用點)的距離(m);ep——軸向力N;至截面軸心的距離(m)。7.2.6計算偏心受壓構(gòu)件時，應(yīng)考慮構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的撓度對軸向力偏心距增大的影響，此時應(yīng)將軸向力對截面軸心的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)η。η可按式(7.2.6)計算：式中Ee——混凝土彈性模量(MPa),按本規(guī)范表3.1.6的規(guī)定采用；l?——構(gòu)件計算長度(m),按本規(guī)范表6.2.2—2的“注”采用；Ie——混凝土截面的慣性矩(m?);α——考慮偏心距對η值的影響系數(shù)，按本規(guī)范式K——強度安全系數(shù)，按本規(guī)范表7.1.3采用；N——計算軸向力(MN),當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋與混凝土間無黏結(jié)力時，式(7.2.6)中N應(yīng)取為軸向力N與預(yù)壓力N。之和。7.2.7矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面強度計算應(yīng)符合下列1當(dāng)軸向力N作用在鋼筋A(yù)。與A,應(yīng)力合力點和鋼筋A(yù)p與A'應(yīng)力合力點之間時(小偏心受拉)(圖7.2.7—1),正截面強度應(yīng)按下列公式計算：2當(dāng)軸向力N不作用在鋼筋A(yù)。與A,應(yīng)力合力點和鋼筋A(yù)p與A;應(yīng)力合力點之間時(大偏心受拉)(圖7.2.7—2),正截面強度計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1)中性軸位置可按式(7.2.7—3)確定：2)當(dāng)截面受壓區(qū)高度大于等于2a'且不大于0.4h截面強度應(yīng)按式(7.2.7—4)計算：KN≤f?A?+fA,-dAp-f’A’-f.bx(7.2.7—4)3)當(dāng)截面受壓區(qū)高度小于2a'時，正截面強度可3)計算。如計算的正截面強度比不考慮受壓鋼筋還小7.2.8構(gòu)件端部錨固區(qū)的局部承壓強度應(yīng)按式(7.2.8)計算：式中Ne——預(yù)加應(yīng)力時的預(yù)壓力(MN);K——局部承壓抗裂安全系數(shù)，取1.5;并應(yīng)符合本規(guī)范第3.1.5條中關(guān)于β值的規(guī)定；Ae——局部承壓面積(考慮在墊板中沿45°斜線傳力所擴(kuò)大的錨下墊圈面積)(m2),計算時扣除管道面積；A——影響混凝土局部承壓的計算底面積(m2),按本規(guī)范圖3.1.5采用，計算時扣除管道面積。7.2.9錨下間接鋼筋的配置應(yīng)符合端部錨固區(qū)的混凝土局部承圖7.2.9局部承壓配筋計算圖K.N≤A.(βfe+2.0μβf?)An——包在鋼筋網(wǎng)或螺旋形配筋范圍以內(nèi)的混凝土核心面積(m2),但不大于A,且其重心應(yīng)與A。的重心相fs——錨下間接鋼筋的抗拉計算強度(MPa);μe——間接鋼筋的體積配筋率(即核心范圍內(nèi)單位混凝土體積所包含的間接鋼筋體積),當(dāng)為鋼筋網(wǎng)時，μ=,當(dāng)為螺旋形配筋時n?,aji——鋼筋網(wǎng)沿l?方向的鋼筋根數(shù)及單根鋼筋的截面面nz,ajz——鋼筋網(wǎng)沿l?方向的鋼筋根數(shù)及單根鋼筋的截面面a;——螺旋形鋼筋的截面面積(m2);dne——螺旋圈的直徑(m);s——鋼筋網(wǎng)或螺旋形鋼筋的間距(m)。7.3運營階段的結(jié)構(gòu)計算7.3.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)截面應(yīng)力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1后張法結(jié)構(gòu)在預(yù)應(yīng)力管道內(nèi)壓注水泥漿以前，應(yīng)采用被管道削弱的凈混凝土并計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋后的換算截面(即凈截面)。在建立了鋼筋與混凝土間的黏結(jié)力后，則采用全部換算截面(但對受拉構(gòu)件、受彎及大偏心受壓構(gòu)件中運營階段設(shè)計荷載作用2先張法結(jié)構(gòu)應(yīng)采用換算截面。3配置較少非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件(一般指不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件)計算換算截面時，可不考慮非預(yù)應(yīng)力鋼筋。7.3.2預(yù)加力在構(gòu)件正截面上產(chǎn)生的軸向力、剪力及彎矩應(yīng)按下列公式計算(圖7.3.2):N?=o?A,+o,A!+o,Amcosa式中Np——預(yù)加力產(chǎn)生的軸向力(MN);Q?——預(yù)加力產(chǎn)生的剪力(MN);M?——預(yù)加力產(chǎn)生的彎矩(MN·m);A,,Ap——受拉區(qū)及受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(m2);A——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(m2);op,op——受拉區(qū)及受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋中的預(yù)加應(yīng)力(MPa),按相應(yīng)工作階段扣除預(yù)應(yīng)力損失；a——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸間的夾角();eo——預(yù)加應(yīng)力合力至截面重心軸的距離(m),截面重心軸的位置按本規(guī)范第7.3.1條的規(guī)定確定；yp,y,——受拉區(qū)及受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力水平鋼筋的重心至截面重心軸的距離(m);yob——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的重心至截面重心軸的距離(m)。7.3.3當(dāng)計算預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力時，應(yīng)考慮表7.3.3所列的預(yù)應(yīng)力損失，并應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口的摩阻及喇叭口摩阻。表7.3.3預(yù)應(yīng)力損失序號預(yù)應(yīng)力損失符號1鋼筋與管道之間的摩阻2錨頭變形、鋼筋回縮和分塊拼裝構(gòu)件的接縫壓縮3臺座與鋼筋之間的溫度差4混凝土的彈性壓縮5鋼筋的應(yīng)力松弛6混凝土的收縮和徐變7.3.4預(yù)應(yīng)力損失宜根據(jù)試驗數(shù)據(jù)確定，如無可靠試驗資料，可式中oru——由于摩擦引起的應(yīng)力損失(MPa);σon——鋼筋(錨下)控制應(yīng)力(MPa);θ——從張拉端至計算截面的長度上，鋼筋彎起角之和x——從張拉端至計算截面的管道長度(m);μ——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，按表7.3.4—]k——考慮每米管道對其設(shè)計位置的偏差系數(shù)，按表7.3.4—1采用。管道類型μk橡膠管抽芯成型的管道鐵皮套管金屬波紋管2錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失按式本規(guī)范附錄D的規(guī)定計算。對稱張拉的簡支梁，考慮反向摩擦錨頭的變形、鋼筋回縮和一條接縫壓縮值可按表7.3.4—2采用。式中σ;?——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失(MPa);L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度(m);錨頭、接縫類型表現(xiàn)形式計算值(mm)夾片式錨有頂壓時錨具回縮4無頂壓時6水泥砂漿接縫接縫壓縮1環(huán)氧樹脂砂漿接縫接縫壓縮帶螺帽的錨具螺帽縫隙縫隙壓密1每塊后加墊板的縫隙縫隙壓密13先張法構(gòu)件當(dāng)采用蒸汽或其他方法加熱養(yǎng)護(hù)時，鋼筋和張拉臺座之間的溫差引起的應(yīng)力損失按式(7.3.4—3)計算：式中σig——由于溫差引起的應(yīng)力損失(MPa);tz——用蒸汽或其他方法加熱養(yǎng)護(hù)時的混凝土最高溫度(℃)。4混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失應(yīng)符合下列規(guī)定：1)在后張法結(jié)構(gòu)中，當(dāng)分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時，對先張拉的鋼筋應(yīng)考慮由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，可按式(7.3.4—4)計算：式中σu——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失(MPa);△oe——在先行張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力(MPa),簡支梁可取有代表性截面上應(yīng)力的平均值；n?——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；Z——在所計算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。2)對先張法結(jié)構(gòu)，放松鋼筋時由于混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失應(yīng)按式(7.3.4—5)計算：式中σe——在計算截面鋼筋重心處，由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力(MPa)。5預(yù)應(yīng)力鋼筋在σ大于等于0.5f時，應(yīng)考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，其應(yīng)力損失終極值應(yīng)按式(7.3.4—6)計算：式中ors——由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失(MPa);σm—先張梁采用預(yù)應(yīng)力鋼筋(錨下)控制應(yīng)力，后張梁采用傳力錨固時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(MPa);ξ——松弛系數(shù)，采用普通松弛鋼絲時，按0.;采用預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋，一次張拉時取0.05,超張拉時取0.035。6由于混凝土收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值按下列公式計算：式中σ?s——由于收縮、徐變引起的應(yīng)力損失終極值(MPa);σo——傳力錨固時，在計算截面上的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處，由于預(yù)加力(扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力(MPa),簡支梁可取跨中與跨度1/4截面的平均值，連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)可取若干g,E——混凝土徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的終極值，無可靠資料濕度低于40%的條件下使用的結(jié)構(gòu)，表列φ、e值應(yīng)增加30%;A,,A?——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2);A——梁截面面積(m2),對后張法構(gòu)件，可近似按凈截面eA——預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸I——截面慣性矩(m?),對于后張法構(gòu)件，可近似按凈截預(yù)加應(yīng)力時混凝土的齡期(d)收縮應(yīng)變終極值ε×10徐變系數(shù)終極值qo理論厚理論厚37續(xù)表7.3.4—3預(yù)加應(yīng)力時混凝土的齡期(d)收縮應(yīng)變終極值ε×106徐變系數(shù)終極值φ理論厚理論厚注：1先張法結(jié)構(gòu)，預(yù)加應(yīng)力時混凝土的齡期一般為3d～7d;后張法結(jié)構(gòu)，該齡期一般為7d～28d。2A為計算截面混凝土的面積，u為該截面與大氣接觸的周邊長度。3實際結(jié)構(gòu)的理論厚度和混凝土的齡期為表列數(shù)值的中間值時，可按直線內(nèi)插取值。7鋼筋與錨圈口之間的摩阻及鋼筋在錨下墊板喇叭口處因8混凝土收縮、徐變以及鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失的中間表7.3.4—4σ?s和σus的中間值與終極值的比值時間(d)由于混凝土收縮和徐變σu由于鋼筋松弛σs2 —1年3年9分階段施工的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中由于混凝土徐變及彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)根據(jù)施工過程中各階段預(yù)加應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重應(yīng)力的情況確定。計算時應(yīng)考慮混凝土齡期的差別，綜合計算各有關(guān)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力損失值。10當(dāng)需考慮其他預(yù)應(yīng)力損失時可根據(jù)試驗確定。7.3.5預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力應(yīng)按下列規(guī)定計算：1未扣除混凝土收縮、徐變引起的損失時，混凝土正應(yīng)力應(yīng)按式(7.3.5—1)計算：式中σe——計算點處混凝土應(yīng)力(MPa);N,——鋼筋預(yù)加應(yīng)力的合力(扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，但對先張法結(jié)構(gòu)不再扣除彈性壓縮引起的應(yīng)力損失eo——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離(m);A,I——截面的面積及慣性矩(按本規(guī)范第7.3.1條的規(guī)定確定),分別以m2和m*計；y——計算應(yīng)力點至截面重心軸的距離(m)。2扣除混凝土收縮、徐變引起的損失后，混凝土正應(yīng)力應(yīng)按式中σa——扣除全部應(yīng)力損失后，混凝土截面有效預(yù)壓應(yīng)力σa——扣除除混凝土收縮、徐變應(yīng)力損失外其他各項應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力(MPa),按式(7.3.5—1)σeus——混凝土收縮、徐變引起的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的降低值其余符號意義同本規(guī)范第7.3.4條。7.3.6設(shè)計荷載在混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)按下列規(guī)定計算：式中N,M——計算軸向力及彎矩，分別以MN和MN·m計；oe——計算點處混凝土應(yīng)力(MPa);a;o:——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處和非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的鋼o,os——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處和非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的混凝土應(yīng)力(MPa)。2對允許開裂的構(gòu)件，截面開裂后混凝土壓應(yīng)力可按附錄E中式(E.0.2—1)計算，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力可按下列公式計算：式中σ,σ——截面開裂后預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力on——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力(MPa);op——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力(MPa),先張法構(gòu)件取有效預(yù)應(yīng)力加彈性壓縮損失σu,后張法構(gòu)件取有效預(yù)△rg——消壓時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量(MPa);ep,es——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離(m);,后張法構(gòu)件可近似△og,△g——消壓后按開裂截面計算的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量(MPa),可分別按附錄E中式(E.0.3—1)及式(E.0.3—2)計算；7.3.7梁斜截面的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：1主拉應(yīng)力應(yīng)按式(7.3.7—1)計算：2主壓應(yīng)力按下列公式計算：oa,σy——計算主拉(壓)應(yīng)力點處混凝土的法向應(yīng)力及豎向壓應(yīng)力(MPa);oa——計算點處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa);re——計算點處混凝土的剪應(yīng)力(MPa);r——相應(yīng)于計算彎矩M的荷載作用下，計算點處混凝土的剪應(yīng)力(MPa);M——計算彎矩(MN·m);yo——計算點處至換算截面重心軸的距離(m);I?——換算截面慣性矩(m?);σw——預(yù)應(yīng)力豎筋中的有效預(yù)應(yīng)力(MPa);nw——預(yù)應(yīng)力豎筋的肢數(shù)；aw——單支預(yù)應(yīng)力豎筋的截面面積(m2);Sw——預(yù)應(yīng)力豎筋的間距(m);Vp——彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的剪力(MN);b——計算主應(yīng)力點處構(gòu)件截面寬度(m);Ka——系數(shù)，當(dāng)對不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件進(jìn)行抗裂性檢算時，按本規(guī)范表7.1.3中K;取值，其他情況下取1.0;S,I——截面的面積矩及慣性矩，分別以m3及m?計，應(yīng)按本規(guī)范第7.3.1條的規(guī)定計算。3變高度梁的剪應(yīng)力計算應(yīng)考慮高度變化的影響。4主應(yīng)力計算應(yīng)針對下列部位進(jìn)行：1)在構(gòu)件長度方向，應(yīng)計算剪力及彎矩均較大的區(qū)段，以及構(gòu)件外形和腹板厚度有變化之處。2)沿截面高度方向，應(yīng)計算截面重心軸處及腹板與上、下7.3.8計算先張法構(gòu)件端部區(qū)段的截面應(yīng)力時，在預(yù)應(yīng)力鋼筋傳遞長度lc范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力值可按線性變化，即在構(gòu)件端部預(yù)應(yīng)力值為零，在傳遞長度末端預(yù)應(yīng)力值達(dá)到σp(如圖7.3.8所示)。預(yù)應(yīng)力鋼絞線的傳遞長度l。宜取80d,d為鋼絞線直徑。1正截面抗裂性應(yīng)按下列公式計算：1)軸心受拉、小偏心受拉或小偏心受壓構(gòu)件：2)受彎、大偏心受拉或大偏心受壓構(gòu)件：式中σ——計算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的正應(yīng)力(MPa),按式(7.3.6—1)計算；K——抗裂安全系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范表7.1.3采用；oe——扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范第7.3.5條的規(guī)定計算；fa——混凝土抗拉極限強度(MPa),按本規(guī)范表3.1.3γ——考慮混凝土塑性的修正系數(shù)；W?——對所檢算的拉應(yīng)力邊緣的換算截面抵抗矩(m3);S?——換算截面重心軸以下的面積對重心軸的面積矩(m3)。2斜截面抗裂性應(yīng)按式(7.3.9—4)及式(7.3.9—5)計算，當(dāng)不滿足式(7.3.9—4)及式(7.3.9—5)要求時，應(yīng)修改截面尺寸或提高混凝土強度等級。范第7.3.7條的規(guī)定計算。對于主力+附加力組合，式(7.3.9—5)可改為σ≤0.66fc。3當(dāng)采用分段施工結(jié)構(gòu)時，應(yīng)考慮拼接縫處抗裂性的降低，降低值應(yīng)根據(jù)試驗確定。7.3.10運營階段設(shè)計荷載作用下，正截面混凝土壓應(yīng)力(扣除全部應(yīng)力損失后)應(yīng)符合下列公式的規(guī)定：1主力組合作用時：2主力十附加力組合作用時：式中σe——運營階段設(shè)計荷載及預(yù)應(yīng)力鋼筋有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的正截面混凝土最大壓應(yīng)力(MPa);fe——混凝土抗壓極限強度(MPa),按本規(guī)范表3.1.3采用。7.3.11運營階段設(shè)計荷載作用下，正截面混凝土受拉區(qū)應(yīng)力(扣除全部應(yīng)力損失后)應(yīng)符合下列公式的規(guī)定：1對不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件：2對允許出現(xiàn)拉應(yīng)力但不允許開裂的構(gòu)件：拉邊緣產(chǎn)生的應(yīng)力(MPa),受拉為正；fa——混凝土抗拉極限強度(MPa),按本規(guī)范表3.1.37.3.12對允許出現(xiàn)拉應(yīng)力和允許開裂的構(gòu)件，運營階段設(shè)計荷載作用下，混凝土主應(yīng)力(扣除全部應(yīng)力損失后)應(yīng)符合式等級。式中σp——混凝土的主拉應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范第7.3.7條的大應(yīng)力應(yīng)符合式(7.3.13)的規(guī)定：式中op——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范第7.3.6條的規(guī)7.3.14承受疲勞荷載作用的構(gòu)件應(yīng)檢算鋼筋應(yīng)力幅，其容許值[△]應(yīng)根據(jù)試驗確定。當(dāng)缺少該項試驗數(shù)據(jù)時，可按本規(guī)范第3.3.5條的規(guī)定采用。鋼筋的應(yīng)力幅可按下列公式計算：1不開裂截面上的鋼筋：△Gm,△m——由設(shè)計活載所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范第7.3.6條第1款的規(guī)定計算；a?——考慮疲勞影響后的應(yīng)力增大系數(shù)，未出現(xiàn)拉應(yīng)力的截面取1.0,出現(xiàn)拉應(yīng)力的截面取1.5。2開裂截面上的鋼筋：式中△g?——消壓時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量(MPa),按本規(guī)范式(7.3.6—5)計算；△G?,△α——消壓后按開裂截面計算的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力σg,0g——由恒載產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范第7.3.6條第1款的規(guī)定計算，計算時式(7.3.6—2)、式(7.3.6—3)中n。和ns均取10。7.3.15設(shè)計荷載作用下，混凝土的最大剪應(yīng)力應(yīng)符合式(7.3.15)的要求。有豎向預(yù)應(yīng)力筋時，其容許最大剪應(yīng)力可提高到0.17f.+0.55o,o可按式(7.3.7—4)計算。式中re——混凝土的最大剪應(yīng)力(MPa);r——設(shè)計荷載產(chǎn)生的剪應(yīng)力(MPa);tp——預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的預(yù)剪應(yīng)力(MPa);fe——混凝土抗壓極限強度(MPa)。7.3.16預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件的箍筋設(shè)計應(yīng)符合下列規(guī)定：1在的梁段內(nèi)，箍筋可不予計算，僅按構(gòu)造要求布置，K?為混凝土達(dá)到抗拉極限強度(主拉應(yīng)力)時的安全系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范表7.1.3采用。2在的梁段內(nèi)，箍筋應(yīng)按承受主拉應(yīng)力的60%計算。7.3.17需要通過計算確定箍筋時，箍筋間距應(yīng)按式(7.3.17)計算：式中sy——箍筋間距(m);A,——在構(gòu)件同一截面內(nèi)，箍筋的總截面面積(m2);σp——設(shè)計荷載作用下的主拉應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范第7.3.7條的規(guī)定計算；K?——安全系數(shù)，按本規(guī)范表7.1.3采用；fs——箍筋的抗拉計算強度(MPa);b——腹板的厚度(m)。7.3.18允許開裂的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在恒載作用下，正截面混凝土受拉區(qū)壓應(yīng)力(扣除全部應(yīng)力損失后)不應(yīng)小于1.0MPa;在設(shè)計荷載作用下的特征裂縫寬度應(yīng)符合下列規(guī)定：1主力組合時，特征裂縫寬度不應(yīng)大于0.1mm。2主力+附加力組合時，特征裂縫寬度不應(yīng)大于0.15mm。式中on——特征裂縫寬度(mm),系指小于該特征值的保證率為95%的裂縫寬度；C?——縱向鋼筋側(cè)面的凈保護(hù)層厚度(mm);d——鋼筋換算直徑(mm);μs——縱向受拉鋼筋的有效配筋率；v——鋼筋黏結(jié)特性系數(shù)，帶肋鋼筋取0.02,鋼絲或鋼絞線取0.04;后張法管道壓漿的預(yù)應(yīng)力鋼筋的v值應(yīng)提高，變形鋼筋可取0.04,鋼絲或鋼絞線可取0.06;a?——特征裂縫寬度與平均裂縫寬度相比的擴(kuò)大系數(shù)，可取1.8;a?——考慮運營階段設(shè)計荷載作用的疲勞增大系數(shù)，可取1.5;A,,A,——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(mm2);U——鋼筋周邊長度總和(mm);A——受鋼筋影響的有效混凝土截面面積(mm2),可按圖7.3.18計算。圖7.3.18受鋼筋影響的有效混凝土截面7.3.19計算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的變形(撓度和轉(zhuǎn)角)時，截面抗彎剛度B的計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1對于不允許開裂的構(gòu)件，截面抗彎剛度B應(yīng)按下列公式2對允許開裂的構(gòu)件，當(dāng)運營階段設(shè)計荷載產(chǎn)生的彎矩M小于開裂彎矩M;時，應(yīng)按式(7.3.19—1)計算。當(dāng)M大于或等于式中B——梁截面抗彎剛度(MN·m2);I?——全部換算截面慣性矩(m?);β——考慮預(yù)應(yīng)力度的折減系數(shù)；β——考慮截面配筋率對剛度的影響系數(shù)；M——截面開裂彎矩(MN·m);λ——預(yù)應(yīng)力度，可按本規(guī)范第7.1.2條計算，當(dāng)λ大于σa——梁截面受拉邊緣有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa),按本規(guī)范式γ——考慮受拉區(qū)混凝土塑性的修正系數(shù)，可按本規(guī)范式b——對于矩形截面為梁寬，對于T形截面或工字形截面為腹板寬(m);h?——截面有效高度(m)。截面抗彎剛度取E。I,I按本規(guī)范第7.3.1條的規(guī)定計算。7.4.1在預(yù)加應(yīng)力過程中，預(yù)應(yīng)力鋼筋的控制應(yīng)力應(yīng)符合下列1鋼絲、鋼絞線的錨下控制應(yīng)力值應(yīng)符合式(7.4.1—1)的2預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋的錨下控制應(yīng)力值應(yīng)符合式on—預(yù)應(yīng)力鋼筋中的有效預(yù)應(yīng)力(MPa);o?——預(yù)應(yīng)力鋼筋中的全部預(yù)應(yīng)力損失值(MPa)。3對于拉絲式體系(直接張拉鋼絲、鋼絞線的體系),包括錨圈口摩擦及喇叭口摩擦引起的應(yīng)力損失在內(nèi)，錨外鋼筋中的最大控制應(yīng)力不應(yīng)超過0.8fk;預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的錨外最大控制應(yīng)力不應(yīng)超過0.95fpk。7.4.2長度等于梁高范圍內(nèi)的端部錨固區(qū)段應(yīng)檢算局部應(yīng)力。σp=0m-(o??+olg+ou+0.5o??)≤0.65f取0.70;fe——預(yù)加應(yīng)力或存梁階段混凝土的抗壓極限強度σa≤0.7f(7.4.4—2)fμ——預(yù)加應(yīng)力或存梁階段混凝土的抗拉極限強度N?=(oom-o?-oj)(A?-Am)+(oam—ol)5大偏心受壓的后張法構(gòu)件，分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時，其軸向壓力應(yīng)按式(7.4.7—6)計算：式中Np——軸向壓力(MN);osm,oxn——位于外載作用下的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)。與受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)p的張拉控制應(yīng)力(MPa);應(yīng)力損失值(MPa),但對先張法構(gòu)件不計入彈性壓縮引起的應(yīng)力損失σu;的鋼筋截面面積(m2);σ——臨近破壞時預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力的減少值(MPa),當(dāng)按式(7.4.7—5)計算所得值大于300MPa時取7.4.8在預(yù)加應(yīng)力階段承受軸心壓力的構(gòu)件，其強度及穩(wěn)定性檢算應(yīng)符合下列規(guī)定：2素混凝土的后張法構(gòu)件，其強度及穩(wěn)定性可按式(7.4.8—式中K——預(yù)加應(yīng)力階段強度檢算安全系數(shù)，取1.6;N?——鋼筋預(yù)加應(yīng)力引起的軸向壓力(MN),按本規(guī)范第7.4.7條的規(guī)定計算；A——混凝土凈截面面積(m2);f!——預(yù)加應(yīng)力時混凝土的抗壓極限強度(MPa);規(guī)范表6.2.2—2采用；素混凝土的后張法構(gòu)件按表7.4.8采用。4689注：表中符號的意義及l(fā)?的計算方法見本規(guī)范表6.2.2—2的“注”。3先張法構(gòu)件可按式(7.4.8—1)、式(7.4.8—2)檢算，但對任何長細(xì)比φ值均取1。7.4.9在預(yù)加應(yīng)力階段承受偏心壓力的構(gòu)件，其強度檢算應(yīng)符合圖7.4.9預(yù)加應(yīng)力作用下構(gòu)件為大偏心受壓的正截面強度計算圖Ap——受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(m2),計算式N?=fA+f(A?+A’)N?=0.55f(bho+fAx+f!A,-fsA;c'——軸向力N?作用點(即截面軸心)至鋼筋A(yù);應(yīng)力合4當(dāng)鋼筋混凝土構(gòu)件的配筋率小于本規(guī)范第6.1.2條的規(guī)同時N,及內(nèi)力的合力至鋼筋中應(yīng)力點的距離改為至相應(yīng)截面邊7.4.10預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)按運送及安裝階段檢算其強度及抗裂性，其安全系數(shù)應(yīng)符合本規(guī)范表7.1.3的規(guī)定。在構(gòu)件自重計算中，應(yīng)計入沖擊系數(shù)，運送時沖擊系數(shù)采用1.5,安裝時沖擊系數(shù)采用1.2。0.8fe,最大壓應(yīng)力不應(yīng)大于0.8fe。不應(yīng)大于0.85fa,正截面混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)大于fu,混凝土最大壓應(yīng)力不應(yīng)大于0.8fe。3對允許開裂的構(gòu)件，裂縫寬度允許值按本規(guī)范第7.3.18直徑大于55mm時，不應(yīng)小于0.8倍管道外徑。應(yīng)小于1.5倍直徑，且不應(yīng)小于30mm。7.5.3先張法結(jié)構(gòu)中鋼絞線錨固長度不應(yīng)小于130倍的鋼絞線鋼絲直徑大于5mm時，其曲率半徑不宜小于6m。7.5.7后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的管道面積不宜小于2倍鋼7.5.8在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中應(yīng)根據(jù)計算設(shè)置箍筋。如采用非1箍筋直徑不應(yīng)小于8mm。2腹板箍筋間距不應(yīng)大于200mm,并宜采用熱扎帶肋鋼筋。形箍筋，其間距不大于100mm,而在梁跨端部500mm范圍翼緣4當(dāng)梁翼緣寬度大于500mm時，箍筋不應(yīng)少于4肢。7.5.9距結(jié)構(gòu)表面最近的箍筋等普通鋼筋的凈保護(hù)層厚度不應(yīng)護(hù)層厚度不應(yīng)小于30mm。7.5.10在運營階段設(shè)計荷載作用下的截面受拉邊緣，應(yīng)按下列7.5.11膠接縫節(jié)段拼裝的塊件端面宜設(shè)置直徑不小于10mm7.5.12節(jié)段拼裝的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的塊件之間的接縫可按下7.5.13受彎構(gòu)件的翼緣宜在與腹板相交處設(shè)置梗脅。上、下翼7.5.14在橋面板整體連接的工字形或T形截面分片式結(jié)構(gòu)中，橫隔板間距不宜大于腹板厚度的60倍，并不宜大于12m。端橫隔板的下緣宜略高于梁底。橫隔板連接應(yīng)保證梁的整體性。端隔7.5.15封錨混凝土宜采用微膨脹混凝土，其強度等級不宜低于7.5.16連續(xù)梁鋸齒板錨固區(qū)及預(yù)應(yīng)力鋼筋彎折處應(yīng)設(shè)置與頂、1箱梁內(nèi)凈空高度不宜小于1.6m。2頂板及底板的厚度不應(yīng)小于20cm。4簡支梁橋軸方向的預(yù)應(yīng)力鋼筋至少應(yīng)有1/2伸過支點。7.5.19橋面及梁端應(yīng)加強防排水設(shè)計。泄水管直徑不宜小于150mm,泄水管宜向下設(shè)置，梁外側(cè)橋面板下宜設(shè)置通長的滴水槽。防水層與泄水管應(yīng)密貼，防止在結(jié)合處漏水。預(yù)應(yīng)力混凝土梁的封錨及接縫處，應(yīng)在構(gòu)造上采取防水措施。梁端的防排水設(shè)7.5.21混凝土梁的預(yù)埋支座墊板厚度，對板式橡膠支座不宜小于2