110kV要塞變原地增容改造工程施工組織設計方案

第一章工程簡況及編制依據工程名稱110kV要塞變原地增容改造工程先鋒路和楊岸路交界口合同范圍施工圖中全部投資性質/合同質量目標優(yōu)質結構合同性質/合同工期150天110kV要塞變電所工程高支模部分主要集中在110kVGIS室和主變散熱室，其板頂標高分別為10.55M、14.95M、11.95M。柱斷面尺寸為600*700,屋面梁最大斷面尺寸為300*1000,板厚為120mm。該部位結構為高大模板施工，為此專門編制本施工方案。<具體尺寸、部位見后附圖)序號名稱編號1《建筑結構荷載規(guī)范》2《建筑結構荷載設計手冊》34《建筑施工安全檢查標準》5《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》678《工程建設標準強制性條文<房屋建筑部2002年版9《現澆鋼筋混凝土樓<屋面)板及砌體設計與《新編實用材料手冊》/建筑施工模板安全技術規(guī)范/建筑設計、結構設計施工圖紙/為加強本工程工程危險性較高工程<超高超重模板工程支撐系統(tǒng))安全主、綜合治理”的方針，防止建筑施工安全第二章施工準備1、技術部門做好圖紙會審工作，并按設計回復意見對相關部位、人員2、召開工程現場技術交底會議，主模板施工技術措施進行交底，并明3、對勞務作業(yè)隊伍進行施工前的安全、質量技術交底和安全生產、文的技術、質量、安全管理人員，擬投入木工技術工人15人，架子工4人，普工10人。1、鋼管：應采用現行國家標準中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合驗收。鋼管規(guī)格采用外徑48mm,壁厚按實際取均值3mm,表面應平直光滑，平橫桿的鋼管長度為4.5~6m,每根鋼管的最大質量不大于25kg。所采用的扣件均應進行防銹處理。所采用的扣件<直角扣件、對接扣件、旋轉扣件等)用扭力矩抽樣檢測達65N.m時不得發(fā)生破壞，應能靈活轉動。旋轉扣件的兩旋轉面間隙應少于1mm,扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不少于3、工程部材料員、施工員須對滿堂支撐架將使用的鋼管、扣件材料質第三章模板分項工程<一)一般要求1、模板安裝后應滿足足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆搗2、模板表面應清理干凈，涂水性脫模劑，不得有流墜。質量不合格模板或模板變形未修復的，嚴禁使用。模板接3、模板構造應簡單、裝拆方便，并滿足鋼筋的綁扎、安裝及砼的澆<二)模板安裝質量控制措施3、模板的立桿橫縱向間距應按模板支撐設計計算進行布置，嚴禁隨意4、用鋼管和扣件搭設支架支承梁板模時，扣件應擰緊，且應抽查扣件5、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆筑時必須由模板支撐搭設班組專人看模，每工作班護模木工不得少于2人，隨時檢查支撐6、支撐系統(tǒng)搭設安全完畢，工程經理或工程技術負責人組織有關人員進行驗收，合格后方能進行鋼筋安裝。驗收中提出的整改。在澆筑砼前還要對支撐系統(tǒng)復驗，確保支撐系統(tǒng)處在安全、有效狀7、模板支設實行“三檢制”,對于模板成型過程中的要點要真實記錄，自檢后報施工員檢驗，然后報質檢部門輕重及時查處上一環(huán)節(jié)并由上一環(huán)節(jié)承擔責<三)樓板模板安裝要求1、底層模板的支撐，本工程鋼管支架下基礎部份為砂石回填，面層澆筑100厚C20混凝土硬化面層，上墊260mm×50mm×4000mm長木板。2、支撐采用鋼管滿堂支撐架，板底立桿縱橫向間距不大于900mm,步距不大于1500mm,掃地桿、水平橫桿每跨每步縱橫設置，與立桿連牢。掃3、縱向剪刀撐：滿堂模板支架四邊應滿設縱向剪刀撐，中間每隔五跨支撐立桿應設一道縱向剪刀撐，由底到頂連續(xù)設置。<具體見后附圖)隔二步架)設置一道水平剪刀撐。剪刀撐采用搭接的，搭接長度1.0m。<具體見后附圖)5、立桿采用對接扣件，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不6、滿堂模板支架在搭設過程中四角必須充分利用已澆筑的框架柱作附<一)一般要求1、模板及支撐系統(tǒng)立桿拆除時，其砼強度應符合設計和達到100%的要2、模板拆除時間應根據同條件養(yǎng)護試塊強度值，填寫拆模申請，經批準后方可拆除，模板拆除須經工程技術負責人同意，并報監(jiān)理批準。3、拆除模板時必須保護構件的完好，梁側模拆除最早時間為24~36小4、拆模應按順序拆除，先拆側模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆<二)模板拆除質量控制措施1、嚴禁用重物撞擊模板，拆模時不得硬撬，注意鋼管或撬棍不得劃傷砼表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打4.1材質及其使用的安全技術措施4.1.1扣件的緊固程度應在40～50N·m,并不大于65N·m,對接扣件的抗拉承載力為35kN,扣件上螺栓保持適當擰對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向4.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4.2排架搭設的安全技術措施4.2.3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定4.2.5在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行4.3排架上施工作業(yè)的安全技術措施于4.5kN/m2,確保較大安全儲備。4.3.3各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。4.4.1拆架前，全面檢查待拆排架，根據檢查結4.4.4在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，4.4.5每天拆架下班時，不應留下隱患部4.4.7所有的竹，應自外向里豎立搬運，以防竹笆和垃圾物從高處墜落傷第一部分14.95M處120mm厚樓板模板及支撐體系計算書管為48×2.7@300,鋼管下為橫向支撐鋼管@900。W=1.0×1.50×1.50/6=0.375I=1.0×1.50×1.50×1.50/12=0.28125cm經計算得到M=0.100×0.0997×面板的抗彎強度驗算f<[f]=13N/mm2,滿足要求!(2>抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×18.2/(2×10×v=0.677q14/100EI<[v]=120mm厚砼：24kN/m2×0.12×0.3=0.864kN/m最大彎矩M=0.1q12=0.1×2.992×0.90×0.90=0.242kN.m本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為<按壁厚2.7mm進行調整):(2>鋼管抗剪計算<可不計算)(3>鋼管撓度計算v=1.883P13/100EI=1.883×918×120mm厚砼：24kN/m2×0.12×0.3=0.864kN/mM=0.244PL=0.244*2.215*0.95=0.513抗彎計算強度f=0.513×106/4.49=114.(2>鋼管抗剪計算<可不計算)(3>鋼管撓度計算v=1.883P13/100EI=1.883×8邊支座反力V=0.733P+P=1.733*2R=4.82kN<Rc=8.0kN(1>腳手架的自重(kN>:鋼管自重參照《扣件式鋼管腳手架規(guī)范》附錄ANG2=0.30×0.900×0.950=0.25(3>鋼筋混凝土自重(kN>:NG3=24.000×0.12×0.900×0.950=2.4(4>鋼筋自重(kN>:NG4=1.1×0.12×0.900×0.950=0.12.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000>×0.900×3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN>——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比10/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉半徑(cm>;i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2>;A=4.24W——立桿凈截面抵抗矩(cm3>;W=4.49——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2>;[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.185;u——計算長度系數，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3;u=1.70a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3>計算k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.007;公式(3>的計算結果：10=k1k2(h+2a>=1.185×1.0立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!第二部分14.16m標高300×1000mm梁的模板及支撐體系計算書ⅡE下總UU長度1500mm立桿縱距<沿梁跨度方向間距)La(m>:0.90;腳手架步距(m>:1.50;梁兩側立柱間距(m>:0.45;模板自重(kN/m2>:0.35;按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間，取2.T--混凝土的入模溫度，取10.000℃;β?--外加劑影響修正系數，取1.000;分別為12.933kN/m2、26.400kN/m2,取較小值12.933kN/m2作為本工其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2>;q=q?+q?=8.381+1.512=9.893kN/m;計算跨度(內楞間距>:1=300mm;面板的最大彎距M=0.1×9.89×3002面板的受彎應力計算值σ=2.75N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2,滿足要求!1--計算跨度(內楞間距>:1=300.00mm;0.677×7.76×300.001/(100×9500.00×2.92×10?>=0.20mm;<1).內楞強度驗算其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2>;內楞計算跨度(外楞間距>:1=600mm;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=2.37×10?/8.53×10?=內楞最大受彎應力計算值σ=2.782N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=17.000N/mm2,滿足要求!<2).內楞的撓度驗算1--計算跨度(外楞間距>:1=600.00mm;0.677×5.17×600.00*/(100×10000.00×3.41×10?>=0.133mm;內楞的最大撓度計算值w=0.133mm小于內楞的最大容許撓度值[w]=2.400mm,滿足要求!2.外楞計算外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼管，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為<按壁厚3.0mm進行調整):外楞計算簡圖<1).外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2>M--外楞的最大彎距(N.mm>;W--外楞的凈截面抵抗矩；最大彎矩M按下式計算：外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距>:1=400mm;N/mm2;[f]=205.0N/mm2,滿足要求!<2).外楞的撓度驗算1--計算跨度(拉螺栓間距>:1=400.00mm;外楞的最大撓度計算值w=0.003mm小于外[w]=1.600mm,滿足要求![N]=12.920kN,滿足要求!q?=(24.000+1.500>×0.300×1q?=0.350×0.400×(2×1.0+0經計算得到，活荷載標準值P?=(2.500+2.000I=8.000×8.000×8.000×8方木最大撓度w=5×8.20×450/<384×10000×3.41集中荷載P傳遞力，11.68×0.45=5支撐鋼管的抗彎強度的其設計值[T]=205.0W--立桿凈截面抵抗矩(cm3>:W=4.49;σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2>;k?--計算長度附