畢業(yè)設(shè)計(jì)論文-600MW汽輪機(jī)旁路泄露熱經(jīng)濟(jì)性分析

分類號(hào)鄭州電力高等?？茖W(xué)校畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目600MW汽輪機(jī)旁路泄露熱經(jīng)濟(jì)性分析并列英文題目600MWsteamTurbinebypassleakageofthermalheateconomyanalysis系部動(dòng)力工程系專業(yè)電廠熱能動(dòng)力裝置姓名班級(jí)指導(dǎo)教師職稱論文報(bào)告提交日期2012年6月鄭州電力高等?？茖W(xué)校600MW汽輪機(jī)旁路漏氣經(jīng)濟(jì)性分析摘要：本課題通過(guò)研究600MW熱力發(fā)電廠熱力系統(tǒng)的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)，計(jì)算汽輪機(jī)組各經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。判斷引起汽輪機(jī)高低壓旁路泄露的原因，指導(dǎo)機(jī)組的節(jié)能改造。采用等效熱降的方法定量分析熱力系統(tǒng)能量損耗的變化，以采取有效措施防止高低旁泄露和熱經(jīng)濟(jì)性的下降，能根據(jù)計(jì)算結(jié)果分析機(jī)組高低旁路泄露對(duì)電廠經(jīng)濟(jì)性的影響，從而指導(dǎo)電廠發(fā)現(xiàn)機(jī)組存在的缺陷和問(wèn)題，指出節(jié)能改造的途徑的措施，提高電廠的運(yùn)行水平。關(guān)鍵詞：高低壓旁路，等效熱降，熱經(jīng)濟(jì)性

Abstract:inthisthesis,throughthestudyof600MWthermalpowerplantthermalsystemdesigndata,calculationofsteamturbineuniteacheconomyindex.Determinethecauseforhighandlowpressurebypassleakagecausesofguidanceunit,energysaving.Theequivalententhalpydropmethodforquantitativeanalysisofthermalenergylossofthesystemchanges,totakeeffectivemeasurestopreventleakageofhighandlowsideandthermaleconomicdecline,accordingtothecalculationandanalysisoftheunitorbypassleakageontheeconomyofpowerplant'sinfluence,thusguidingtheplantfoundunitsexistdefectsandproblems,pointedoutenergy-savingwaysmeasurespowerplant,improvetheoperationlevelofpowerstation.Keywords:Highandlowpressurebypass，equivalentheatdrop，thermaleconomy.

目錄0.前言 11.汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)級(jí)再熱蒸汽的旁路系統(tǒng) 31.1600MW機(jī)組熱力系統(tǒng) 31.2再熱機(jī)組的旁路系統(tǒng) 4第42頁(yè)共43頁(yè)0.前言以中國(guó)電力投資集團(tuán)公司所屬拉西瓦水電站6號(hào)機(jī)組投產(chǎn)為標(biāo)志，截止2011年8月末，我國(guó)電力裝機(jī)容量突破11.2億千瓦。目前，全國(guó)30萬(wàn)千瓦及以上的大火電機(jī)組的比重已達(dá)62％，60萬(wàn)千瓦及以上的清潔高效機(jī)組成為新建項(xiàng)目的主力機(jī)型。但是，受火電新增規(guī)模下降、新增裝機(jī)區(qū)域分布不平衡、電源電網(wǎng)建設(shè)不協(xié)調(diào)等因素影響，考慮氣候、來(lái)水、電煤供應(yīng)等條件，全國(guó)電力供需偏緊態(tài)勢(shì)仍將持續(xù)，部分地區(qū)面臨不同程度的電力缺口。特別是南方、華中等水電比重較大的區(qū)域，以及一些火電上網(wǎng)電價(jià)偏低的產(chǎn)煤省區(qū)，將會(huì)出現(xiàn)持續(xù)性缺電現(xiàn)象。電力行業(yè)是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的重要支柱行業(yè)，是國(guó)家經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略中的重點(diǎn)和現(xiàn)行行業(yè)。是關(guān)系國(guó)計(jì)民生的基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)，是世界各國(guó)經(jīng)濟(jì)發(fā)展戰(zhàn)略中的優(yōu)先發(fā)展重點(diǎn)。因此我國(guó)早在20世紀(jì)50年代初就確定了電力行業(yè)先行的地位。隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，對(duì)于電力的需求量不斷的增大，肯定刺激電力行業(yè)的發(fā)展。同時(shí)人們生活水平的提高，對(duì)電力的的需求量也日益增加。但是隨著煤電關(guān)系的日益嚴(yán)峻，火電廠的節(jié)能降耗已成為必須采取的措施。隨著電廠由生產(chǎn)型向經(jīng)營(yíng)型的轉(zhuǎn)變，改善電廠運(yùn)行機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性能，對(duì)提高全廠的經(jīng)濟(jì)效益至關(guān)重要。對(duì)于運(yùn)行時(shí)間長(zhǎng)的機(jī)組，長(zhǎng)時(shí)間在高溫高壓的工況下機(jī)組零部件跑、冒、滴、漏的情況時(shí)有發(fā)生時(shí)。隨著機(jī)組容量與參數(shù)的不斷提高，使得凝汽式汽輪機(jī)組熱力系統(tǒng)得組成日趨復(fù)雜，系統(tǒng)中局部因素對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性的影響越來(lái)越受到人們的重視。尤其是要正確認(rèn)識(shí)汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)中的閥門內(nèi)漏因素對(duì)機(jī)組安全和經(jīng)濟(jì)性的影響。汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)中的閥門內(nèi)漏對(duì)機(jī)組安全性的影響很大，很多學(xué)者都已經(jīng)做很深的研究，但對(duì)于汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)中的閥門內(nèi)漏對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響的研究很少，本文就是從汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)中的閥門內(nèi)漏對(duì)經(jīng)濟(jì)性的影響方面做一些研究。等效熱降法是一種新的熱工基礎(chǔ)。早在六十年代后期，它首先由庫(kù)茲湟佐夫提出，并在七十年代逐步完善、成熟，形成了完善的理論體系。等效熱降法既可用于整體熱力系統(tǒng)的計(jì)算，也可用于熱力系統(tǒng)的局部分析定量計(jì)算。它基本上屬于能量轉(zhuǎn)化熱平衡法。但是它擯棄了繁雜的常規(guī)計(jì)算的缺點(diǎn)，不需要全盤(pán)重新計(jì)算就能查明系統(tǒng)變化的經(jīng)濟(jì)性，即用簡(jiǎn)捷的局部運(yùn)算代替整個(gè)系統(tǒng)的復(fù)雜計(jì)算。等效熱降法主要用來(lái)分析蒸汽動(dòng)力裝置和熱力系統(tǒng)。在火電廠的設(shè)計(jì)中，用以論證方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，探討熱力系統(tǒng)和設(shè)備中各種因素的影響以及局部變動(dòng)后的經(jīng)濟(jì)效益，是熱力工程和熱系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的有利工具。對(duì)于運(yùn)行電廠，可用等效熱降法分析技術(shù)改造，分析熱系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造，可為改造提供確切的技術(shù)依據(jù)?？紤]各種引進(jìn)型機(jī)組結(jié)構(gòu)與系統(tǒng)型式不一，本文主要論述沁北電廠哈汽利用日本三菱公司技術(shù)制造開(kāi)發(fā)的引進(jìn)型600MW機(jī)組，著眼點(diǎn)主要在于汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)（兩級(jí)串聯(lián)旁路系統(tǒng)）。通過(guò)分析運(yùn)行工況及暴露出來(lái)的問(wèn)題，分析其對(duì)電廠的安全和經(jīng)濟(jì)性的影響?？梢詾樘岣邫C(jī)組整體的經(jīng)濟(jì)性提供科學(xué)依據(jù)，據(jù)此來(lái)改善機(jī)組的運(yùn)行狀況，降低發(fā)電成本，并使全廠安全、可靠、經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行。1.汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)級(jí)再熱蒸汽的旁路系統(tǒng)沁北電廠#1，#2機(jī)汽輪發(fā)電機(jī)采用哈爾濱汽輪機(jī)廠有限責(zé)任公司引進(jìn)日本三菱公司技術(shù)制造的CLN600—24.2/566/566型汽輪發(fā)電機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一滑壓除氧”。各高低壓加熱器均有疏水冷卻段。加熱器的疏水采用逐級(jí)自流，不設(shè)疏水泵。1.1600MW機(jī)組熱力系統(tǒng)圖：超臨界600MW機(jī)組原則性熱力系統(tǒng)該機(jī)組汽輪機(jī)由瑞士ABB公司提供，為單軸四缸、四排汽、反動(dòng)、凝汽式汽輪機(jī)。配有八級(jí)不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為“三高、四低、一滑壓除氧”。高壓加熱器H1、H3和低壓加熱器H5設(shè)有蒸汽冷卻段，各回?zé)峒訜崞鲀?nèi)均設(shè)有均有疏水冷卻段。疏水采用逐級(jí)自流方式，高加加熱器的疏水逐級(jí)自流進(jìn)入除氧器，低壓加熱器疏水逐級(jí)自流流入凝汽器熱井，軸封加熱器的疏水也流入凝汽器熱井。系統(tǒng)設(shè)有汽動(dòng)給水泵，小汽機(jī)為雙流式，其正常工作汽源為第四級(jí)抽汽，排氣進(jìn)入主凝汽器。1.2再熱機(jī)組的旁路系統(tǒng)汽輪機(jī)的旁路系統(tǒng)是指高參數(shù)蒸汽不進(jìn)入汽輪機(jī)，經(jīng)過(guò)與汽輪機(jī)并聯(lián)的減溫減壓器，進(jìn)入再熱器或直接排入凝汽器的連接系統(tǒng)中。汽機(jī)旁路形式有多種：高壓旁路串聯(lián)低壓旁路；再并聯(lián)大旁路的三級(jí)旁路；高、低壓兩級(jí)串聯(lián)旁路；一級(jí)大旁路等。具體采用型式要根據(jù)機(jī)組的需要而定?，F(xiàn)在一般都采用高低壓兩級(jí)串聯(lián)的形式。高低壓旁路站一般均裝有減壓閥和噴水閥，由于高旁噴水取自給水母管，所以為了防止噴水閥泄漏，高旁噴水閥前還裝有噴水截止閥。汽機(jī)旁路閥門，特別是高旁減溫減壓閥，在材選用和結(jié)構(gòu)等方面都充分考慮了耐溫耐壓、耐交變應(yīng)力。新蒸汽繞過(guò)汽輪機(jī)高壓缸的，稱為高壓旁路；再熱后的蒸汽繞過(guò)汽輪機(jī)的中、低壓缸的稱為低壓旁路.圖1兩級(jí)串聯(lián)旁路系統(tǒng)圖2汽機(jī)旁路系統(tǒng)分布位置和流程圖1、高旁減溫減壓閥2、高旁噴水閥3、高旁噴水截止閥

4、低旁減壓閥5、低旁噴水閥

6、地旁減溫器

7、過(guò)熱器

8、再熱器9、汽機(jī)高壓缸

10、汽機(jī)中壓缸11、汽機(jī)低壓缸12、發(fā)電機(jī)13、凝汽器14、凝水泵

15、低壓加熱器16、除氧器17、給水泵18、高壓加熱器19、鍋爐

旁路系統(tǒng)的功能:

根據(jù)機(jī)組運(yùn)行模式及性能要求，沁北超臨界壓力機(jī)組的旁路系統(tǒng)應(yīng)具有下列基本功能：（1）在冷、溫、熱態(tài)啟動(dòng)條件下能使蒸汽溫度和金屬溫度相匹配，縮短機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間；

（2）適應(yīng)機(jī)組的調(diào)峰和變壓運(yùn)行；

（3）滿足機(jī)組中壓缸冷、熱態(tài)啟動(dòng)的要求；

（4）滿足鍋爐不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷的要求；

（5）根據(jù)鍋爐再熱器的材質(zhì)、布置位置，滿足提供再熱器冷卻蒸汽的要求。1.3汽輪機(jī)旁路系統(tǒng)泄露的原因分析旁路系統(tǒng)的蒸汽減溫減壓閥，作為旁路系統(tǒng)的核心部件，長(zhǎng)期工作在高溫高壓條件下，在服役過(guò)程中可能會(huì)發(fā)生蠕變、熱疲勞、過(guò)熱氧化、滲碳、腐蝕等現(xiàn)象，這會(huì)使材料性能劣化并縮短使用壽命。在工作時(shí)不僅要承受相當(dāng)大的內(nèi)壓，而且由于工況的變化和噴水減溫的作用，還要承受在較短時(shí)間內(nèi)溫度劇烈變化所引起的熱沖擊和熱載荷。閥前蒸汽參數(shù)為超高壓或亞臨界甚至達(dá)到超臨界參數(shù)，因此閥前管道一般設(shè)計(jì)為低合金鋼（10CrMo910等），而閥后參數(shù)經(jīng)過(guò)閥門后均有很大的降低，管材一般為普通碳鋼材料，一般只在閥門出口約5—8m為低合金材料。

經(jīng)分析，旁路閥內(nèi)漏較大的原因有5點(diǎn)：

（1）閥門密封面所受緊力不夠。在安裝過(guò)程中，出現(xiàn)“機(jī)械零位”和“熱工零位”重合的現(xiàn)象，或熱工零位確定后，出現(xiàn)閥門密封面緊力不足，導(dǎo)致閥門內(nèi)漏。

（2）閥座下墊片壓縮量過(guò)大在運(yùn)行過(guò)程中，可能出現(xiàn)墊片變形過(guò)大，這也是導(dǎo)致閥門密封面緊力不足的一個(gè)間接原因。

（3）閥座變形。如果閥座下墊片變形量過(guò)大，可導(dǎo)致閥座密封面變形，引起閥門內(nèi)漏。

（4）安裝工藝出現(xiàn)問(wèn)題。如：閥座下墊片及閥芯墊片裝得不正。

（5）廠家在對(duì)閥座、閥芯密封面損壞部分進(jìn)行補(bǔ)焊時(shí)，焊接材料硬度不夠或焊后出現(xiàn)變形，致使閥桿、閥芯同軸度超標(biāo)。

2等效熱降概述及其概念2.1簡(jiǎn)捷計(jì)算熱力系統(tǒng)的常規(guī)計(jì)算的目的，在于確定熱力系統(tǒng)各部分蒸汽或水的參數(shù)及流量，機(jī)組的功率和熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（汽耗量、熱耗量、熱耗率和煤耗率等）。熱力系統(tǒng)常規(guī)系統(tǒng)計(jì)算的方法有兩種：一是定功率計(jì)算，即功率給定后求解汽耗量；另一種是定流量計(jì)算，即預(yù)先給定或估計(jì)蒸汽消耗量，求解功率或逐步逼近給定功率。簡(jiǎn)捷計(jì)算是在改進(jìn)常規(guī)計(jì)算的過(guò)程中逐步完善形成的。它在計(jì)算方法和計(jì)算技巧上，對(duì)常規(guī)計(jì)算做了一些改進(jìn)和加工。首先在原始資料整理上進(jìn)行改進(jìn)，把熱力系統(tǒng)中繁多的熱力參數(shù)整理為三類：其一是給水在加熱器中的焓升，以表示，按加熱器編號(hào)有；其二是蒸汽在加熱器中的放熱量，用表示，按加熱器編號(hào)有以及其它汽源的放熱量等；其三是疏水在加熱器中的放熱量，用表示，按加熱器編號(hào)有。（1）加熱器分為兩類：一類稱疏水自流式加熱器，它們屬面式加熱器，其疏水方式為逐級(jí)自流；另一類稱匯集式加熱器，它們是指混合式加熱器或帶疏水泵的面式加熱器，其疏水匯集于本加熱器的進(jìn)口或出口。在整理原始數(shù)據(jù)時(shí)，根據(jù)加熱器的類型不同，其加熱器的、、的計(jì)算規(guī)定也各不相同。對(duì)疏水自流式（圖1.1）：對(duì)匯集式加熱器（圖1.2）：（2）匯集式加熱器中：加熱器的熱平衡方程為：加熱器的質(zhì)量方程為：由以上兩式得：式中——進(jìn)入加熱器的疏水份額。若令即簡(jiǎn)捷計(jì)算的規(guī)定，則：（3）簡(jiǎn)捷計(jì)算中1.計(jì)算中所用的加熱器出口水焓，在帶疏水泵的匯集式加熱器中，是指混合后的焓值，而不是混合前的焓值。2.為了使整個(gè)計(jì)算更為簡(jiǎn)明，計(jì)算時(shí)把系統(tǒng)的各種附加成分，如軸封蒸汽的利用、抽氣加熱器、軸封加熱器、泵的焓升以及外部熱源的利用，分別歸入相應(yīng)的加熱器內(nèi)，即把加熱器及其附加成份視為一個(gè)加熱整體。其歸并的原則是以相鄰兩個(gè)加熱器的水側(cè)出口為界限，凡在此界限內(nèi)的一切附加成份都?xì)w并到界限內(nèi)的加熱器中。3.附加成份的腳碼標(biāo)注應(yīng)與加熱器一致。經(jīng)過(guò)上述加工處理的計(jì)算，簡(jiǎn)捷計(jì)算在本質(zhì)上與熱力系統(tǒng)的常規(guī)計(jì)算并無(wú)區(qū)別，但在計(jì)算形式和方法上作了一些技巧性的改進(jìn)，從而收到了簡(jiǎn)單、明了的效果，并且適宜于用計(jì)算機(jī)運(yùn)算。（4）例:沁北電廠哈汽600MW機(jī)組熱力系統(tǒng)簡(jiǎn)捷計(jì)算哈汽CLN600—24.2/566/566設(shè)計(jì)工況熱力參數(shù)如下（圖：附2）℃.根據(jù)熱力參數(shù)，按簡(jiǎn)捷計(jì)算方法規(guī)定整理原始資料得：圖中共八臺(tái)加熱器，其設(shè)置如下：匯集式加熱器：No.5疏水自流式加熱器：No.1、No.2、No.3、No.4、No.6、No.7、No.8給水在加熱器中焓升疏水在加熱器中的放熱量蒸汽在加熱器中的放熱量加熱器級(jí)數(shù)給水焓升蒸汽放熱疏水放熱1105.72346.7129.1293.92350.394381.52375.481.64168.22527.15178.82613.9227.86125.42599.5130.17169.62034.0178.781101936.2各加熱器參數(shù)D、標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：E、全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗量（年利用小時(shí)n=6000）：D、標(biāo)準(zhǔn)煤耗率：E、全年標(biāo)準(zhǔn)煤耗量（年利用小時(shí)n=6000）：2.2等效熱降等效熱降法是基于熱力學(xué)的熱功轉(zhuǎn)換原理，考慮到設(shè)備質(zhì)量、熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)的特點(diǎn)，經(jīng)過(guò)嚴(yán)密地理論推演，導(dǎo)出幾個(gè)實(shí)際熱力參量及等，用以研究熱功轉(zhuǎn)換及能量利用程度的一種方法。等效熱降法主要用來(lái)分析蒸汽動(dòng)力裝置和熱力系統(tǒng)。在火電廠的設(shè)計(jì)中，用以論證方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性，探討熱力系統(tǒng)和設(shè)備中各種因素的影響以及局部變動(dòng)后的經(jīng)濟(jì)效益，是熱力工程和熱系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)的有利工具。對(duì)于運(yùn)行電廠，可用等效熱降法分析技術(shù)改造；用以分析熱系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造收到的良好效果，可為改造提供確切的技術(shù)依據(jù)。⑴等效熱降對(duì)于純凝汽式汽輪機(jī)（如圖2.1），顯然，一公斤新蒸汽的做功就等于它的熱降（即熱降）。即[千焦耳/公斤]圖2.1純凝汽式機(jī)組圖2.2回?zé)崞啓C(jī)組式中——蒸汽進(jìn)汽輪機(jī)的初焓[千焦耳/公斤]。

——汽輪機(jī)排汽焓[千焦耳/公斤]。

對(duì)于有回?zé)岢槠钠啓C(jī)（如圖2.2），一公斤新蒸汽做功

式中；

——抽汽份額；

——抽汽作功不足系數(shù)；

r——任意抽汽級(jí)的編號(hào)；

Z——抽汽級(jí)數(shù)；

由上看出，回?zé)岢槠淖鞴Σ皇且还镄抡羝暮?jiǎn)單熱降，它比純凝汽新蒸汽熱降小。但是，它與純凝汽式汽輪機(jī)中的又類似，它們都是一公斤新汽的實(shí)際作功。為了有別于純凝汽熱降，故稱這個(gè)作功為等效熱降。等效的數(shù)量含意，是指回?zé)岢槠狡啓C(jī)一公斤新蒸汽的作功，等效于公斤新蒸汽直達(dá)冷凝器的熱降，即等效熱降。(2)抽汽等效熱降及抽汽效率假設(shè)一個(gè)純熱量（即無(wú)工質(zhì)帶入系統(tǒng)）進(jìn)入加熱器中，使加熱器的抽汽減少一公斤，這一公斤蒸汽稱為排擠抽汽。這個(gè)排擠抽汽中有一部分作功到汽輪機(jī)的出口，另一部分作功到后面各抽汽口再被抽出用以加熱給水。由于加熱器抽汽減少一公斤，在僅有熱量加入而無(wú)工質(zhì)加入時(shí)，其疏水也相應(yīng)減少一公斤。因而使加熱器由于疏水帶入的熱量減少。這個(gè)減少的熱量應(yīng)由加熱器段抽汽來(lái)補(bǔ)償，其補(bǔ)償量為式中即加熱器一公斤抽汽的放熱量，是排擠加熱器一公斤抽汽中分配到加熱器中的份額。排擠抽汽繼續(xù)向后流動(dòng)的份額只有（1-）了。這部分蒸汽膨脹作功并凝結(jié)后，產(chǎn)生相同數(shù)量的水返回1號(hào)加熱器。1號(hào)加熱器為了加熱這部分水，因而抽汽量應(yīng)增加由于在和加熱器中增加了抽汽份額，并產(chǎn)生了作功不足，故加熱器排擠一公斤抽汽返回汽輪機(jī)的作功等于這個(gè)作功稱為抽汽的等效焓降，并用符號(hào)表示。抽汽效率。如同一般效率概念一樣，是作功與加入熱量之比。這里排擠一公斤抽汽，需要加入的熱量是，而排擠一公斤抽汽獲得的功為。因而，和之比是一個(gè)熱效率的含義，故稱之為抽汽效率。3.等效熱降法的經(jīng)濟(jì)性分析3.1沁北電廠等效熱降和抽汽效率的計(jì)算各加熱器系數(shù)加熱器級(jí)數(shù)抽汽系數(shù)等效熱降抽汽效率10.02890166.10.07078920.02774289.961100.12337230.02466397.4641320.16732540.05127617.1104120.24419450.05301809.1220490.3095490860.04147952.00676860.36622687770.078391088.3606520.53508389980.056881073.8411590.55455442高低旁路泄露經(jīng)濟(jì)性的影響一．變熱量的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)計(jì)算變熱量的局部定量，除考慮變熱量新蒸汽等效熱降變換ΔH外，還要考慮響應(yīng)的循環(huán)吸熱量ΔQ的變換。即：式中和有正負(fù)之分。當(dāng)作功增加時(shí)。為正值，反之為負(fù)；當(dāng)循環(huán)吸熱量增加時(shí)，為正值，反之為負(fù)值。局部變動(dòng)的經(jīng)濟(jì)性相對(duì)變化是一公斤新蒸汽的吸熱量變化，即循環(huán)吸熱量變化它包括再熱器吸熱量的變化和鍋爐蒸汽吸熱量變化兩部分。即=+二.兩級(jí)串聯(lián)旁路系統(tǒng)中的高壓旁路泄露一．僅高壓旁路調(diào)節(jié)閥泄露漏汽份額1.因?yàn)楦邏号月沸孤兜恼羝唇?jīng)高壓缸做功，2.因?yàn)楦邏号月沸孤兜恼羝@過(guò)汽輪機(jī)高壓缸直接進(jìn)入再熱蒸汽冷段，再熱蒸汽中份額的蒸汽具有的焓值為進(jìn)入再熱蒸汽冷段，導(dǎo)致再熱蒸汽冷段在再熱器中的吸熱量減少，而汽輪機(jī)各加熱器抽汽份額、各抽汽回?zé)峒訜崞鹘o水流量未發(fā)生改變循環(huán)吸熱量不變3.裝置熱經(jīng)濟(jì)性相對(duì)降低為：假如旁路閥1%泄露做功減少循環(huán)吸熱量減少裝置經(jīng)濟(jì)性相對(duì)下降所以：當(dāng)高壓旁路閥調(diào)節(jié)閥泄露1%時(shí)，系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低0.1619%。二．僅高壓旁路減溫水調(diào)節(jié)閥泄露（從給水泵抽頭的熱力分析）泄露份額由于不經(jīng)過(guò)高壓加熱器及其產(chǎn)生的氣流不經(jīng)過(guò)汽輪機(jī)高壓缸，故少做功循環(huán)吸熱量下降：噴水由給水焓加熱到再熱冷段蒸汽焓所減少的吸熱量噴水份額不經(jīng)過(guò)高加而使循環(huán)吸熱量增加的部分高壓加熱器回?zé)岢槠麥p少，使再熱流量加大而增加的再熱器吸熱量部分裝置熱經(jīng)濟(jì)性相對(duì)降低為：假如減溫水閥1%泄露做功減少循環(huán)吸熱量減少裝置經(jīng)濟(jì)性相對(duì)下降所以：高壓旁路減溫水閥調(diào)節(jié)閥泄露1%時(shí)，系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低0.1928%三．高壓旁路調(diào)節(jié)閥泄露、高壓旁路減溫水調(diào)節(jié)閥動(dòng)作時(shí)。泄露份額（綜合一，二的情況）首先計(jì)算出當(dāng)高壓旁路蒸汽泄漏時(shí)，高壓旁路減溫水閥進(jìn)行噴水減溫，的計(jì)算：由熱平衡方程式得：做功減少：循環(huán)吸熱量減少：裝置熱經(jīng)濟(jì)性相對(duì)降低為：如果高旁閥泄露1%時(shí)，減溫水閥相應(yīng)泄露時(shí)的計(jì)算做功減少循環(huán)吸熱量減少所以：高壓旁路閥調(diào)節(jié)閥泄露1%時(shí)，減溫水閥動(dòng)作時(shí)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低0.20%（3）兩級(jí)串聯(lián)旁路系統(tǒng)中的低壓旁路泄露一．僅低壓旁路調(diào)節(jié)閥泄露漏汽份額因?yàn)榈蛪号月沸孤兜恼羝唇?jīng)中低壓缸做功：因?yàn)槟Y(jié)水總份額不變，汽輪機(jī)各加熱器抽汽份額、各抽汽回?zé)峒訜崞鹘o水流量未發(fā)生改變，循環(huán)吸熱量不變。裝置熱經(jīng)濟(jì)性相對(duì)降低為：假如旁路閥1%泄露做功減少循環(huán)吸熱量不變低壓旁路引起裝置熱經(jīng)濟(jì)相對(duì)降低：所以：當(dāng)?shù)蛪号月烽y調(diào)節(jié)閥泄露1%時(shí)，系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低0.97361%。二．僅低壓旁路減溫水調(diào)節(jié)閥泄露（從凝輸泵泵抽頭的熱力分析）變熱量等效熱降法泄露份額因?yàn)榈蛪号月窚p溫水是從凝結(jié)水泵出口抽出進(jìn)入凝汽器。具有一定焓值的給水經(jīng)凝汽器放熱又經(jīng)過(guò)凝結(jié)水泵，成為一定焓值的給水，進(jìn)入一號(hào)低壓加熱器，給水焓值減少，使回?zé)岢槠黾?，故少做功：因?yàn)槟Y(jié)水總份額不變，汽輪機(jī)各加熱器抽汽份額、各抽汽回?zé)峒訜崞鹘o水流量未發(fā)生改變，循環(huán)吸熱量不變。裝置熱經(jīng)濟(jì)性相對(duì)降低為：假如減溫水閥1%泄露做功減少循環(huán)吸熱量不變低壓旁路減溫水調(diào)節(jié)閥泄露引起裝置熱經(jīng)濟(jì)相對(duì)降低：所以：低壓旁路減溫水閥調(diào)節(jié)閥泄露1%時(shí)，系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低0.00003%三．低壓旁路調(diào)節(jié)閥、低壓旁路減溫水調(diào)節(jié)閥都泄露份額分別為首先計(jì)算出當(dāng)?shù)蛪号月氛羝孤r(shí)，低壓旁路減溫水閥進(jìn)行噴水減溫，的計(jì)算：（由設(shè)計(jì)參數(shù)查焓熵圖得到）計(jì)算出做功減少循環(huán)吸熱量不變?nèi)绻蛪号月烽y泄露1%時(shí)，減溫水閥相應(yīng)泄露時(shí)做功減少裝置經(jīng)濟(jì)性相對(duì)變化所以：低壓旁路閥調(diào)節(jié)閥泄露1%時(shí)，減溫水閥動(dòng)作時(shí)系統(tǒng)的經(jīng)濟(jì)性降低0.97362%第五章結(jié)論泄泄漏量影響旁路閥泄露1%減溫閥泄露1%旁路閥泄露1%，減溫閥動(dòng)作對(duì)高壓旁路的經(jīng)濟(jì)性影響（下降）0.1619%0.1928%0.20%對(duì)低壓旁路的濟(jì)性影響（下降）0.973610.000030.97362旁路泄露對(duì)經(jīng)濟(jì)性影響由上表可知：1.在高壓和低壓旁路中，旁路閥泄露1%，減溫閥動(dòng)作時(shí)對(duì)機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性影響最大。2.對(duì)比高、低壓旁路可知，旁路閥泄露1%，低壓旁路比高壓旁路機(jī)組的影響更大；減溫閥泄露1%，高壓旁路比低壓旁路機(jī)組的影響更大；旁路閥泄露1%，減溫閥動(dòng)作時(shí)，低壓旁路比高壓旁路機(jī)組的影響更大。3.總之，在旁路系統(tǒng)中閥門泄露對(duì)經(jīng)濟(jì)性的影響很大。致謝時(shí)光荏苒，歲月如梭，大學(xué)三年過(guò)得飛快。論文的完成標(biāo)志著我大學(xué)三年即將結(jié)束，也意味著，新的生活將開(kāi)始了。本篇論文是在楊老師的指導(dǎo)下完成，楊老師提出許多修改意見(jiàn)，對(duì)論文質(zhì)量的提高起到了至關(guān)重要的作用。衷心地感謝楊老師對(duì)我的幫助。楊老師在論文的選題、研究理論、框架結(jié)構(gòu)、數(shù)據(jù)整理，直至撰寫(xiě)、修改和定稿等各個(gè)環(huán)節(jié)都嚴(yán)格把關(guān)，并投入了大量的時(shí)間和精力。在隨著楊老師學(xué)習(xí)的過(guò)程中，我不僅掌握了等效熱降的研究方法，也領(lǐng)會(huì)了許多為人處世的道理，令人受益匪淺。在大學(xué)學(xué)習(xí)和生活期間，我得到了動(dòng)力系各位老師的熱心關(guān)心和幫助，在此表示深深的感謝!在以后的生活和學(xué)習(xí)中，我一定牢記在大學(xué)里學(xué)到的知識(shí)和技能，牢記老師們的教誨，在工作中認(rèn)認(rèn)真真，兢兢業(yè)業(yè)，為社會(huì)做出自己的一份貢獻(xiàn)。參考文獻(xiàn)[1]林萬(wàn)超著.火電廠熱系統(tǒng)定量分析.西安：西安交通大學(xué)出版社，1985.[2]楊義波等合編.熱力發(fā)電廠.北京：中國(guó)電力出版社，2005.[3]李建剛，楊雪萍著.汽輪機(jī)設(shè)備及運(yùn)行.北京：中國(guó)電力出版社，2006.附1：關(guān)于汽輪機(jī)的翻譯SteamturbineaccidentandPreventionLargeandmedium-sizedsteamturbinewithhightemperature,highpressure,highspeedandprecisestructurecomplex,clearancesmallfeatures,especiallythestart,stop,loadchangesgreatlyandchangingconditions,staticanddynamicpartofexpansion,contractioncausedbydifferentialexpansionandchangesofclearancevariation,causedbythermalstressanddeformationofthethrustchangeandsoonarethreateningthesafetyofsteamturbineequipment.Ifthequalityisbad,improperoperation,theexceptionhandlingofdecision-makingandundeservedortheemergencytreatmentisnottimely,willcauseseriousdamagetotheequipmentaccident,difficulttorepair,sometimesleadingtoequipment,notonlyaffecttheenterpriseeconomicbenefits,butalsocausedthesystemoutputisreduced,affectingthenormalpowersupply.BendingofsteamturbinemainshaftSteamturbineindoesnothavethestartingconditionsstart,duetotemperaturedifferencebetweenupperandlowercylinder,shaftbending,theexistenceoftemporarycylinderinlet,intothecondenser,unitvibrationandclearanceofsmallfactors,causingalargeshaftandastationarypartoffriction,willcausetheshaftbending.Generalofmainshaftbendingofmorethan0.07mm,willnotbeabletomaintainthenormaloperationoftheunitvibrationvalue,mustbestraightshaftprocessing.Inrecentyears,accidentofmainshaftbendingofquitefrequently,especially200MWandabovetheintermediatereheatunitismoreoutstanding,aroughestimatein20~30timesabove.In1985theMinistryofwaterandelectricityheldprevent200MWunitofmainshaftbendingofinformaldiscussion,tohaveoccurred7timesonaccidentofmainshaftbendingareanalyzed.Analysisshowsthat:7secondaccidentofmainshaftbendingoccurredduringstart-up,whichis5timesthehotstartoccurred7times;accidentofmainshaftbending,mostofthestoppingorstartinginthecylinderinlet,mostlyinfirstordercriticalspeedoftheunitvibration,leadershipandrelevantpersonneltoperformstandardstrictly,tospeedupthecritical,orevenforcedtostartseveraltimes.7timesinthehighpressurerotorshaftbendingfrontsteamseal.Aninformaldiscussioninanalysisof7secondaccidentofmainshaftbendingtechnologybasedonreason,developed"onthepreventionofmainshaftbendingof200MWunittechnicalmeasures"(referredtoas"measures")ofthismeasurefortheothercapacityalsocanconsultcarryout.Throughthe"measure"carryoutfulfil,frequentaccidentofmainshaftbendingofthesituationtogetthedegreeofcontrol.Butbecauseofpersonnelchangesceaselessly,newstaffofthe"measures"themasterdegree,leadershipdecision-making,equipmentandotherfactors,accidentofmainshaftbendingstilloccurfromtimetotime,havesofarfailedtoeffectivelycontrol.Forexample:(1)inasingle1986domestic200MWunitsintheelectricalsystemfaultinloadrejectionaftershutdown,becauseelectricbarringdonotcast,manualjiggerdevicealsofailed,forcedtousehalfanhourwheel180degrees.3hafterthevoteonelectricbarring,swayingofmainshaftwasgraduallyrestoredtotheoriginalvalue.Theunitduringthehotstarting,thedeaeratorsteambalancepipesteamtoashaftsealsteamdelivery,thenvacuum200mmHg,atthesametimewiththemainelectricvalvebypassrotation-impulsing,throttlingexpansion,mainsteamtemperatureisfurtherreduced.(whentheinnercylinderwalltemperatureunder370DEGC)intothesealoflowtemperaturesteamandthesteamintothecylinder,thecylinderisasuddendropintemperature,temperaturedifferencebetweenupperandlowercylinderincreases,causingthecylinderdeformationofarch,thesealsleeveshrinkagedeformation,leadingtosealandshaftfrictionlocaloverheatbending.Disassemblinginspectionshafthighpressuresteamsealbend0.5mm,straightshaftprocessingrecoveryafteroperation.(21987)inasingledomestic200MWunits,minorrepairsafterstartingrunningsoon.Becausethegeneratorwaterprotectionmaloperationoff,followedbysuccessivestart,becauseoflargevibrationandshutdown.Afterdisassembling,highpressuresteamsealhighpressurerotorbend0.30mm,checkedtheenginehighpressurecylindertotheBcolumnoffset,offset1mmfront,rearoffset0.76mm,reasonisthefrontpositioningpinholemisplacementof1.5mm,isnotinstalledduringtheinstallationpositioningpin,leadingtonotruninuniformstresssothatthecylinderoffset.Overhaulonbothsidesofthemeasurementradialclearancesalsofoundcylinderoffset.Accidentshortlybeforeastop,arotorinthe90r/minsuddenlystopspeed,thisdidnotidentifyreasonanalysis.Sointhewaterprotectionmaloperationshutdownprocess,highpressuresteamsealandshaftinhighspeedfriction,leadingtolargeshaftbending,afterdirectaxisprocessing,andeliminatetheslidingpinsystemdefectrecoveryafteroperation.(31994)inasingledomestic220MWunits,shutdownafterthehotstart,duetoshaftsealforvalveleakage,incylindertemperature406C305Cundertheconditionofboilersteamleakageintothecylinder,thecylinder,therotorbeingunevencooling,largeshafttemporarydeformation.Butwhenstarting,andbecauseofshakingtabledriverodwear,hasbeendirectedat0.05mmconstant,whenthefirsttimeinthe500r/minNo.2bearingvibrationexceeds0.10mm,thebiggesttothe0.13MMiscalledgatestopafterstop,notseriouslyfindthereasons,mistakenlybelievethatAkira0.05mmhasreachedtheoriginalvalue,andthelackofbarringgear4H(2h12minonly)ontwostart,tothe1368r/minNo.3bearingvibrationof0.13MM,agatestop.Disassemblinginspectionregulationofclass0.39mmhighpressurerotorbend,thestraightshaftprocessingrecoveryafteroperation.(41995June)inasingle200MWunitcoldstart,highpressureinnercylinderwalltemperaturemeasuringpointsoffailure,whentherotationalspeedisupto1000r/min,vibrationincreasessuddenly,butfieldoperationpersonneltothecontrolroomtoreport,delayedtimedown.Stopopeningcylinderinspectionfoundhighpressureinnercylinderdrainpipefracture,highpressurerotorshaftbendinganalysisthatexceedthestandard,highpressurecylinderstartingoflargetemperaturedifferenceintheeffectsofdeformation,leadingtosteamsealandshaftfrictioncausepermanentbending,thestraightshaftprocessingrecoveryafteroperation.Theaccidentcaseespeciallyinrecentyearstheaccidentofmainshaftbendingofmainshaftbendingofthat,topreventtheantiaccidentmeasureshaveyettobecarriedoutseriouslyfalls.Theoccurrenceoflargeshaftbending,willcausethemachinelongtimeofshutdown,thedisassemblyofthestraightshaft,usingpressurizedstraightshaft,therotorgraduallyheatedtoabove650degreesCcanbepressurized,becausetheheatingprocessiseasytofailtorework,oftenprolongedperiod,resultinginapassiveandtroubletopowerplant.Therefore,inordertopreventtheaccidentofmainshaftbending,shouldbecombinedwithactualequipmentsituation,comprehensivecarryoutseriouslyorreferenceimplementationofMinistryofwaterandelectricityfireword[1985]87and[1985]radicalfirewordno.69,issued"onthepreventionofmainshaftbendingof200MWunittechnicalmeasures",allmeasurestofulfilrequirements,fieldoperationproceduresandoperationmanagement,maintenancemanagement,equipmentmanagement,andtoemphasizethefollowingpoints:(1)inaccordancewiththepreventionofmainshaftbendingoftherequirementsoftechnicalmeasures,organizemaindutypersonnelandfactory,workshopinchargeofrunningtheleadingandprofessionalpersonneltomasterthetechnicaldataandexactdata,suchaslargeshaftswayingofscalesmeasuringinstallationposition,mainshaftswayingoftheoriginalvalue,unitshaftingbearingsandstartnormaloperationtheoriginalvibrationvalue,flowpathradial,axialclearancevalueandsoon,sothatthecommanderandtheoperatortoknowthescore.(2)accordingtotheunitequipment,implementationofthetechnicalmeasurestopreventthecylinderinlet(thespecificnarrative,heredoesnotstart).(3):unitsmustbeexaminedbeforethestartofswayingofmainshaftdoesnotexceedtheoriginalvalue0.02mm;thehighpressureoutercylinderandtheintermediatepressurecylinderonthecylindertemperaturedifferenceofnotmorethan50DEGC;thehighpressureinnercylinderonthecylindertemperaturedifferenceofnotmorethan35DEGC;themainsteam,reheatsteamtemperatureaboveatleastcylindermetal50C(butshouldnotexceedtheratedsteamtemperaturesteamsuperheat),notlessthan50degrees(slidingparameterstart-stopshouldalsomaintainahighdegreeofsuperheat);donotmeettheaboveconditionsprohibitunit.(4)unitsshouldbeconductedbeforeturningfullyturning(generalcontinuousbarring2~4h,hotstarttotakegreatervalue),ifturningshortinterruption,theyshouldbetheinterrupttime10timesplus4Hcontinuousbarringmayrushtoturn.(5)startinginmediumspeed,bearingvibration(especiallyNo.1bearingbush,2)than0.03mmshouldcallgatestop,criticalvibrationmorethan0.10mmshouldcallgatestop,nobreaklinespeedboot.Downtimeshouldstillbecontinuousbarring(4hintermediatestopsturningbytherequirementtoincreasetheturningtime),wecanstartagain.(6)beforethestartofsteamsealsteamtemperatureshallbehigherthanthecylindermetaltemperature,andshouldbeinthesteamdeliverybeforefullyhydrophobic,preventwaterintosteamsealcausedbyquenching.(7)restartifbearingvibration,changeofsteamparameterthanrulesormachinewithabnormalsoundoffrictionsparks,shaftseal,shouldaccordingtotheregulationstostopimmediately.(8)stopshouldbepromptlyaftertheinputgear,ifturningcurrentincreases,swingorabnormal,weshouldanalyzethecausesandtakemeasurestoeliminate.Ifthesealfrictionwhensevere,canbemanuallytimingturning180degreestoberubbed,basicallyeliminatedandthenputintocontinuousbarring.Forsomereasontemporarilystopturning,shouldmonitorthelargeshaftbendingdegreechange,whentherotorthermalbendingislarger,shouldfirsthandtimingturning180degrees,theshaftbendingdisappearedaftercontinuousbarring.(9)ontheupperandlowercylindersoflargetemperaturedifference(someunitsinthenormaloperationofthetemperaturedifferencebetweenupperandlowercylinderhasmorethanthestartingconditionsofstandard)units,canbecombinedwithmaintenanceimprovementofcylinderinsulation,theuseofhigh-qualitythermalinsulationmaterials(suchasaluminumsilicatefiberfelt,microporouscalciumsilicateetc.)andstrictpreservationtechnology.Practiceprovesthattheeffectisobvious.Onaccidentofmainshaftbendingoccurspredominantlyinstart-up,especiallyhotstart,solargeandmedium-sizedunitstart-up,leadership(ofaresponsibleforstartingthefactory,workshopleader)mustsupportcautiousattitude,adherestrictlyaccordingtorulesandregulationsandtechnicalmeasuresrequiredtostarttheunit.Whenthebootisnotgoingsmoothly,wemustseriouslyanalyzeandfindoutthereasons,theeliminationofaberrantrequiredtostart,nottorushdeadlines,inordernottoaffectthesafetyassessmentandsoonwithcheckpoints,repeatedlyforcedtostart,atthispoint,thedecisionwhethertostartagainatalllevelsofleadershippersonnelshouldtreatcorrectly,donotmeetthelaunchconditions,neverforcedstart.Hotstartsmoothly,canbesettoreducethetemperatureof,havethestartconditionafterthestart,cogentpreventtobecausedbecauseofdecision-makingerrorofmainshaftbending.汽輪機(jī)事故與預(yù)防大中型汽輪機(jī)具有高溫、高壓、高轉(zhuǎn)速和結(jié)構(gòu)精密復(fù)雜、動(dòng)靜間隙很小的特點(diǎn)，特別是啟動(dòng)、停機(jī)、負(fù)荷大幅度變化等變工況過(guò)程中，動(dòng)靜部分膨脹、收縮引起的脹差變化及動(dòng)靜間隙的變化，熱應(yīng)力引起的變形以及推力的變化等等都嚴(yán)重威脅著汽輪機(jī)設(shè)備的安全。若檢修質(zhì)量不良，運(yùn)行操作不當(dāng)，對(duì)異常情況處理的決策不當(dāng)或?qū)o急情況的處理不及時(shí)，都將造成設(shè)備嚴(yán)重?fù)p壞事故，修復(fù)困難，有時(shí)甚至導(dǎo)致設(shè)備報(bào)廢，不僅影響企業(yè)自身經(jīng)濟(jì)效益，而且造成系統(tǒng)出力降低，影響對(duì)用戶的正常供電。汽輪機(jī)大軸彎曲汽輪機(jī)在不具備啟動(dòng)條件下啟動(dòng)，由于上下缸溫差大、大軸存在臨時(shí)彎曲、汽缸進(jìn)水、進(jìn)冷汽，機(jī)組強(qiáng)烈振動(dòng)以及動(dòng)靜間隙小等因素，引起大軸與靜止部分摩擦，將會(huì)造成大軸彎曲。一般大軸彎曲超過(guò)0.07mm以上時(shí)，就不能維持機(jī)組運(yùn)行時(shí)的正常振動(dòng)值，必須進(jìn)行直軸處理。近年來(lái)大軸彎曲事故相當(dāng)頻繁，尤其是200MW及以上中間再熱式機(jī)組更為突出，粗略估計(jì)在20～30多次以上。1985年水電部召開(kāi)了防止200MW機(jī)組大軸彎曲座談會(huì)，對(duì)已發(fā)生的7臺(tái)次大軸彎曲事故進(jìn)行了技術(shù)分析。分析表明：7臺(tái)次大軸彎曲事故均發(fā)生在啟動(dòng)過(guò)程中，其中5臺(tái)次是熱態(tài)啟動(dòng)中發(fā)生的；7臺(tái)次大軸彎曲事故中，大多數(shù)在停機(jī)或啟動(dòng)中發(fā)生了汽缸進(jìn)水，多數(shù)在機(jī)組一階臨界轉(zhuǎn)速以下振動(dòng)大，領(lǐng)導(dǎo)和有關(guān)人員執(zhí)行規(guī)程不嚴(yán)，強(qiáng)行升速臨界，甚至強(qiáng)行多次啟動(dòng)。7臺(tái)次大軸彎曲都在高壓轉(zhuǎn)子前汽封處。座談會(huì)在分析7臺(tái)次大軸彎曲事故技術(shù)原因的基礎(chǔ)上，制定了《關(guān)于防止200MW機(jī)組大軸彎曲技術(shù)措施》（簡(jiǎn)稱《措施》）這項(xiàng)措施對(duì)其他容量的機(jī)組也可參照?qǐng)?zhí)行。通過(guò)《措施》的貫徹落實(shí)，頻繁發(fā)生大軸彎曲事故的局面得到一定程度的控制。但由于人員不斷變動(dòng)，新人員對(duì)《措施》的掌握程度問(wèn)題、領(lǐng)導(dǎo)決策問(wèn)題、設(shè)備問(wèn)題等諸多因素，大軸彎曲事故仍時(shí)有發(fā)生，迄今未能得到有效控制。例如：（1）1986年某廠一臺(tái)國(guó)產(chǎn)200MW機(jī)組在電氣系統(tǒng)故障中甩負(fù)荷停機(jī)后，因電動(dòng)盤(pán)車投不上，手動(dòng)盤(pán)車裝置也失靈，被迫采用半小時(shí)盤(pán)180°。3h后才投上電動(dòng)盤(pán)車，大軸晃度逐漸恢復(fù)到原始值。次日機(jī)組在熱態(tài)啟動(dòng)中，采用除氧器汽平衡管蒸汽向軸封送汽，當(dāng)時(shí)真空200mm汞柱，同時(shí)用電動(dòng)主汽門旁路沖轉(zhuǎn)，節(jié)流擴(kuò)容后，主汽溫度進(jìn)一步降低。（當(dāng)時(shí)內(nèi)缸下缸壁溫為370℃）進(jìn)入軸封的低溫蒸汽及進(jìn)入汽缸的低溫蒸汽，使缸壁溫度突然下降，上下缸溫差增大，引起汽缸變形拱起，軸封套收縮變形，導(dǎo)致軸封與大軸摩擦局部過(guò)熱彎曲。解體檢查大軸高壓汽