氣物理公式大全

目錄TOC\o"1-4"\h\z\u大氣總結(jié)（計(jì)算） 5第一章大氣污染物的擴(kuò)散 51. 氣溫的垂直遞減率（第一冊(cè)書，P476）， 52. 大氣穩(wěn)定度（第一冊(cè)書，P478） 53.煙氣的抬升高度計(jì)算（第一冊(cè)書，P483） 54. 大氣擴(kuò)散模式，（第一冊(cè)書，P481） 64.1 五點(diǎn)假設(shè)（第一天可能會(huì)考） 65. 煙囪高度的設(shè)計(jì)（第一冊(cè)書，P490） 75.1按地面最大允許濃度計(jì)算法 85.2按地面絕對(duì)最大濃度計(jì)算法 85.3按P值法，對(duì)于高架連續(xù)點(diǎn)源的容許排放模式P值法有三種模式 8第二章、顆粒污染物控制原理 91.粉塵的當(dāng)量徑概念 92.斯托克斯（Stokes）直徑ds： 93. 粉塵的比電阻， 94. 含塵氣體的處理量 95. 漏風(fēng)率 96. 除塵器全效率 107. 通過率P 108. 分級(jí)效率 109. 多級(jí)串聯(lián)除塵系統(tǒng)總效率 1110.除塵裝置的壓力損失 1111.電除塵器計(jì)算 1111.1管式電除塵器內(nèi)任一點(diǎn)電場(chǎng)強(qiáng)度為 1111.2起始電暈所需電場(chǎng)強(qiáng)度 1111.3在ｔ時(shí)間內(nèi)粒子獲得的電荷 1211.4理論驅(qū)進(jìn)速度 1211.5氣流分布均勻性——相對(duì)均方根差法 1211.6電除塵器效率計(jì)算，用于對(duì)除塵器進(jìn)行設(shè)計(jì) 1212.袋式除塵器 1313.重力除塵器 1314.旋風(fēng)除塵器 14第三章、氣態(tài)污染物控制原理 151. 燃料燃燒的理論空氣量 152. 空氣過剩系數(shù) 163. 空燃比 164. 煙氣體積校正 165. 煙氣濃度校正 166. 過剩空氣校正 167. 實(shí)際煙氣體積 178. 空氣過剩系數(shù)不滿足要求時(shí)的濃度校正 179. 時(shí)空產(chǎn)率 17第四章、大氣污染控制工程系統(tǒng)設(shè)計(jì) 181.集氣罩設(shè)計(jì)，見表3-2-4，（第一冊(cè)書P620） 182.凈化系統(tǒng)管路設(shè)計(jì)（第一冊(cè)書P623~627） 182.1摩擦壓力損失（又稱沿程阻力損失） 182.2局部壓力損失 182.3并聯(lián)管路的壓力平衡計(jì)算 183.風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)（第一冊(cè)書P631~633） 193.1風(fēng)量，用表示 193.2全壓，用P表示 193.3有效功率，用表示， 193.4內(nèi)功率，用表示， 193.5軸功率，用表示， 193.6所需功率，用表示， 203.7電機(jī)功率， 204.風(fēng)機(jī)性能參數(shù)的變化關(guān)系，見表3-2-13，（第一冊(cè)書P634） 205.離心式風(fēng)機(jī)的命名，（第一冊(cè)書P634~637） 206.風(fēng)機(jī)選型計(jì)算，（第一冊(cè)書P637） 206.1風(fēng)機(jī)選型計(jì)算風(fēng)量（Qf） 206.2風(fēng)機(jī)選型計(jì)算全壓（Pf） 206.3所需功率校核 207.煙氣換熱（第一冊(cè)書P648） 217.1干煙氣密度 217.2混合煙氣定壓摩爾熱容 217.3煙氣的動(dòng)力粘度 217.4露點(diǎn) 217.5高溫?zé)煔鉄崞胶庥?jì)算 217.6間接換熱計(jì)算（第一冊(cè)書P649） 227.7吸風(fēng)直接冷卻（第一冊(cè)書P650） 227.8噴霧直接冷卻計(jì)算（第一冊(cè)書P651） 237.9間接冷卻時(shí)體積變化 238.泵的選擇和計(jì)算（第一冊(cè)書P661） 238.1泵的揚(yáng)程 238.2泵的安裝高度 248.3泵的效率 248.4泵功率計(jì)算和電動(dòng)機(jī)功率選定 249.氣力輸送裝置計(jì)算（第一冊(cè)書P678） 259.1確定輸送能力 259.2確定固氣比m 259.3確定計(jì)算風(fēng)量 259.4確定料管內(nèi)直徑 259.5計(jì)算風(fēng)機(jī)所需功率 2610高溫?zé)煔夤艿琅蛎浹a(bǔ)償（第一冊(cè)書P690） 2610.1管道膨脹伸長(zhǎng)計(jì)算 2610.2高溫管道膨脹補(bǔ)償案例（L形自然補(bǔ)償），詳見第一冊(cè)書P690 2610.3波形補(bǔ)償器補(bǔ)償能力 26第五章、顆粒污染控制系統(tǒng)設(shè)計(jì) 271.除塵系統(tǒng) 271.1管道平均風(fēng)速 271.2管道風(fēng)量 271.3由動(dòng)壓求風(fēng)速 271.4用節(jié)流裝置測(cè)定氣體流量，如孔板流量計(jì) 272.氣態(tài)污染物常用凈化裝置設(shè)計(jì) 282.1塔徑的設(shè)計(jì) 282.2固定床吸附器計(jì)算：希洛夫近似計(jì)算法,（記住圖，第一冊(cè)書P725） 282.3固定床吸附器計(jì)算：吸附劑用量 282.4固定床吸附器計(jì)算：吸附器壓降估算，（第一冊(cè)書P726） 283.脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì) 293.1脫硫裝置入口煙氣中的SO2含量（第一冊(cè)書P731） 293.2脫硫效率 293.3鈣硫比（第一冊(cè)書P732） 293.4循環(huán)流化床（CFB），塔內(nèi)煙氣速度（第一冊(cè)書P759） 293.5循環(huán)流化床（CFB），循環(huán)倍率n（第一冊(cè)書P761） 293.6循環(huán)流化床（CFB），總分離效率（第一冊(cè)書P761） 304.脫硝系統(tǒng)設(shè)計(jì)（第一冊(cè)書P770） 304.1脫硝效率SCR，（第一冊(cè)書P774） 304.2氨氮摩爾比SCR，（第一冊(cè)書P775） 304.3氨氣耗量SCR，（第一冊(cè)書P777） 30第一章大氣污染物的擴(kuò)散氣溫的垂直遞減率（第一冊(cè)書，P476），用表示：式中：——?dú)鉁刂睖p率，℃/100m；——?dú)鉁?，℃或K；z——高度，m；＞0，正常分布層結(jié)；=1，中性層結(jié)；=0，等溫層結(jié)；＜0，逆溫層結(jié)；大氣穩(wěn)定度（第一冊(cè)書，P478），用表示：式中：——干絕熱直減率，=1K/100m大氣是否穩(wěn)定判斷標(biāo)準(zhǔn)：＞，＞0，氣塊加速度與其位移方向相同，氣塊加速運(yùn)動(dòng)，大氣不穩(wěn)定＜，＜0，氣塊加速度與其位移方向相反，氣塊減速運(yùn)動(dòng)，大氣穩(wěn)定=，=0，大氣是中性的（注：例題3-1-1）煙氣的抬升高度計(jì)算（第一冊(cè)書，P483）我國(guó)的《制訂地方大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)方法》GB/T13201-91中做了如下規(guī)定式中：——煙氣的熱釋放率，kW=kJ/s；——煙氣出口的平均風(fēng)速，——煙氣出口流速，m/s；——煙囪的抬升高度，m；——煙囪的幾何高度（即實(shí)際煙囪高度），m；——當(dāng)?shù)卮髿鈮海琱Pa，取鄰近氣象站年平均值；——實(shí)際排煙量，m3/s；——煙溫，K；——大氣溫度，K；——系數(shù)，按表3-1-5選取，P483；D——煙氣出口內(nèi)徑，m；——按照（1）中計(jì)算的抬升高度，m；（注：例題3-1-2，計(jì)算時(shí)一定要注意單位大氣擴(kuò)散模式，（第一冊(cè)書，P481）五點(diǎn)假設(shè)（第一天可能會(huì)考）污染物的濃度在y、z軸上都是正態(tài)高斯分布；在整個(gè)擴(kuò)散空間中，風(fēng)速均勻不變，污染源的源強(qiáng)是連續(xù)的、均勻的地表面充分平坦在擴(kuò)散過程中污染物的質(zhì)量是不變的，即煙氣到底地面全部反射，不發(fā)生沉降和化學(xué)反應(yīng)4.2幾種常用的大氣擴(kuò)散模式（可能在第二天出現(xiàn)）地面濃度公式：高架源的地面濃度公式：z=0式中：C——任意點(diǎn)的污染物濃度，或——源強(qiáng)，單位時(shí)間內(nèi)污染物排放量，或；——側(cè)向擴(kuò)散系數(shù)，污染物在y方向分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差，是距離x的函數(shù)，m；——豎向擴(kuò)散系數(shù)，污染物在z方向分布的標(biāo)準(zhǔn)偏差，是距離x的函數(shù)，m；——排放口處的平均風(fēng)速，——煙囪的有效高度，簡(jiǎn)稱有效源高，m；——污染源排放點(diǎn)至下風(fēng)向上任意點(diǎn)的距離，m；——煙氣中心軸在直角水平方向上到任意點(diǎn)的距離，m——從地表到任意點(diǎn)的高度地面軸線濃度公式：也就是x軸上的濃度，y=0，z=0若是地面源，即H=0，則地面最大濃度及位置：即求高架源地面最大濃度和它離源的距離當(dāng)時(shí)，地面濃度達(dá)到最大值解題過程：根據(jù)公式和煙囪有效源高H，計(jì)算得出，再根據(jù)（表3-1-7P-G擴(kuò)散參數(shù)值）和穩(wěn)定度（一般都是陰云密布的白天或夜晚，中性D）查表得出和距離x值，最后計(jì)算最大濃度C。（注：例題3-1-3，3-1-4，3-1-5煙囪高度的設(shè)計(jì)（第一冊(cè)書，P490）5.1按地面最大允許濃度計(jì)算法式中：——單位時(shí)間內(nèi)污染物排放量，或——《環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》中規(guī)定的污染物最高濃度，SO2取1小時(shí)平均濃度；——該地區(qū)的背景濃度5.2按地面絕對(duì)最大濃度計(jì)算法式中：——危險(xiǎn)風(fēng)速，出現(xiàn)絕對(duì)最大濃度時(shí)的風(fēng)速稱為危險(xiǎn)風(fēng)速，m/s。5.3按P值法，對(duì)于高架連續(xù)點(diǎn)源的容許排放模式P值法有三種模式①SO2排放源式中：Q——SO2允許排放量，t/h；P——允許排放指標(biāo)；（題目中應(yīng)該給出）——抬升高度，m。對(duì)于城市及其他平原城市的遠(yuǎn)郊區(qū)的P值可按下式計(jì)算：P=P0P1P2P3P4（P值的計(jì)算方法參見P490）②其他有害氣體排放源式中:C——當(dāng)氣體污染物為《環(huán)境空氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》中所列入的有毒氣體時(shí)，C值應(yīng)取用該污染物任何一次的濃度限值，mg／m3；K——區(qū)域調(diào)節(jié)系數(shù)，城區(qū)K＝1，非城區(qū)K=1.0～1.5；其他符號(hào)的意義同上。本公式適用于除SO2以外的有害氣體，且排氣口離地面大于15m的高架源。③顆粒物排放源式中——煙塵容許排放量，t/h；

P——允許排放指標(biāo),t/(h·m2)；

其他符號(hào)意義同上。此法適用于電站煙囪。（一個(gè)污染源往往同時(shí)排放SO2、顆粒物和其他有害氣體，如發(fā)現(xiàn)三個(gè)公式計(jì)算出的煙囪高度不同，則取最大值作為設(shè)計(jì)煙囪高度。）第二章、顆粒污染物控制原理1.粉塵的當(dāng)量徑概念取顆粒的某一幾何量（面積、體積、質(zhì)量等）相同時(shí)的球形粒子的直徑，根據(jù)這一概念計(jì)算所要求的各直徑2.斯托克斯（Stokes）直徑ds：同一流體中與顆粒密度相同、沉降速度相等的球體直徑式中：——斯托克斯粒徑，m；——顆粒的終末沉降速度，m/s；——粘度，Pa·s——粉塵密度，kg/m3;——煙氣密度，kg/m3;粉塵的比電阻，指電流通過面積為1cm2、厚度為1cm的粉塵時(shí)具有的電阻值。式中：——粉塵比電阻，；——通過粉塵層的電壓，V；——通過粉塵層的電流密度，A/cm2；——粉塵層的厚度，cm含塵氣體的處理量是衡量除塵器處理能力重要的指標(biāo)，一般用工況體積流量表示，即除塵器入口風(fēng)量加上設(shè)備漏風(fēng)量。當(dāng)工況風(fēng)量換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)量時(shí)，方法如下：式中：Q0、T0、P0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的流量（m3／s）、溫度（K）、絕對(duì)壓力（Pa）；Q、T、P——工況狀態(tài)下的流量（m3／s）、溫度（K）、絕對(duì)壓力（Pa）。漏風(fēng)率式中：Q1、Q2——進(jìn)口氣體量與出口氣體量的流量，m3／s除塵器全效率式中：G1——粉塵流入量，g/s；G2——粉塵流出量，g/s；Q1——除塵器進(jìn)口的氣體流量，（m3/s），Q2——除塵器出口的氣體流量，（m3/s），C1——除塵器進(jìn)口氣體含塵濃度，（g/m3）C2——除塵器進(jìn)口氣體含塵濃度，（g/m3）若裝置不漏風(fēng)，，于是有：

通過率P，主要用來計(jì)算除塵器串聯(lián)的情況分級(jí)效率為了表示除塵效率與粉塵粒徑的關(guān)系，提出分級(jí)效率的概念。

分級(jí)效率ηi表示除塵裝置對(duì)某一粒徑dpi或粒徑間隔Ddp內(nèi)粉塵的除塵效率。式中：G1i——除塵器進(jìn)口dpi顆粒質(zhì)量流量G2i——除塵器出口dpi顆粒質(zhì)量流量G3i——捕集的dpi顆粒質(zhì)量流量分割粒徑：分級(jí)效率ηi＝50％時(shí)與此值相對(duì)應(yīng)的粒徑稱為除塵器的分割粒徑，一般用dc表示分級(jí)效率與全除塵效率的關(guān)系：,,，或由分級(jí)效率求總效率：（注意：此地方比較容易出題，復(fù)雜的會(huì)在第二天考試出現(xiàn)，一定要加深對(duì)公式的理解，將對(duì)例題3-1-7~3-1-8做通。）多級(jí)串聯(lián)除塵系統(tǒng)總效率兩臺(tái)串聯(lián)：n臺(tái)串聯(lián)：除塵裝置的壓力損失式中：——除塵裝置的壓力降（阻力）系數(shù)，它與除塵裝置的型式、尺寸及煙氣的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)有關(guān)，可根據(jù)實(shí)驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn)公式來確定；

v1——裝置進(jìn)口煙氣的流速，m／s；

ρ——煙氣的密度，kg／m3。電除塵器計(jì)算11.1管式電除塵器內(nèi)任一點(diǎn)電場(chǎng)強(qiáng)度為式中：——距電暈線中心的距離，ｍ；——電暈線半徑，ｍｍ；——管式電除塵器的半徑，ｍｍ；——施加于電暈線和集塵電極之間的電壓11.2起始電暈所需電場(chǎng)強(qiáng)度式中：——空氣的相對(duì)密度，定義為,其中，＝２９８Ｋ，＝１０１３２５Ｐａ——導(dǎo)線光滑修正系數(shù)，量綱為一，０．５＜ｍ＜１．０，對(duì)于清潔的光滑園線，ｍ＝１，實(shí)際可?。埃丁埃?1.3在ｔ時(shí)間內(nèi)粒子獲得的電荷式中：——粒子相對(duì)介電常數(shù)——真空介電常數(shù)，為８．８５×１０－１２Ｆ／ｍ——粒子直徑，m；——電場(chǎng)強(qiáng)度，V/m11.4理論驅(qū)進(jìn)速度式中：——?dú)怏w粘度，（注意理論驅(qū)進(jìn)速度和有效驅(qū)進(jìn)速度的區(qū)別，前者只是理論計(jì)算值，后者是根據(jù)實(shí)驗(yàn)測(cè)得的，用于對(duì)電除塵器進(jìn)行設(shè)計(jì)）11.5氣流分布均勻性——相對(duì)均方根差法，一般＜0.25式中：——測(cè)點(diǎn)上的流速，m/s；——斷面上的平均流速，m/s；n——斷面上的測(cè)點(diǎn)數(shù)；11.6電除塵器效率計(jì)算，用于對(duì)除塵器進(jìn)行設(shè)計(jì)式中：A——集塵極總面積，m2；——含塵氣體流量，m3/s；——塵粒的有效驅(qū)進(jìn)速度，m/s；袋式除塵器過濾風(fēng)速（氣布比）式中：uf——過濾風(fēng)速，m3/（m2·min）；Q——?dú)怏w的體積流量，m3/h；A——過濾面積，m2。濾袋袋數(shù)式中：D——濾袋直徑，m；L——單個(gè)濾袋的長(zhǎng)度，m過濾阻力（第一冊(cè)，P546）DP＝DPf＋DPd式中：△Pf——清潔濾料的壓力損失；DPd——堆積粉塵層的壓力損失重力除塵器塵粒的沉降速度式中：——塵粒的直徑，m；——塵粒的密度，kg/m3；——?dú)怏w的密度，kg/m3；——?dú)怏w的粘度，Pa·s；g——重力加速度，9.81m/s2；沉降室長(zhǎng)度L計(jì)算公式：L=Hu/us（m）

式中：H——沉降室高度，m；u—沉降室內(nèi)的氣流速度，m／s；沉降室的寬度W計(jì)算公式：W=Q/（3600Hu）（m）式中：Q——重力沉降室處理的氣體流量，（m3／h）

對(duì)某一粒徑粉塵的分級(jí)效率式中：h——代表粒徑為的塵粒在t秒內(nèi)垂直降落的高度，m；100%捕集的最小粉塵的粒徑多層沉降室100%最小捕集粉塵粒徑式中：n——隔板數(shù)量旋風(fēng)除塵器分割粒徑（我覺得一般不會(huì)考）式中：——內(nèi)外旋流交界圓柱面的半徑，m；——交界面上氣流的切向速度，m/s；——徑向速度，m/s分級(jí)效率式中：n——渦流指數(shù)，n≤1，，（D為旋風(fēng)除塵器直徑，T為氣體溫度，單位為k，第一天考試時(shí)可能給出n值，如果沒有給，并且無法計(jì)算，n=1）；——塵粒的粒徑，m；——塵粒的分割直徑，m壓力損失式中：——壓力損失，Pa；——阻力系數(shù)，無因次，可用下式估算，A為氣體進(jìn)口面積，m2；——?dú)怏w密度，kg/m3；——進(jìn)口氣流平均速度，m/s第三章、氣態(tài)污染物控制原理燃燒部分燃料燃燒的理論空氣量燃料和空氣中氧反應(yīng)方程式：式中：空氣僅是由氮和氧組成的，體積比為79.1/20.9=3.78；X、y、z、w：分別代表碳、氫、硫、氧的原子數(shù)Q為燃燒熱理論空氣量：?jiǎn)挝籱3/kg空氣過剩系數(shù)式中：——空氣過剩系數(shù)——實(shí)際空氣量，m3/kg；——理論空氣量，m3/kg；空燃比煙氣體積校正式中：V0、T0、P0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣體積（m3）、溫度（K）、絕對(duì)壓力（Pa）；V、T、P——工況狀態(tài)下煙氣體積（m3）、溫度（K）、絕對(duì)壓力（Pa）。煙氣濃度校正過?？諝庑Ｕ街校焊鹘M分的量均為奧薩特儀所測(cè)得的各組分的體積分?jǐn)?shù)，單位為%實(shí)際煙氣體積實(shí)際煙氣體積=理論煙氣體積+過?？諝饬靠諝膺^剩系數(shù)不滿足要求時(shí)的濃度校正式中：c折——空氣過剩系數(shù)為時(shí)的濃度；——規(guī)范中要求的空氣過量系數(shù)——空氣過剩系數(shù)為時(shí)的濃度；氣體催化凈化時(shí)空產(chǎn)率，又稱為催化劑的生產(chǎn)率，指單位體積（或質(zhì)量）的催化劑，單位時(shí)間內(nèi)所得產(chǎn)品的量式中：——催化劑的活性，kg產(chǎn)品/（h·kg催化劑）W——產(chǎn)品產(chǎn)量，kg；——催化劑質(zhì)量，kg；——反應(yīng)時(shí)間比活性式中：——催化劑的比活性，g/（h·m2）——催化劑的比表面，m2/g；轉(zhuǎn)換率，工業(yè)常使用此值表示催化劑活性催化劑的選擇性第四章、大氣污染控制工程系統(tǒng)設(shè)計(jì)1.集氣罩設(shè)計(jì)，見表3-2-4，（第一冊(cè)書P620）2.凈化系統(tǒng)管路設(shè)計(jì)（第一冊(cè)書P623~627）2.1摩擦壓力損失（又稱沿程阻力損失）式中：——?dú)怏w的管道摩擦壓力損失，Pa；

——單位長(zhǎng)度管道的摩擦壓力損失，簡(jiǎn)稱比壓損（或比摩阻），Pa/m；

——摩擦阻力系數(shù)；——?dú)怏w在管道中速度，m/s；

——管道長(zhǎng)度，m；——?dú)怏w密度，kg/m3；

——水力半徑，m，管道橫截面F與濕周長(zhǎng)度Lc比。對(duì)于圓形管道，（Dn——圓形管道內(nèi)徑m）

對(duì)于矩形管道，（a，b分別為矩形管道的長(zhǎng)和寬m）2.2局部壓力損失式中：——局部壓力損失，Pa；——局部壓損系數(shù)；——異型管件處管道斷面平均流速，m/s；2.3并聯(lián)管路的壓力平衡計(jì)算兩分支管段的壓力差應(yīng)滿足以下要求；除塵系統(tǒng)應(yīng)小于10%，其他通風(fēng)系統(tǒng)應(yīng)小于15%。否則必須進(jìn)行管徑調(diào)整或增設(shè)調(diào)壓裝置（閥門，阻力圈等），使之滿足上述要求。式中：——并聯(lián)管路中壓力損失小得管路直徑，m；——調(diào)整之后管徑，m；——并聯(lián)管路中較小壓損，Pa；——并聯(lián)管路中較大壓損，Pa；3.風(fēng)機(jī)的性能參數(shù)（第一冊(cè)書P631~633）3.1風(fēng)量，用表示風(fēng)機(jī)一旦確定后，當(dāng)輸送介質(zhì)的溫度和密度發(fā)生變化時(shí)，風(fēng)機(jī)的體積流量不變。3.2全壓，用P表示樣本上風(fēng)機(jī)全壓指風(fēng)機(jī)的壓頭，即出口氣流全壓與進(jìn)口氣流全壓之差。3.3有效功率，用表示，指所輸送的氣體在單位時(shí)間內(nèi)從風(fēng)機(jī)中所獲得的有效能量3.4內(nèi)功率，用表示，指風(fēng)機(jī)有效功率加上風(fēng)機(jī)的內(nèi)部流動(dòng)損失功率式中：——風(fēng)機(jī)內(nèi)效率，它反映了風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)過程的好壞，也是判定高效風(fēng)機(jī)的指標(biāo)。風(fēng)機(jī)的選用設(shè)計(jì)工況效率，不應(yīng)低于風(fēng)機(jī)的最高效率的90%。3.5軸功率，用表示，等于內(nèi)部功率加上軸承和傳動(dòng)裝置的機(jī)械損失功率，又稱輸入功率，也是原動(dòng)機(jī)（如電動(dòng)機(jī)）的輸出功率，可從風(fēng)機(jī)樣本中獲得。式中：——機(jī)械傳動(dòng)效率，是反映軸承損失和傳動(dòng)損失的指標(biāo)，與傳動(dòng)方式有關(guān)。3.6所需功率，用表示，指在風(fēng)機(jī)軸功率的基礎(chǔ)上考慮電機(jī)功率儲(chǔ)備所計(jì)算的功率式中：——電機(jī)功率的儲(chǔ)備系數(shù)，見表3-2-12，第一冊(cè)書P633.3.7電機(jī)功率，電機(jī)功率應(yīng)大于等于風(fēng)機(jī)的所需功率，一般可由樣本獲得。4.風(fēng)機(jī)性能參數(shù)的變化關(guān)系，見表3-2-13，（第一冊(cè)書P634）5.離心式風(fēng)機(jī)的命名，（第一冊(cè)書P634~637）6.風(fēng)機(jī)選型計(jì)算，（第一冊(cè)書P637）6.1風(fēng)機(jī)選型計(jì)算風(fēng)量（Qf）Qf=K1K2Q（m3/h）

式中：Q——系統(tǒng)設(shè)計(jì)最大總排風(fēng)量，；

K1——管網(wǎng)漏風(fēng)附加系數(shù)，一般送、排風(fēng)系統(tǒng)＝1.05～1.1，除塵系統(tǒng)＝1.1～1.15，氣力輸送系統(tǒng)＝1.15；

K2——設(shè)備漏風(fēng)附加系數(shù)，按有關(guān)設(shè)備樣本選取，一般處于1.02～1.05范圍。6.2風(fēng)機(jī)選型計(jì)算全壓（Pf）式中：——管網(wǎng)計(jì)算總壓力損失，Pa；

——設(shè)備的壓力損失，Pa，按有關(guān)設(shè)備樣本選：

——管網(wǎng)計(jì)算的總壓力損失附加系數(shù)。對(duì)于定轉(zhuǎn)速風(fēng)機(jī)，按1.1～1.15取值；對(duì)于變頻風(fēng)機(jī)，按1.0取；氣力輸送系統(tǒng)按1.2??；

——通風(fēng)機(jī)全壓負(fù)差系數(shù)，一般可?。?.05（國(guó)內(nèi)風(fēng)機(jī)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)）。6.3所需功率校核（風(fēng)機(jī)選定后應(yīng)對(duì)電機(jī)所需功率進(jìn)行校核，即應(yīng)計(jì)算風(fēng)機(jī)在實(shí)際運(yùn)行工況條件下所需的電機(jī)功率，與風(fēng)機(jī)樣本給出的電機(jī)功率進(jìn)行對(duì)比，不足時(shí)應(yīng)加大電機(jī)的型號(hào)和功率，富裕時(shí)則減小電機(jī)的型號(hào)和功率。）

式中：N——所需功率，kW；

Q——風(fēng)機(jī)樣本工作點(diǎn)風(fēng)量，m3/h；

P——風(fēng)機(jī)樣本全壓數(shù)值換算成運(yùn)行工況條件下的全壓值，Pa；

K——電機(jī)的功率儲(chǔ)備系數(shù)。7.煙氣換熱（第一冊(cè)書P648）7.1干煙氣密度式中：——高溫狀態(tài)下干煙氣密度，kg/m3；——高溫?zé)煔飧鞒煞值捏w積分?jǐn)?shù)；——高溫?zé)煔庵懈鞒煞值哪栙|(zhì)量，kg/kmol；7.2混合煙氣定壓摩爾熱容式中：——混合氣體的定壓摩爾熱容，kJ/(kmol·K)；——高溫混合煙氣各成分的體積分?jǐn)?shù)；——混合氣體中各組分的定壓摩爾熱容，kJ/(kmol·K)；7.3煙氣的動(dòng)力粘度式中：——?dú)怏w粘度，Pa·s；——?dú)怏w溫度，℃；7.4露點(diǎn)高溫?zé)煔庵谐：蠸O2等成分，在600~650℃的溫度范圍內(nèi)，SO2容易轉(zhuǎn)化為SO3式中：——煙氣中H2O的含量，（體積%）；——煙氣中SO2的含量，（體積%）；7.5高溫?zé)煔鉄崞胶庥?jì)算高溫?zé)煔夥艧崃繛椋菏街?Q1——煙氣放出的熱量，kJ/h；

LgN——煙氣量，Nm3/h；

Cpm1，Cpm2——煙氣為0～tg1及0～tg2時(shí)的平均定壓摩爾熱容，kJ/（kmol.K）；

tg1，tg2——煙氣冷卻前后溫度，℃。冷卻介質(zhì)吸熱量為：式中：G0——冷卻介質(zhì)的質(zhì)量，kg/s；

Cp1，Cp2——冷卻介質(zhì)在溫度為0～tc1及0～tc2下的質(zhì)量熱容，kJ/(kg.K)；

tc1，tc2——冷卻介質(zhì)在煙氣冷卻前后的溫度，℃。

如果冷卻介質(zhì)為空氣，上式可寫成式中：LhN——冷卻氣體的氣體量，Nm3/h；7.6間接換熱計(jì)算（第一冊(cè)書P649）式中：Q3——傳熱量，kJ/h；1kW＝1kJ/s

K——綜合傳熱系數(shù)，kJ/(m2·h·℃)；（多使用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，題目應(yīng)該給出）

——煙氣和冷卻介質(zhì)的溫差，℃。煙氣和冷卻介質(zhì)的溫度差通常采用對(duì)數(shù)平均值按下式計(jì)算：式中：——冷卻器入口處管內(nèi)、外流體的溫差，℃；

——冷卻器出口處管內(nèi)、外流體的溫差，℃。

工程中，為了簡(jiǎn)便起見，在誤差允許范圍內(nèi)（≤4%），常采用算術(shù)平均溫差來進(jìn)行傳熱計(jì)算，即

7.7吸風(fēng)直接冷卻（第一冊(cè)書P650）或式中：——煙氣量，Nm3/h；

——冷卻氣體的氣體量，Nm3/h；

——煙氣冷卻前溫度，℃；——混合后氣體溫度，℃；

——冷卻氣體初始溫度，℃；

——煙氣為0～和0～（）時(shí)的平均摩爾熱容，kJ/(kmol·K)；

——冷卻氣體為0～和0～（）時(shí)的平均摩爾熱容，kJ/(kmol·K)。7.8噴霧直接冷卻計(jì)算（第一冊(cè)書P651）主要計(jì)算噴水量和蒸發(fā)時(shí)間或者式中：Q——傳熱量，kJ/h；Gw——蒸發(fā)量，kg/h；h2——煙氣冷卻后的溫度對(duì)應(yīng)的水蒸氣的焓值，kJ/kg；

h1——噴水的焓值，kJ/kg；

TG——煙氣冷卻后的溫度，℃；

TW——噴霧水溫，℃；

r0——水的汽化潛熱，kJ/kg，按2500kJ/kg計(jì)取。霧滴完全蒸發(fā)的時(shí)間可由圖3-2-19來估算。煙氣中由于噴水蒸發(fā)增加的水蒸氣體積為：或式中：——由于噴水蒸發(fā)增加的水蒸氣體積，m3；——水的蒸發(fā)量，kg/h；——煙氣冷卻后的溫度對(duì)應(yīng)水蒸氣的比容，m3/kg；7.9間接冷卻時(shí)體積變化8.泵的選擇和計(jì)算（第一冊(cè)書P661）8.1泵的揚(yáng)程見表3-2-23和圖3-2-218.2泵的安裝高度式中：——泵的實(shí)際安裝高度，m；——允許吸入真空高度，產(chǎn)品樣本給出，m；——泵吸入口平均流速，m/s；——泵吸入管路的總阻力，m液注。（若計(jì)算為負(fù)值，說明泵的軸中心應(yīng)位于液面以下）8.3泵的效率

式中：——泵有效功率；

——泵軸功率；8.4泵功率計(jì)算和電動(dòng)機(jī)功率選定式中：——電動(dòng)機(jī)功率；

Q——泵流量，m3/s；H——泵的揚(yáng)程，m液注；——泵輸送液體重度，kg/m3（泵樣本一般取=1000kg/m3）——原動(dòng)機(jī)傳動(dòng)效率，當(dāng)采用彈性聯(lián)軸器與泵軸直聯(lián)傳動(dòng)時(shí)，=1，當(dāng)用皮帶輪傳動(dòng)時(shí)=0.95；K——選用電動(dòng)機(jī)富裕系數(shù)，與泵軸功率大小有關(guān)，可按表3-2-24選取。9.氣力輸送裝置計(jì)算（第一冊(cè)書P678）9.1確定輸送能力式中：——輸送能力，t/h；T——裝置一晝夜工作時(shí)數(shù)，h；K1——物料發(fā)送不均勻數(shù)，與工藝過程特點(diǎn)、物料發(fā)送機(jī)械形式有關(guān)，如果物料通過供料器送入輸送線，則K1=1.15~1.2；K2——考慮遠(yuǎn)景發(fā)展的系數(shù)，一般不大于1.25；——平均晝夜輸送量，t；9.2確定固氣比m式中：——單位時(shí)間內(nèi)輸送物料的質(zhì)量，t/h；——單位時(shí)間內(nèi)輸送所需空氣的質(zhì)量，t/h；9.3確定計(jì)算風(fēng)量式中：——輸送能力，t/h；——空氣密度，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下=1.2kg/m3；在決定風(fēng)機(jī)（或其他氣源）的風(fēng)量時(shí)，應(yīng)加上管道系統(tǒng)的漏風(fēng)量。它通常占系統(tǒng)總風(fēng)量的10%~20%。9.4確定料管內(nèi)直徑式中：——輸送風(fēng)速，m/s；n——一臺(tái)輸送裝置同時(shí)工作的輸料管數(shù)目；9.5計(jì)算風(fēng)機(jī)所需功率式中：——所需鼓風(fēng)機(jī)風(fēng)壓，根據(jù)計(jì)算的總壓力損失，考慮10%~20%的裕量確定，即；計(jì)算見第一冊(cè)書P680.——所需鼓風(fēng)機(jī)風(fēng)量，；——風(fēng)機(jī)的流體效率，即風(fēng)機(jī)的內(nèi)效率——機(jī)械傳動(dòng)效率10高溫?zé)煔夤艿琅蛎浹a(bǔ)償（第一冊(cè)書P690）10.1管道膨脹伸長(zhǎng)計(jì)算式中：——管道的熱伸長(zhǎng)量，m；——管道的線膨脹系數(shù)，m/m·℃。對(duì)于一般鋼架=12×10-6m/m·℃，其他材料線膨脹系數(shù)見表3-2-32；——計(jì)算管段的長(zhǎng)度，m；——管壁最高溫度，可取熱媒的最高溫度，℃；——管道安裝時(shí)溫度，在溫度不能確定時(shí)，可取為最冷月平均溫度，℃；10.2高溫管道膨脹補(bǔ)償案例（L形自然補(bǔ)償），詳見第一冊(cè)書P690式中：——L形補(bǔ)償器的短臂長(zhǎng)度，mm；——長(zhǎng)臂L的熱補(bǔ)償量，mm；——管道外徑，mm；10.3波形補(bǔ)償器補(bǔ)償能力式中：——波形補(bǔ)償器的全部補(bǔ)償能力，mm；——1個(gè)波節(jié)的補(bǔ)償能力，一般為20mm；n——波節(jié)數(shù)；第五章、顆粒污染控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)1.除塵系統(tǒng)1.1管道平均風(fēng)速式中v——管道平均風(fēng)速，m/s;

Q——管內(nèi)氣體流動(dòng)體積流量，m3/s;

A——管道截面積，m2;

ui——單元面積上的平均流速，m/s，可取單元的中心風(fēng)速；

Ai——單元面積，m2。1.2管道風(fēng)量式中：Q——管內(nèi)氣體流動(dòng)體積流量，m3/s;

v——管道平均風(fēng)速，m/s;

A——管道截面積，m2。1.3由動(dòng)壓求風(fēng)速式中：ρ——管道內(nèi)氣體的密度，kg/m3；

Pd——測(cè)點(diǎn)的動(dòng)壓值，Pa。

管道測(cè)量斷面等面積分環(huán)或分塊條件下，平均流速vp是斷面上各測(cè)點(diǎn)流速的平均值。即1.4用節(jié)流裝置測(cè)定氣體流量，如孔板流量計(jì)式中：ΔP——孔板流量計(jì)壓差，Pa；

μ——流量系數(shù)；

A——管道面積，m2；

ρ——流體的密度，kg/m3。2.氣態(tài)污染物常用凈化裝置設(shè)計(jì)2.1塔徑的設(shè)計(jì)式中：D——塔徑，m；

Qs——操作條件下混合氣體的體積流量，m3/s；

u——空塔速度，m/s。2.2固定床吸附器計(jì)算：希洛夫近似計(jì)算法,（記住圖，第一冊(cè)書P725）τB=KZ－τ0

式中：τB——保護(hù)作用時(shí)間，min；

Z——床層長(zhǎng)度，m。

τ0——保護(hù)作用時(shí)間損失，min；

K——系數(shù)，由下式求得，式中：ρB——吸附劑堆積密度，kg/m3；

xT——吸附劑的靜活性（平衡吸附量），kg/m3；

Gs——?dú)怏w通過床層的速率，kg/（m2s）；

c0——?dú)怏w中污染物初始濃度，kg/m3。2.3固定床吸附器計(jì)算：吸附劑用量式中：——吸附劑堆積密度，kg/m3；

Z——床層長(zhǎng)度，m。

A——面積，m2；為避免裝填損失，可多取10%裝填量2.4固定床吸附器計(jì)算：吸附器壓降估算，（第一冊(cè)書P726）式中：——壓力降，Pa；——吸附劑顆粒直徑，m；——床層空隙率，%；——?dú)怏w密度，kg/m3；——?dú)怏w粘度，Pa·s；Z——床層長(zhǎng)度，m。

——單位界面氣體流速，kg/m2·s；3.脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì)3.1脫硫裝置入口煙氣中的SO2含量（第一冊(cè)書P731）式中：MSO2——脫硫裝置入口煙氣中的SO2含量，t/h；K——燃料中的含硫量燃燒后氧化成SO2的份額，煤粉爐一般取0.9；Bg——鍋爐BMCR負(fù)荷時(shí)的燃煤量，t/h；q4——鍋爐機(jī)械未完全燃燒的熱損失，％；Sar——燃料的收到基硫分，％。3.2脫硫效率式中：——脫硫前煙氣中SO2的折算濃度（過?？諝庀禂?shù)燃煤取1.4，燃油燃?xì)馊?.2），mg/m3；——脫硫后煙氣中SO2的折算濃度（過?？諝庀禂?shù)燃煤取1.4，燃油燃?xì)馊?.2），mg/m3；3.3鈣硫比（第一冊(cè)書P732）指進(jìn)入脫硫系統(tǒng)的鈣基吸收劑的摩爾量與進(jìn)入脫硫系統(tǒng)中SO2物質(zhì)的摩爾量之比。一般為1~1.5，干法則為1.5~1.6，燃燒中脫硫?yàn)?.0~2.5.3.4循環(huán)流化床（CFB），塔內(nèi)煙氣速度（第一冊(cè)書P759）式中：，——脫硫塔內(nèi)煙氣平均速度和脫硫塔入口煙氣速度，m/s；，——脫硫塔內(nèi)煙氣平均溫度和脫硫塔入口煙氣溫度，K；，——脫硫塔內(nèi)和脫硫塔入口有效截面積，m2；3.5循環(huán)流化床（CFB），循環(huán)倍率n（第一冊(cè)書P761）式中：——脫硫裝置的回料量，——脫硫裝置的進(jìn)料量3.6循環(huán)流化床（CFB），總分離效率（第一冊(cè)書P761）4.脫硝系統(tǒng)設(shè)計(jì)（第一冊(cè)書P770）4.1脫硝效率SCR，（第一冊(cè)書P774）式中：——脫硝前煙氣中NOx的濃度（干基，6%O2），mg/m3；——脫硝后煙氣中NOx的濃度（干基，6%O2），mg/m3；4.2氨氮摩爾比SCR，（第一冊(cè)書P775）指逃逸的NH3加上脫除的NOx與入口NOx的摩爾比，一般在1.2以下式中：——逃逸氨的濃度（標(biāo)態(tài)干基），mg/m3；——SCR反應(yīng)器入口的NOx的濃度（標(biāo)態(tài)干基），mg/m3；——NOx的脫出率，%4.3氨氣耗量SCR，（第一冊(cè)書P777）式中：——鍋爐煙氣流量（干基，Nm3/h）；——入口的NOx的濃度（實(shí)際氧量基準(zhǔn)下，體積分?jǐn)?shù)）；——NH3與NOx反應(yīng)摩爾比。2011年注冊(cè)環(huán)保工程師專業(yè)考試噪音計(jì)算公式匯總（教材+補(bǔ)充公式）噪聲公式P338P339f2=2nf1n—倍頻帶倍頻上下限f1,f2的中心頻率：P340瞬時(shí)聲功率P340 P342，基準(zhǔn)聲壓p343基準(zhǔn)聲功率P343 基準(zhǔn)加速度，m/s2P349A聲級(jí)P351等效連續(xù)A聲級(jí)對(duì)于等時(shí)間間隔（抽樣個(gè)數(shù)為N）P351晝夜等效聲級(jí)P352噪聲評(píng)價(jià)數(shù)LP=a+bNRP344聲壓級(jí)相同的N個(gè)聲音疊加一起LP=LP1+10lgN多個(gè)不相同聲壓級(jí)疊加P347N個(gè)聲壓級(jí)平均值P355（1）賽賓公式 （α<0.2，f<1000Hz）艾潤(rùn)公式 （α>0.2，f<1000Hz）（2） （α<0.2，f>1000Hz） （α<0.2，f>1000Hz）P364質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)的速度振幅U0=P0/ρ0P364聲阻抗率Z=P/U=ρ0P393流阻率Rf=平面波聲強(qiáng)平面波聲功率P366聲波衰減量P366點(diǎn)聲源I（球面波）=I（半球面波）=線聲源聲壓P367空氣吸收引起的衰減P373sinθi/sinθr=C1/C2P377背景噪聲修正 P381交通噪聲測(cè)量等效聲級(jí)=城市交通干線算術(shù)平均等效聲級(jí)計(jì)算如下式：吸聲P388降噪系數(shù)NRC=（α250+α500+α1000+α2000）/4P390垂直入射對(duì)于圓形管道，它的上限頻率為：。為管道截面半徑；為管內(nèi)聲速。矩形管道，上限頻率為：。為管道最大尺寸邊長(zhǎng)。駐波管的長(zhǎng)度要滿足測(cè)量最低頻率的要求，即存在一個(gè)下限頻率：。為管道長(zhǎng)度。P391無規(guī)入射P392材料的表面聲阻抗和垂直入射吸聲系數(shù)關(guān)系如下：P421薄板共振頻率薄膜共振頻率P422單腔共振吸聲傳導(dǎo)率G=小孔總面積/孔板有效板厚=ns/t=P423穿孔板共振頻率以孔計(jì)以穿孔計(jì)正方形排列的穿孔率和孔徑、孔間距關(guān)系為：三角形排列的穿孔率和孔徑、孔間距關(guān)系為：狹縫平行P426微穿孔板P430根據(jù)聲源在房間內(nèi)的不同位置，聲源指向因子相應(yīng)有不同的數(shù)值：當(dāng)聲源處于房間的中心時(shí)，；聲源若置于一個(gè)壁面的中心時(shí)，；若處于兩個(gè)壁面交線的中心時(shí)；而聲源處于三個(gè)壁面的交點(diǎn)時(shí)，。，房間常數(shù)；，房間平均吸聲系數(shù)；—面積為的吸聲系數(shù)；S—房間內(nèi)表面的總面積，。P429直達(dá)聲密度混響聲密度總聲能密度P432吸聲前后聲壓極差隔聲P395平均隔聲系數(shù)R=（R125+R250+R500+R1000+R2000+R4000）/6P396隔聲量為：L1——發(fā)聲室；L2——接收室；S0——試驗(yàn)樣品面積；S——接收室內(nèi)表面積P399撞擊聲壓級(jí)P435單層壁隔聲垂直入射到單層壁上的隔聲量為：經(jīng)驗(yàn)公式為：對(duì)于頻率范圍為100～3150Hz的平均隔聲量，可以利用下式計(jì)算：馬大獻(xiàn)100～3150Hzm≥200kg/m2m<200kg/m2P437吻合頻率（臨界頻率）式中：—空氣中聲速；—結(jié)構(gòu)厚度；—結(jié)構(gòu)中縱波速度。其中：；E—結(jié)構(gòu)的彈性模量；—結(jié)構(gòu)密度；—結(jié)構(gòu)材料的泊松比。M257—結(jié)構(gòu)中縱波速度；—板厚；—頻率。P440雙層壁隔聲雙層壁的隔聲量為：時(shí)時(shí)時(shí)P446管道隔聲管道壁一般是一種單層的隔聲壁，但由于它的形狀特殊（可近似認(rèn)作無限長(zhǎng)的圓柱體），所以它的隔聲量在“自鳴頻率”以上幾乎與平板單層壁一樣，故可用單層壁質(zhì)量定律計(jì)算其隔聲量