東江欣居高大模板方案

海峽文化藝術中心一景觀工程(茉莉花廣場)高大模板施工方案1、編制闡明及根據(jù) 22、工程概況 22.2、實行難點 4 42.4、施工區(qū)域平面布置圖(圖中陰影部分即為高大模板施工區(qū)域) 53、施工計劃 3.1、施工進度計劃 3.2、材料與設備計劃 3.3、勞動力計劃 4、施工工藝技術 4.1、支撐系統(tǒng)的基礎處理 4.2、碗扣式支撐腳手架的搭設 4.3、模板施工 4.4、砼施工 4.5、材料的力學性能指標 4.6、構造設置 5、施工安全保證措施 205.1、組織措施 205.2、技術措施 5.3、安全措施 5.4、施工應急救援預案 225.5、監(jiān)測與監(jiān)控 255.6、重要危險源分析及控制措施 276、計算書 6.1、地下室頂板600×1000梁計算書 6.2人防區(qū)域350MM厚頂板計算書 附圖一：高大模板梁底立桿布置圖 附圖二：高大模板支撐系統(tǒng)剖面圖 附圖三：支撐體系監(jiān)測平面布置圖 有關印發(fā)《危險性較大的分部分項工程安全管理措施》的告知(建質[2023]87號)有關印發(fā)《建筑工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》的告知(建質[2023]254號)《高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規(guī)定》的告知(閩建建〔2023)32號〕海峽文化藝術中心景觀工程一茉莉花廣場工程為福州頂斌置業(yè)有限企業(yè)興建的高層住海關辦公大樓相鄰。本工程連接都市道路主干線，交通較為便利。本工程總建筑面積為191228.3m2,地下室約37954m2。建筑高度為70.05m～99.05m。本期工程共含2棟24層(1#、4#樓)、2棟25層(2#、3#樓)、9棟34層(5#-13#樓)和1棟29層(14#樓)高層住宅，以及4棟2層裙樓用于商業(yè)及配套物業(yè)辦公，主樓均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻構造體系，裙工程名稱工程一茉莉花廣場工程地址建設單位設計單位中國中建設計集團有限企業(yè)總承包單位中建海峽建設發(fā)展有限企業(yè)廈門協(xié)誠建設監(jiān)理有限企業(yè)中國建筑東北設計研究院有限企業(yè)建設工期720日歷天構福州市經濟技術開發(fā)區(qū)建設工程質量監(jiān)督站工程重要功能或用途地下1層，地上2棟24層，2棟25層，9棟34宅，4棟2層裙樓用于商業(yè)及配套物業(yè)辦公等。部位層高(m)梁截面尺寸D1-12～D1-13軸交D1-J軸D3-11～D3-12軸交D3-C~D3-D軸以上部位的底部(即模板支撐體系支承面)均為鋼筋砼板。根據(jù)住房和城鎮(zhèn)建設部的有關文獻(建質[2023]87號、建質[2023]254號),以上部位均屬于“超過一定規(guī)模的危險性部位重要步距縱距基礎狀態(tài)D1-12～D1-13軸交D1-J軸梁500×10002根D3-2軸交D3-B~梁600×10002根D3-3軸交D3-B~梁600×10002根D3-11～D3-12軸交D3-C～D3-D軸梁600×10002根人防區(qū)域(除主樓外)地下室頂板/構件模板及支撐體系梁15mm厚膠合板龍骨梁底次龍骨50×50mm方鋼管，主龍骨100×100mm木方梁側50×80mm木方為次龍骨，采用φ48.3鋼管、壁厚3.6mm做主龍骨，在梁底以上300mm處設φ12對拉螺桿@900體系支撐采用碗扣式鋼管支撐架，梁底支撐立桿設置：縱橫向掃地桿距底板面350mm,立桿下端設置墊木。最頂部水平拉桿高度和掃地桿高度各設置短鋼管與構件規(guī)格模板及支撐體系板15mm厚膠合板龍骨次龍骨50×50mm方鋼管，主龍骨100×100mm木方體系支撐采用碗扣式鋼管支撐架，梁底支撐立桿設置：縱橫向掃地桿距底板面350mm,立桿下端設置墊木。在架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔3排立桿應設置一道豎向剪刀撐，斜桿與地面傾角在45-60度之間；最頂部水平拉桿高度和掃地桿各設置一道水平剪刀撐，剪刀撐間距為4.8m,加強穩(wěn)定性。2.4、施工區(qū)域平面布置圖(圖中陰影部分即為高大模板施工區(qū)域)J8422422位2543324425豆系2222別鰹吃222018.(2417ao吃222018.(2417ao面425N570①施工時間D1-12～D1-13軸交D1-J軸2023年4月19日至2023年4月30日D1-7～D1-9軸交D1-M軸2023年4月19日至2023年4月30日2023年4月30日至2023年5月15日2023年4月30日至2023年5月20日軸2023年4月30日至2023年5月20日人防區(qū)域地下室頂板2023年4月20日至2023年5月15日序號名稱型號規(guī)格數(shù)量計劃進場時間備注115mm厚按實計算2方木按實計算3按實計算4按實計算支撐架施工前5天5鋼管按實計算支撐架施工前5天6扣件按實計算支撐架施工前5天7活動扳手按實計算支撐架施工前5天8可調頂托、底托按實計算9臺鋸2臺15臺5m鋼卷尺水準儀2臺水平靠尺工種2安全監(jiān)督1質量檢查1測量放線2木工架子工本工程高支模區(qū)域的底部(即模板支撐體系支承面)均為鋼筋砼板。高支模支撐體系支尺寸不不不小于200mm*200mm、厚度不不不小(1)搭設前必須按施工方案(根據(jù)專家論證意見完善并經經監(jiān)理工程師審核同意后的最終方①碗扣架立桿的幾何尺寸、質量檢查規(guī)定分別見下表1、表2。立桿幾何尺寸鋼管類別外徑壁厚最大長度(GB/T30923號一般鋼管)檢查項目質量檢查規(guī)定新管1必須具有2必須具有3表面應平直，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道與硬彎4外徑與壁厚5端面6防銹處理必須進行防銹處理：鍍鋅或涂防銹漆舊管1鋼管銹蝕程度2其他項目見新管項次3、4、5b)鑄件不得有裂紋、氣孔；不適宜有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷；并應將e)扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不應不不小于5mm。質量規(guī)定1產品質量合格證、生產許可證，專業(yè)檢測單位測試匯報必須具有2應符合技術規(guī)定第b～f條內容3不得滑絲舊扣件4同新扣件2、3項次備注：扣件螺栓的擰緊扭力矩到達65N·m時，可鍛鑄鐵扣件不得發(fā)生破壞。(1)根據(jù)施工方案設計的位置，在基礎上用墨線彈出縱、橫向每排立桿位置，并據(jù)此(2)碗扣架第1、2步架的搭設是保證整個碗扣架搭設質量的關(3)安裝水平桿。將水平桿接頭插入立桿最下端碗扣內，使接頭弧面與立桿密貼，將(4)需要采用兩節(jié)立桿時，應注意防止相鄰立桿接頭處在同(5)進行掃地桿、水平桿、剪刀撐安裝及可調頂托安裝。支撐架必須設置縱、橫向掃(6)支撐架設置剪刀撐，應符合如下規(guī)定：1)、豎向剪刀撐：人防區(qū)域地下室頂板超重部位在架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔3排立桿應設置一道剪刀撐，斜桿與地面傾角在45-60度之間。2)、水平剪刀撐：人防區(qū)域地下室頂板超重部位在掃地桿和最頂部一道水平拉桿的1)模板組片完畢后，按照模板設計圖紙的規(guī)定留設打掃口，檢查模板的對角線，平整2)吊裝第一片模板，并臨時支撐或用鉛絲與柱子主筋臨時綁扎固定。3)隨即吊裝第二、三、四片模板，作好臨時支撐或固定。4)先安裝上下兩個柱箍，并用鋼管和架子臨時固定。5)逐漸安裝其他的柱箍，校正柱模板的軸線位移、垂直偏差、截面、對角線，并做支6)按照上述措施安裝一定流水段柱子模板后，全面檢查安裝質量，注意在縱橫兩個方向上都掛通線檢查，并作好群體的水平拉(支)桿及剪力支桿的固定。7)將柱模內清理千凈，封閉清理口，檢查合格后辦預檢。c.安裝樓板模板構造類型構造跨度(m)按設計的砼強度原則值的百分率計(%)板梁懸臂構件(3)對于多層樓板支柱的拆除，應按下列規(guī)定進4.4.1本工程混凝土均采用泵送混凝土，混凝土澆筑時，柱和4.4.3現(xiàn)場采用商品混凝土分層澆搗(每層約500mm),由梁中間向兩邊分層流水施工材料的有關力學性能參數(shù)表表4.4名稱值[f]N/mm2彈性模量方木方木(按3.0計算)斜桿與地面傾角在45-60度之間；最頂部水平拉桿高度和掃地桿各設置一道水平剪刀撐，剪刀撐間距為4.8m,加強穩(wěn)定性。(2)對承重桿件的外觀抽檢數(shù)量不得低于搭設用量的30%,發(fā)現(xiàn)質量不復合原則、狀況嚴重的，要進行100%的檢查，并隨機抽取外觀檢查不合格的材料(由監(jiān)理見證取樣)送法定專檢查措施5水準儀或拉線、尺量模板內部尺寸柱、墻、梁樓梯相鄰踏步高差5垂直度8經緯儀或吊線、尺量經緯儀或吊線、尺量相鄰模板表面高差2表面平整度52m靠尺和塞尺檢杳預埋鋼板中心線位置33預埋螺栓中心線位置2外露長度插筋中心線位置5外露長度預留洞中心線位置截面內部尺寸(4)剪刀撐所有的節(jié)點必須均有扣件連接，不得遺漏；扣件的擰緊扭力矩應控制在45~(5)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上拋、掉工具、物品；同步必架子。搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業(yè)人員登高措施b)梁板鋼筋綁扎完畢后，對模板的標高和腳手架進行檢查。e)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入(2)支模搭設完畢班組自檢合格報項目部質檢組組織詳細逐項檢查合格后報監(jiān)理檢查、驗《有關特重大安全事故行政責任追究的規(guī)定》第7、31條《安全生產法》第30、68條休克、昏迷的傷員救援：讓休克者平臥、不用枕頭，腿部太高30度；如屬于心原性休克同立即撥打120急救或直接送醫(yī)院。觀測點可采用在臨邊位置的支撐上焊接倒“L”形直徑12鋼筋頭。(1)班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，企業(yè)進行安全月檢查；(2)模板工程平常檢查重點部位：1)桿件的設置和連接，支撐，剪刀撐等構件與否符合規(guī)定；2)扣件與否松動；3)架體與否有不均勻沉降，垂直度偏差；4)施工過程中與否有超載現(xiàn)象；5)安全防護措施與否符合規(guī)范規(guī)定；6)支架與桿件與否有變形現(xiàn)象；(1)本工程立桿水平位移監(jiān)測預警值為10mm,立桿垂直偏差在24mm以內。(2)監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進行加固處(1)設專人負責，按規(guī)范操作常常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設(2)停機時要拉閘、斷電、上鎖。(1)機械設備必須做到“一機一閘一漏電”。(2)按、拆電源應由專業(yè)電工操作。(3)漏電開關等必須敏捷有效。(4)現(xiàn)場電纜布設規(guī)范。(5)設備必須使用按扭開關嚴禁使用倒順開關。5.6.3、火災(1)嚴禁煙火；(2)嚴禁寄存易燃易爆物品；(3)操作間必須配齊消防器材。形成原因：模板搬運違章作業(yè)、支模設施設備缺陷。(1)輕拿慢放，規(guī)范作業(yè)，注意安全。(2)應常常檢查所用工具，保證安全有效。(1)應分散放料，并嚴格控制堆放高度，嚴禁超過規(guī)定載荷。(2)基礎符合設計規(guī)定，到達設計的承載力，檢測條件缺乏的狀況下，可做堆載試驗。(1)吊裝時應把吊物綁牢固。(2)信號工及吊裝司機必須持證上崗，親密配合，嚴格遵守“十不吊”規(guī)定。(3)被吊物嚴禁從人上方通過，人員嚴禁在被吊物下方停留。(4)常常檢查吊索具，并且保持安全有效。(5)遇有6級以上強風、大雨、大霧等天氣嚴禁吊物。(6)整個防止措施過程都比必須安排有專門人員進行監(jiān)控。一、工程屬性新澆混凝土梁計算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)新澆混凝土構造層高(m)當計算支架立柱及其他支承構造構件時Qim(kN/m2)1對水平面模板取值Qzx(kN/m2)2風荷載原則值o(kN/m2)風壓高度變化系梁兩側有板，梁板立柱不共用梁跨度方向立柱間距l(xiāng)?(mm)梁底兩側立柱間距l(xiāng)(mm)步距h(mm)立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)剪刀撐符合《規(guī)范》JGJ166-2023設置規(guī)定新澆混凝土樓板立柱間距I(mm)、Io(mm)居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)板底左側立柱距梁中心線距離s?(mm)板底右側立柱距梁中心線距離s?(mm)04梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)構造表面的規(guī)定構造表面隱蔽設計簡圖如下：本圖梁側支撐構造僅作示意，具體詳見梁側模板設計面板類型面板厚度(mm)面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)取單位寬度1000mm,按三等跨持續(xù)梁計算，計算簡圖如下W=bh2/6=1000×18×18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×18×18×18/12=48600qi=γo×max[1.2(Gik+(G2x+Gsk)×h)+1.4Qzk,1.35(Gix+(Gzx+G)×h)+1.4y.QzxJ×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2,1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2qM=0.9×1.35×[Gi+(Gzx+Gx)×hJ×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]q?=[Gik+(Gx+G3k)×h]×b=[0.1+(24+1.5)×11、強度驗算σ=Mmax/W=0.133×10/54000=2.457N/mm滿足規(guī)定!2、撓度驗算Vmax=0.677qzL*/100EI)=0.677×25.6×2023/(100×9000×486000)=0.063mm≤[v]=1/25滿足規(guī)定!3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態(tài))原則值(正常使用極限狀態(tài))R?=R?=0.4qzl=0.4×25.6×0.2小梁類型方鋼管小梁材料規(guī)格(mm)小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[r](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)小梁截面抵御矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm?)為簡化計算，按三等跨持續(xù)梁和懸臂梁分別計qi=max{2.647+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×(1-0.18)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1×2,1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.6/2,0.65-0.6q2=max{2.048+(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×(1-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.65-0.6/2/2×1,5.632+(0.3-0.1)×0.6/3}=5.672k1、抗彎驗算滿足規(guī)定!2、抗剪驗算Vmax=max[0.6ql,qil?]=max[0.6×7.315×0.9,7.315×0.2]Tmax=Vma/(8Lδ)[bhu2-(b-δ)h2]=3.95×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)滿足規(guī)定!3、撓度驗算vi=0.677q?l?/(100EI)=0.677×5.672×900*/(100×206000×169400)=0.722mm≤[v]=1v?=q?lz^/(8ED)=5.672×2023/(8×206000×169400)=0.033mm≤[v]=2l?/250=2×200m滿足規(guī)定!4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.1ql,0.4ql+qlz]=max[1.1×7.315×0.9,0.4×7.315×0.9+7.315×0.同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R?=R?=4.537kN,R?=R?=7.242kN正常使用極限狀態(tài)R'max=max[1.1qzl,0.4qzli+qzl?]=max[1.1×5.672×0.9,0.4×5.672×0.9+5.672×0同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'六、主梁驗算主梁類型1主梁彈性模量E(N/mm2)主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁抗剪強度設計值[t](N/mm2主梁截面慣性矩I(cm?主梁截面抵御矩W(cm3)滿足規(guī)定!Vmax=0.538mm≤[v]=1/250=600/250=滿足規(guī)定!1可調托座承載力容許值[N](kN)可調托座最大受力N=max[Rj,R?]=8.67kN≤[N]=30kN滿足規(guī)定!鋼管類型立柱截面面積A(mm2)回轉半徑i(mm立柱截面抵御矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)支架自重原則值q(kN/m)查表得，φ=0.4582、風荷載計算Mw=yo×1.4×ye×ok×l×h2/10=0.9×1.4×0.9×0.208×0.9×1.22/103、穩(wěn)定性計算qi=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×2)小梁驗算qi=max{2.416+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/3+0.5×(1-0.18)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)××1]×max[0.65-0.6/2,0.65-0.6/2]/2×1,6.627+0.9×1.2×(同上四～六計算過程，可得：立柱最大受力Nw=max[Rl,R?]+0.9×1.2×0.15×(3.9-1)+Mw/lo=max[1f=N/(φA)+Mw/W=11432.751/(0.458×424)+0.031×10?/4490=65.682N/m滿足規(guī)定!支撐層樓板厚度h(mm)混凝土強度等級1、受沖切承載力計算根據(jù)《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-2023第6.5.1條規(guī)定，見下表公式F≤(0.7βnfi+0.25σpc,mf臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范圍內臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周圍h0臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)β局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸時，取β=2板柱構造類型的影響系數(shù)：對中柱，取a,=4闡明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮可得：βh=1,fi=1.43N/mm2,η=1,ho=h-20=280mm,um=2[(a+ho)+(b+ho)]=192滿足規(guī)定!2、局部受壓承載力計算根據(jù)《混凝土構造設計規(guī)范》GB50010-2023第6.6.1條規(guī)定，見下表公式混凝土強度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用混凝土局部受壓凈面積混凝土局部受壓面積可得：fc=14.3N/mm2,βe=1,β=(An/A)12=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]12=[(600)×(600)/(200×200)滿足規(guī)定!混凝土梁截面尺寸(mmxmm)見下圖樓板厚度(mm)混凝土重力密度γc(kN/m3)新澆混凝土初凝時間tu(h)4混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土頂面總高度H(m)1新澆混凝土對模板的側壓力原則值G?x(kN/m2)混凝土下料產生的水平荷載原則值Q?k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側壓力原則值G4=min{0.28yctoβv12,γcH小梁布置方式小梁道數(shù)52小梁最大懸挑長度(mm)構造表面的規(guī)定構造表面隱蔽支撐距梁底距離依次為四、面板驗算面板類型面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)面板彈性模量E(N/mm2)梁截面寬度取單位長度，b=1000mm。W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×183/12=486000mm?。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q=bS承=1×32.895=32.895kN/mo=Mmax/W=0.149×10?/54000=2.767N/mm滿足規(guī)定!2、撓度驗算Vmux=0.632qL?/(100EI)=0.632×25×205+/100×9000×486000)=0.064mm<205/25滿足規(guī)定!3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)小梁計算方式小梁類型小梁彈性模量E(N/mm2)小梁抗剪強度設計值[r](N/mm2)小梁截面抵御矩W(cm3)小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁截面慣性矩I(cm*)跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算滿足規(guī)定!Vmax=max[0.6×q×1,q×li]=max[0.6×7.749×0.9,7.749×0.05]=Tmux=3Vma/(2bho)=3×4.185×1000/(2×50×80)=1.569N/mm2≤滿足規(guī)定!3、撓度驗算V1max=0.677qL^/(100EI)=0.677×5.858×900*/(100×9350×2133330)=1.304mm≤900/2V?max=qL*/(8EI)=5.858×50*/(8×9350×2133330)=0mm≤50/2滿足規(guī)定!4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.1×7.749×0.9,0.4×7.749×0.9+7.749×0.05]正常使用極限狀態(tài)R'max=max[1.1×5.858×0.9,0.4×5.858×0.9+5.858×0.05]六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)主梁類型2主梁彈性模量E(N/mm2)主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm?)主梁截面抵御矩W(cm3)1因主梁2根合并，驗算時小梁傳遞主梁受力不均同前節(jié)計算過程，可依次解得：N1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN-m)N/mm2Gma=Mmu/W=0.885×10?/4490=197.096N/mm2滿足規(guī)定!梁左側剪力圖(kN)Tmax=2Vmax/A=2×9.693×1000/424=45.722N/mm2≤[t]=120N/mm2滿足規(guī)定!梁左側變形圖(mmVmax=0.784mm≤520/250滿足規(guī)定!對拉螺栓類型軸向拉力設計值N?(kN)同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N=0.95×17.883/1=16.989kN≤Nb=17.8kN滿足規(guī)定!新澆混凝土樓板板厚(mm)新澆混凝土樓板邊長L(m)8新澆混凝土樓板邊寬B(m)8當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承構造構件時的均布活荷載(kN/m2)1鋼筋自重原則值G?k(kN/m3)模板支架高度(m)立柱縱向間距I?(mm)立柱橫向間距l(xiāng)(mm)水平拉桿步距h(mm)中心對稱立柱距混凝土板短邊的近來距離立柱距混凝土板長邊的近來距離主梁布置方向小梁間距(mm)小梁最大懸挑端計算長度(mm)主梁最大懸挑端計算長度(mm)構造表面的規(guī)定四、面板驗算模板類型模板厚度(mm)模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)模板彈性模量E(N/mm2)簡支梁W=bh2/6=1000×18×18/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×18×18×18/12=qi=0.9max[1.2(Gm+(Gx+Gz)×h)+1.4Q(G3k+G?k)×h)+1.4×0.7Qk]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5,1.35q2=0.9×1.35×Gk×b=0.9×1.35×0.1×p=0.9×1.4×0.7×Qk=0.9×1.4×0.7×2.5=2.20q=(Gk+(G3k+Gzk)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)滿足規(guī)定!小梁類型方鋼管小梁材料規(guī)格(mm)小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[t](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)小梁截面抵御矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm)小梁驗算方式簡支梁因小梁較大懸挑長度為200mm,因此需進行最不利組合，計算簡圖如qi=0.9max[1.2(Gμ+(Gx+Gzk)×h)+1.(G3k+Gzk)×h)+1.4×0.7Qik]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5,1.350.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3M?=ql2/8=4.635×1.22/8=0.q2=0.9×1.35×G×b=0.9×1.35×0.3×0.3p=0.9×1.4×0.7×Qik=0.9×1.4×0.7×2.5=2.20Mmax=max[M,M?,M?]=max[0.834,0.684,0.444]=0滿足規(guī)定!2、抗剪驗算V?=0.5q?L=0.5×4.635×1.2=2.V?=0.5q?L+0.5p=0.5×0.128×1.2+0.5×2.205=1V?=max[q?L?,q?Li+p]=max[4.635×0.2,0.128×0.2+2.205]=Vmax=max[Vt,V?,V?]=max[2.781,1.179,2.231]=2tmax=Vmax/(8I?δ)[bho2-(b-δ)h2]=2.781×1000×[50×552-(50-4)×512]/(8×177200×4)=15.滿足規(guī)定!3、撓度驗算q=(Gk+(G3x+Gzk)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0滿足規(guī)定!六、主梁驗算主梁類型主梁材料規(guī)格(mm)1主梁彈性模量E(N/mm2)主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)主梁抗剪強度設計值[r](N/mm2)主梁截面慣性矩I(cm?)主梁截面抵御矩W(cm3)簡支梁(Gx+G?x)×h)+1.4Qik,1.35(Gi+(Gx+Gzx)×h)+1.4×0.7QikJ×b=0.9×max[1.2×(0.)+1.4×1.5,1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.35=q2=(Gik+(