模板支模方案

浙江致遠皮業(yè)廠房擴建工程施工方案編制人職務［稱〕審核人職務［稱〕批準人職務［稱〕溫州市萬里市政工程公司二。一五年九月模板工程專項施工方案一、 編制依據(jù)《混凝土結構工程施工質量驗收標準》GB50204-2002《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ130-2001《建筑結構荷載標準》GB50009-2001《建筑施工高空作業(yè)安全技術規(guī)程》JGJ33-91《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)《建筑施工手冊》第三版浙江致遠皮業(yè)廠區(qū)擴建工程〔車間四〕施工組織設計浙江致遠皮業(yè)廠區(qū)擴建工程〔車間四〕施工圖紙二、 工程概況皿，其中：地上1683.88皿，地下室345.47皿，總高度m,混凝土框架結構。建筑特點：樓板厚為100mm,一層高為7.5m,梁最大截面為350x750mm,柱子最大截面尺寸為600x600mm；由浙江致遠皮業(yè)投資建設，由浙江恒欣建筑設計股份設計，由溫州恒大工程管理監(jiān)理，由我溫州市萬里市政工程公司組織施工；由胡炳武擔任項目經理，呂建寅擔任技術負責人。三、 方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、 模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、 在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、 選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、 結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、 綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-99檢查標準要求，要符合有關標準。6、 結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：梁模板〔扣件鋼管架〕，板模板〔扣件鋼管高架〕，柱模板(鋼管加固)。四、施工準備及部署施工準備1、 技術準備熟悉施工圖紙，按設計準備相應的標準、圖集等。對施工人員進行相應的培訓，所有的人員必須先考核后上崗。編寫詳細的施工方案，進行逐級技術交底，技術交底必須要有針對性和實用性，要通俗易懂，防止生搬硬套。2、 模板材料的選擇膠合板(厚度18mm):用于承臺、地梁、板邊模、柱模板、梁模板、平板等。松木方料(80x60):模板連接排擋。鋼管(直徑)：圍楞和搭支模架。扣件：用于支模鋼管架體的連結與緊固。3、 施工機具的準備主要機具表 表1序號名稱數(shù)量功率(KW)總耗電量(KW)1木工臺鋸42木工臺刨43圓盤電鋸44開孔器6//施工部署模板工程所需用的材料，選用材質較好的進場，必須要求作相應的檢測，到達合格要求后方允許使用。松木方、鋼管、扣件、松木板、、PVC塑料穿墻管、穿墻對拉螺栓、脫模劑等應符合有關驗收標準規(guī)定。1、 承臺、地梁均采用18啞厚九夾板和鋼管支撐，80x60枋木組合，加固而成。2、 柱模板柱模板采用高強度覆蓋膠合板，用松木料作排檔固定，用鋼管沿柱模板豎向排列，間距200mm，外套鋼管箍橫向扣緊，兩邊用木楔擰緊，截面大于500X500的柱子在柱箍處對拉一道螺桿，柱模橫向鋼管與樓層梁板整體鋼管支架相連結，以防柱模位移。3、 梁模板1） 梁模底板采用18mm厚高強度九層膠合板配制四面刨光，厚度均勻，邊側必須與平面成直角，使梁側模板與梁底模板連接密封，確保梁底砼棱角完整。2） 梁側板采用高強度九層膠合板配制，配制方法同柱模。3） 梁模板排檔采用松木檔，間距為30cm，梁模板應嚴格按梁斷面尺寸進行配制，誤差不得超過土2mm。4） 側模配模時必須從梁的凈跨之中計算，接點設置于梁跨中間，保證梁、柱細部尺寸完整。4、 梁柱節(jié)點模：梁柱節(jié)點處模板應為重點控制對象，如果控制不好，將出現(xiàn)漏漿、蜂窩等缺陷。梁模板與柱模及板模接頭處的空隙均用竹膠板或松木板拼縫嚴密，并采取加固牢固。檢查其平整度是否與大面相同及垂直。5、 現(xiàn)澆樓板支?，F(xiàn)澆樓板采用膠合板支模，支模排檔采用80x60方木間距為50cm。膠合板使用時嚴禁隨意鋸割。6、 勞動按排現(xiàn)場設專業(yè)工長1人，班組長2人，木工35人。五、模板安裝方法（一）框架柱支模1、 按圖紙尺寸放好墨線并進行技術復核，檢查無誤后，先在底板面層上找平，同時在框架柱角的四周點焊L45X45X5角鋼固定柱腳。2、 支模前應檢查墻柱拉結筋、預埋件、孔洞等有否漏放，柱腳墨線，固定點是否正確，檢查無誤后方可進行立模。3、 立模時，將柱模四角和模板接頭處薄薄地刮一層玻璃油灰，阻塞模板接頭處的縫隙，防止在接頭處產生漏漿現(xiàn)象。4、 柱模拼裝時模板應交錯搭接，這樣使整個柱模形成一個整體，每個柱子底部模板必須緊貼四角角鋼，使柱底部位置正確。5、 柱腳須開設一個垃圾檢查口（不小于100x100）便于澆搗砼前清理上部掉下的建筑垃圾。清理完畢及時進行封口。6、 柱身模板拼裝好后，安設圍楞、鋼管柱箍（用048x3.5鋼管及扣件）進行加固，柱截面為650X650的柱子柱箍設置間距為距柱底部2M以內為@500,2M以上為@600。7、校正截面尺寸、位置、標高并加以臨時固定，用線錘檢查軸線位移誤差控制在5啞內，截面尺寸控制+4mm，-5mm范圍內。(二)框架梁、現(xiàn)澆平板支模1、 在梁底部，現(xiàn)澆平板搭設鋼管支撐承重架，應注意以下幾點；承重架必須支承于堅實的基面上，并設木墊板。先搭設梁部立桿，后搭平板立桿。支撐架高m時，立桿設立間距：板為1m；沿梁方向為1m,垂直方向為；橫桿步距為1.2m/道。因操作人員行走要求，第一道橫桿步距為m，立桿與橫桿的連接采用雙扣件。承重支架下部須設縱橫掃地桿和剪刀撐，掃地桿離基面20cm，剪刀撐成45°?60°角設置，每軸設一道。緊固件均需備齊，所有緊固件必須扣緊，不得有松動，梁承重架橫桿下須加雙扣件，雙扣件必須相互頂緊。2、 整個承重架完成后方可擺設梁擱柵和底模，復核軸線，標高尺寸無誤后，先立一側梁模，待梁鋼筋綁扎完成校對無誤后立另一側模板校正尺寸(截面、軸線、標高及埋件位置、尺寸等)無誤后，再行固定，梁模固定后，方可鋪設平板擱柵及底模板。3、 框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通長線。梁板跨＞4米時，應按施工標準要求進行起拱。起拱高度宜為全跨長度的1/1000-3/1000。4、 所有梁平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用玻璃油灰填實及膠帶紙貼合，防止漏漿。5、 梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制在表2、表3中數(shù)據(jù)的范圍內。6、 剪刀撐的設置：沿支架四周外立面應滿設剪刀撐。中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。7、 頂部支撐點的設置：在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載NV12kN時。8、 支撐架搭設的要求：嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架標準》的要求。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發(fā)生變形的。9、施工使用的要求：精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。梁板式樓梯支模1、 首先根據(jù)樓梯層高放樣，確定好休息平臺和梯口平臺的標高及樓梯斜段長，并彈墨線，用鋼管排架搭設休息平臺的支撐，再搭設樓梯斜梁支撐系統(tǒng)。2、 待梯口梁，平臺梁模板，標高和平面等尺寸無誤后，再立斜梁及板底模(含平臺、樓梯段)，整個模板體系校正無誤后，進行支撐系統(tǒng)的完整連接固定工作，待鋼筋綁扎復核后，再進行掛模，封頭及埋件的埋設固定。3、 支模工程未盡事宜，按有關施工標準及技術標準要求施工?！菜摹车讓踊A處理1、 回土至-0.30，分層壓實。2、 片石回填150厚。3、 C20砼100厚。六、模板及支撐架設計計算【參數(shù)信息】：荷載參數(shù)模板與木塊自重(kN/m2)：；混凝土和鋼筋自重(kN/m3)：；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2)：；施工均布荷載標準值〔KN/m2)：；振搗砼時產生的荷載值(kN/m2)：2.000；[f]為模板的強度設計值，取15N/ms。模板彈性模量E取8000N/mm2木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2)：9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；木方抗剪強度

設計值(N/mm2)：1.400；木方的截面寬度(mm):；木方的截面高度(mm):60.00；鋼管參數(shù)采用的鋼管類型(mm):。W=5080mm3，［f］為鋼管的強度設計值，取205N/mm2扣件抗滑承載力系數(shù):；〔一)梁支撐架計算書支撐系統(tǒng)簡圖薄更方向圖1梁模板支撐架立面簡圖薄更方向圖1梁模板支撐架立面簡圖圖2梁底模板簡圖驗算截面尺寸750X350的主梁，梁底支架高度二7.5-0.8〔梁高〕=6.7m,第二步為1.2m,沿梁方向立桿間距為1m。梁底模板的計算〔按照三跨連續(xù)梁計算)1、線荷載的計算：527KN/m2〕鋼筋混凝土梁自重：25x0.35x0.75=KN/m3〕振搗砼時產生的荷載：2.0x0.25=0.50KN/m荷載設計值：q1=〔+〕x1.2x0.9+0.50x1.4x0.9=KN/m2、梁底模板強度驗算：MmaxiJOJxxOZ-KNmW=bh2/6=0.35/6=0.189x10-4m3...8a=Ma/W=0.0514/(0.189x10-4)=x103KpaV15x103Kpa?.?強度滿足要求3、梁底模板的剛度驗算q227+)x1.2x0.9=KN/my4/100EI<[y]=l/250I=bh3/12=350x18x18x18/12=170100mm4Y4/100EI=0.677xx2504/100x8000x170100=<[Y]=l/250=250/250=1..?當木楞間距為250mm時，梁底模的強度、剛度均滿足要求。梁底支撐方木的計算〔按簡支梁計算)荷載的計算：1〕鋼筋混凝土梁自重(0)：25.000x0.35x0.75=KN2〕木楞及模板的自重：5x0.35x0.018+5x0.06x0.08=KN3〕振搗砼時產生的荷載：2.0x0.25=0.50KN靜荷載設計值：q1=〔+〕x1.2x0.9=KN活荷載設計值：q2=0.50x1.4x0.9=KNP=+0.882=KN2、 木楞強度計算：最大彎矩為靜荷載與活荷載共同作用下的跨中彎矩：皿=—跨中最大彎距(kN.m)M=x0.25/4=kN.m；木楞截面抵抗矩：W=bh2/6=80x602/6=48000mm3木方抗彎強度(N/mm2)o=M/W=M/〔bh2/6〕=531000/48000=V2；..?能滿足要求！3、支撐方木抗剪計算：最大剪力的計算公式為:Q=1/2p1l+p2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh其中最大剪力(kN)Q=1/2xx0.25+=kNT=3x/(2x80.00x60.00)=<[T]2；支撐方木撓度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:I=bh3/12=80x60x60x60/12=1440000最大撓度：Vmax=2380x0.253/(48x9500x1440000)=<[Y]=l/250=250/250=1..?滿足要求！梁底橫向支撐鋼管的計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算，集中荷載P取梁底支撐傳遞力的一半，P=KN，立桿間距1000mm，方木間距250mm。最大彎距(kN.m):Mmax=0.175Pl=0.175xx1=kN.m；最大支座反力：Qmax=xx=kN截面應力：o=M/W=x106/5080=N/mm2V[f]=205N/mm2..?能滿足要求！梁底縱向鋼管計算縱向鋼管通過扣件連接立桿，只起構造作用，因此不做驗算?？奂够频挠嬎悖嚎v向或橫向水平桿與立桿相連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R<Rc計算中R取最大支座反力，即R=KN所以：考慮采用雙扣件！按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為KN。R=KN<kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！立桿的穩(wěn)定性計算：荷載的計算：1〕腳手架鋼管的自重(kN)：0.489x7.5=3.668KN〔自重查JGJ30-2001〕2〕木楞及模板的自重：5x0.35x0.018+5x0.0656KN3〕鋼筋混凝土梁自重：25x0.35x0.75x1=KN/m4〕振搗砼時產生的荷載：2.0x0.25=0.50KN靜荷載設計值：q1=〔56+〕x1.2=KN活荷載設計值：q2=0.50x1.4=KN立桿的軸向壓力設計值P=+0.7=KN2、 立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中：o--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；N--立桿的軸心壓力設計值；N=KN[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；史-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；lo--計算長度(m)；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；如果完全參照《扣件式標準》〔JGJ30-2001〕不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh ⑴lo=(h+2a) (2)k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式標準》表，u=1.700；

a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a=0.100m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度lo=k1uh=1.167x1.700x1.200=2.38m；lo/i=2380/15.800=150.68；公式(2)的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)9=0.309；o=NSA=8645/(0.309x489)=N/mm2V[f]=205.00N/mm2..?滿足要求！〔二)板高支撐架計算書①支撐系統(tǒng)簡圖律板寸器寸而IF樓板支撐架荷載計算單元律板寸器寸而IF樓板底模的計算〔按照三跨連續(xù)梁計算)樓板厚度為120,底層高度=皿，第二步為1.2m,立桿間距為1m。1、線荷載的計算：2〕鋼筋混凝土樓板自重：25x0.12=3KN/m3〕施工人員及施工設備荷載：2.5KN/m4〕振搗砼時產生的荷載：2.0x=KN/m荷載設計值：q1=〔0.3+3〕x1.2x0.9+(2.5+)x1.4x0.9=KN/m溫州市萬里市政工程2、 底模板強度驗算：Mmaxil2=°.lx2=°.23715KN?mW=bh2/6=0.9x0.018x0.018=0.29x10-4m3.?.8A=MA/W=0.23715/(0.29x10-4)=x103KpaV15x103Kpa?.?強度滿足要求3、 樓板底模板的剛度驗算q2=(0.3+3)x1.2x0.9=KN/my4/100EI<[y]=l/250I=bh3/12=900x18x18x18/12=437400mm4Y4/100EI=0.677xx5004/100x8000x437400=<[Y]=l/250=500/250=2?.?剛度滿足要求。樓板底支撐方木的計算〔按簡支梁計算)荷載的計算： ―1〕鋼筋混凝土樓板自重：25xx=KN/m ' 2〕木楞及模板的自重：5xx0.018+5x0.06x0.08=KN3〕施工人員及施工設備荷載：2.5x=KN/m4〕振搗砼時產生的荷載：2.0x=1KN/m靜荷載設計值：q1=〔+〕x1.2x0.9=KN活荷載設計值：q2=〔1.25+1〕x1.4x0.9=KNP=+=KN2、 木楞強度計算：最大彎矩為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和：跨中最大彎距(kN.m)M=x/4+xx/8=kN.m；木楞截面抵抗矩：W=bh2/6=80x6023木方抗彎強度(N/mm2)o=M/W=M/〔bh2/6〕=270000/133333.333=<[f]=13N/mm2；..?能滿足要求！~3、支撐方木抗剪計算:最大剪力的計算公式為:Q=1/2p1l+p2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh其中最大剪力(kN)Q=1/2xx1+=kNT=3x3715/(2x80.00x)=<[T]2；..?滿足要求！支撐方木撓度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：r=工十工

瞄4日顯3845；I=bh3/12=80x60x60x60/12=1440000Vmax=x5004/(48x9500x1440000)+5xx5004/〔384x9500x1440000〕=<[y]=1/250=500/250=2..?滿足要求！板底橫向支撐鋼管的計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算，集中荷載P取板底支撐傳遞力，P=KN，立桿間￥匕§1匕距1000mm，方木間距500mm，計算簡圖如右：暇向支撐鋼管筒圖最大彎距(kN.m):Mmax=0.175Pl=0.175xx1.0=kN.m；最大支座反力：Qmax=xx=kN截面應力：o=M/W=0.769x106/5080=N/mm2V[f]=205N/mm2..?能滿足要求！板底縱向鋼管計算縱向鋼管通過扣件連接立桿，只起構造作用，因此不做驗算。扣件抗滑移的計算：縱向或橫向水平桿與立桿相連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R<Rc計算中R取最大支座反力，即R=KN按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為KN。R<kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！立桿的穩(wěn)定性計算：荷載的計算：1〕腳手架鋼管的自重(kN)：0.489x7.5=KN〔自重查JGJ30-2001〕2〕木楞及模板的自重：5x0.9x0.018+5xx0.08=0.105KN3〕鋼筋混凝土梁自重：25x0.75x0.35=KN/m4〕施工人員及施工設備荷載：2.5x0.5=1.25KN5〕振搗砼時產生的荷載：2.0x0.5=1KN靜荷載設計值：q1=〔3.66805+〕x1.2x0.9=1KN活荷載設計值：q2=〔1.25+1.2〕x1.4x0.9=KN立桿的軸向壓力設計值P=+=KN2、 立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中：o--鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；N--立桿的軸心壓力設計值；N=KN[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.00N/mm2；史-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；lo--計算長度(m)；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；如果完全參照《扣件式標準》〔JGJ30-2001〕不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh ⑴lo=(h+2a) (2)k1--計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為：1.167；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式標準》表，u=1.700；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a=0.100m；公式(1)的計算結果：立桿計算長度lo=k1uh=1.167x1.700x1.200=2.38m；lo/i=2380/15.800=150.68；公式(2)的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)9=0.309；o=NSA=14900/(0.309x489)=N/mm2V[f]=205.00..?滿足要求！〔三)柱子模板、柱箍的計算①柱子模板的計算〔按簡支梁進行計算，以600x600為例，柱箍@200)1、荷載的計算：1〕新澆混凝土對模板側面的壓力：F1ctop1321/2=0.22x25x200/(30+15)x1.0x1.0x31/22F2=rcH=25x6.2=155KN/m22 T故取F12F=F12 」 2〕傾倒混凝土時產生的水平荷載：2KN/m22%=F’q2=F2、柱模板的強度驗算1〕強度驗算：M=q1m2W=bh2/6=0.90x0.018x0.018=0.486x10-4m38A=Ma/W=0.2055/(0.486x10^)=4.23x103KpaV15x103Kpa?.?強度滿足要求2〕剛度驗算:I=bh3/12=900x18x18x18/12=437400Vmax=2.27x2003/(48x8000x437400)+5x41.1x2004/〔384x8000x437400〕=0.245<[丫..?剛度滿足要求?、谥康挠嬎恪舶春喼Я哼M行計算，柱箍為)荷載的計算：均布荷載：q1=F’集中荷載：q2=F2、 柱箍的強度計算：M=q1m2/8=9.133x0.65x0.60/8=截面應力：o=M/W=x106/5080=N/mm2V[f]=205N/mm2七、質量要求：1、 模板及其支承結構材料，質量應符合標準規(guī)定和設計要求。2、 模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，并不致發(fā)生不允許的下沉與變形，模板的內側面要平整，接縫嚴密，不得漏漿。3、 模板安裝后應仔細檢查各部件是否牢固，在澆灌混凝土過程中要經常檢查，如發(fā)現(xiàn)變形、松動現(xiàn)象，要及時修整加固。4、現(xiàn)澆整體式結構模板安裝的允許偏差(見下表)。 表2項目允許偏差(mm)檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上外表標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎±5鋼尺檢查柱、墻、梁+4、一5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板外表高低差2鋼尺檢查外表平整度52m靠尺和塞尺檢查5、固定在模板的預埋件和預留洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差見下表。表3

項 目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10、0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10、0預留洞中心線位置10尺 寸+10、06、 檢查模板承重支架的扣件，立桿、斜桿及螺栓對拉情況。7、 做好實側實量工作。八、模板拆除方法(一)拆模的要求1、 拆模順序：先支后拆，后支先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。2、 拆模時對混凝土強度的要求，根據(jù)《混凝土結構工程施工及驗收標準》規(guī)定?，F(xiàn)澆混凝土結構模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求；當設計無要求時，應符合以下要求：不承重的側模板，包括梁、柱、墻的側模板，只要混凝土強度能保證其外表及棱角不因拆除模板而受損壞，即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平結構構件的底模，應根據(jù)與結構同條件養(yǎng)護的試塊強度到達表4的規(guī)定，方可拆除。在拆模過程中，如發(fā)現(xiàn)實際結構混凝土強度并未到達要求，有影響結構安全的質量問題，應暫停拆模。經妥善處理，實際強度到達要求后，方可繼續(xù)拆除。已拆除模板及其支架的混凝土結構，應混凝土強度到達設計的混凝土強度標準值后，方允許承受全部設計的使用荷載，當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。項次1結構跨度項次1結構跨度(m)按到達設計混凝土強度標準值的百分率(%)<2>50結構類型板>2，<8>75>8>1002梁、拱、殼<8>75>8>1003懸臂構件>100(5)拆除預留孔的內模，應在混凝土強度能保證不發(fā)生塌陷裂縫時，方可拆除。3、 拆模之前必須有拆模申請書，并根據(jù)同條件養(yǎng)護試塊強度記錄到達規(guī)定時，應經項目部技術負責人、施工員、質檢員同意，報監(jiān)理工程師認可后，方能進行。嚴禁未經申請盲目拆模。4、 冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規(guī)定，其中主要是要考慮混凝土模板拆除后的保溫養(yǎng)護，如果不能進行保溫養(yǎng)護，必須暴露在大氣中，要考慮混凝土受凍的臨界強度。5、 對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝土內部與外表溫差不超過20°C，外表與大氣溫差不大于25°C以免發(fā)生溫差裂縫。6、 各類模板拆除的順序和方法，應根據(jù)模板設計的規(guī)定進行。如果模板設計無規(guī)定時，可按先支后拆，后支的先拆順序進行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。柱模板拆除順序如下：先拆除斜撐或拉桿(或鋼拉條)一自上而下拆除柱箍或橫楞一拆除豎楞并由上向下拆除模板連接件、模板面。一般現(xiàn)澆樓蓋及框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍一拆柱側模一拆樓板底模一拆梁側模一拆梁底摸。九、支模質量保證的技術措施〔一)模板工程施工質量控制程序框圖〔二)模板工程施工易出現(xiàn)軸線偏位，梁板標高誤差和炸模等現(xiàn)象，要確保模板工程質量，必須對以上易出現(xiàn)的缺陷進行有效的控制，防止發(fā)生，技術措施如下：1、 所有梁、柱均由翻樣給出模板排列圖和排梁支撐圖。經項目部技術負責人審核后交班組施工。2、 模板使用前，應先進行篩選，對變形、翹曲超出標準的應予以清除，不得使用。3、 認真做好“三檢”制度，每個分項在拼模過程中，班組及時進行自檢、互檢，誤差控制在規(guī)定的范圍內，再由項目部質量員按標準要求進行技術復核，辦好書面簽字手續(xù)后方可進入下一道工序。4、 接縫控制：柱、梁模板采取一次支好，接頭嚴密，拼縫結合良好。對柱、梁根部及外墻剪力墻上下層接合處采取貼雙面膠加海綿條，使模板夾緊后不致漏漿；對模板拼縫，缺棱、掉角處采用原子灰補平并粘貼不干膠帶，以防止拼縫處漏漿，如縫隙過大達3mm以上時采用膠合板塞縫并粘貼不干膠帶，小于3mm的縫隙采用膠粘海綿條補縫，確保拼縫密實不漏漿。5、 斷面尺寸控制：模板采用九層膠合板，與砼接觸面進行油漆光面，使拆模后的砼外表光潔，顏色一致。為保證陽角順直、通角，柱面平整，柱角和下柱模接頭要求采用企口拼接，以防止柱角漏漿。上、下塊柱模接頭處用抱箍卡住，保證相鄰模板接頭的平整度。配模時按設計標準尺寸配制，防止應反復使用，模板磨損及拉桿太緊等原因造成截面過小，超過允許偏差范圍，影響主體結構質量。6、 外表平整度控制：柱子模板平整度全部采用上、下掛鉛垂線、水平拉線，用卷尺測量線與模板之間的距離，距離應控制相差不超過3mm，以確保平整度滿足標準設計要求。7、 澆搗砼過程中應派技術好的木工守模、工地現(xiàn)場總施工或技術負責人。十、模板施工的安全技術措施1、 模板施工前的安全技術準備工作發(fā)現(xiàn)問題及時整改和報告。模板構件進場后，要認真檢查構件和材料是否符合設計要求，特別是承重構件其檢查驗收手續(xù)要齊全。保證運輸?shù)缆窌惩ǎF(xiàn)場有安全防護保護措施。檢查木工施工機具運轉是否正常，電源線的漏電保護裝置要齊全。模板施工作業(yè)前，現(xiàn)場施工人員(負責人)要認真向有關人員作安全技術交底。2、 模板安裝的安全要求1)基本要求模板工程作業(yè)高度在2m以上時，要嚴格按“高處作業(yè)安全技術標準”的要求進行操作和防護。采用全封閉施工，模板施工作業(yè)區(qū)，周圍應設安全網、防護欄桿。操作人員上下通行，必須由上人扶梯或馬道等上下，不許攀登模板或腳手架上下。不許在墻頂、獨立梁及其他狹窄而無防護欄的模板上行走。不得在作業(yè)架子上、平臺上堆放模板料。高處支模工人所用工具不用時，要放在工具袋內，