疊層厚橡膠支座

1T/CECSXXXX—XXXX疊層厚橡膠支座本標準規(guī)定了疊層厚橡膠支座產品的術語和符號、支座分類與標記、一般要求、性能要求、試驗方法、檢驗規(guī)則、標志、包裝、運輸和貯存，以及支座力學性能設計準則、支座震振雙控設計準則和支座動態(tài)性能測試。本標準適用于震振雙控所用的疊層厚橡膠支座。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內容通過文中的規(guī)范性引用而構成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對應的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T469鉛錠GB/T2941橡膠物理試驗方法試樣制備和調節(jié)通用程序GB/T3274碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋鋼板和鋼帶GB/T3672.1橡膠制品的公差第1部分:尺寸公差GB/T6592電工和電子測量設備性能表示GB/T8081天然生膠標準橡膠規(guī)格GB/T8089天然生膠煙膠片、白縐膠片和淺色縐膠片GB/T15168振動與沖擊隔離器靜、動態(tài)性能測試方法GB/T20688.1橡膠支座第1部分:隔震橡膠支座試驗方法GB/T20688.3橡膠支座第3部分:建筑隔震橡膠支座GB/T51408建筑隔震設計標準JG/T118建筑隔震橡膠支座T/CECS1035城市軌道交通上蓋結構設計標準T/CECS1234建筑工程振震雙控技術標準3術語和定義下列術語和定義適用于本文件。3.1疊層厚橡膠支座laminatedrubberbearingwiththickrubberlayers通過增加單層橡膠厚度而形成的第一形狀系數介于2~16、第二形狀系數不小于3的疊層橡膠支座，包括天然厚橡膠支座（TNRB）、鉛芯厚橡膠支座（LTRB）、高阻尼厚橡膠支座（THDRB）和水平限位型厚橡膠支座（HR-TRB）。3.2天然厚橡膠支座thicknaturalrubberbearing內部無豎向鉛芯，由多層增加厚度的天然橡膠和多層鋼板或其他材料交替疊置結合而成的支座，其第一形狀系數不小于6。3.3鉛芯厚橡膠支座leadthickrubberbearing內部含有豎向鉛芯，由多層增加厚度的天然橡膠和多層鋼板或其他材料交替疊置結合而成的支座，其第一形狀系數不小于6。3.4高阻尼厚橡膠支座thickhighdampingrubberbearing用復合橡膠制成且增加橡膠厚度的具有較高阻尼性能的支座，其第一形狀系數不小于6。2T/CECSXXXX—XXXX3.5水平限位型厚橡膠支座horizontalrestrainedthickrubberbearing通過設置剛性限位裝置，不允許水平變形的天然厚橡膠支座，其第一形狀系數介于2~6。3.6厚橡膠層thickrubberlayer通過增加疊層橡膠厚度形成的厚橡膠層。3.7豎向壓縮剛度verticalcompressivestiffness作用在支座上的等效地震靜力與相應的位移之比。3.8豎向隔振剛度verticalvibrationisolationstiffness作用在支座上的豎向小幅值振動等效靜力與相應的位移之比。3.9豎向動剛度verticaldynamicstiffness作用在支座上的豎向動態(tài)彈性力與相應的位移之比。3.10豎向屈服拉應力verticalyieldtensilestress支座豎向拉伸至拉伸剛度明顯下降時的拉應力。3.11豎向極限拉應力verticalultimatetensilestress支座豎向拉伸至破壞所能承受的最大拉應力。3.12橡膠層均勻變形uniformdeformationofrubberlayers在設計壓應力和無側移下，各橡膠層應均勻凸出或均勻對稱向外鼓出，支座整體不應發(fā)生如“C”型和“S”型側向屈曲或局部異常鼓出。4支座分類與標記4.1分類疊層厚橡膠支座可分為天然厚橡膠支座、鉛芯厚橡膠支座、高阻尼厚橡膠支座和水平限位型厚橡膠支座。常用的截面形狀分為圓形或矩形（圖1）。圖1疊層厚橡膠支座截面形狀示意4.2標記4.2.1標記方法支座產品的標記由支座類型代號、支座形狀、尺寸和設計壓應力組成（圖2）。3T/CECSXXXX—XXXX圖2支座標記示意4.2.2示例示例1：天然厚橡膠支座、有效直徑400mm、設計壓應力6MPa，標記為：TNRB400-6。示例2：鉛芯厚橡膠支座、矩形支座尺寸500mm×600mm、設計壓應力8MPa，標記為：LTRB500×600-8。示例3：水平限位型厚橡膠支座、有效直徑600mm、設計壓應力4MPa，標記為：HR-TRB600-4。5一般要求5.1結構不同使用要求的疊層厚橡膠支座可有不同的疊層結構、尺寸、制造工藝和配方設計。疊層厚橡膠支座應滿足所需要的豎向承載力、豎向和水平剛度、水平變形能力、阻尼比等性能要求。5.2形狀系數疊層厚橡膠支座第一形狀系數介于2～16、第二形狀系數不小于3，其中天然厚橡膠支座、鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座第一形狀系數不小于6且不大于16，水平限位型厚橡膠支座第一形狀系數介于2～6。5.3常用尺寸天然厚橡膠支座和鉛芯厚橡膠支座常用尺寸要求應符合本標準表5.3的規(guī)定。表1疊層厚橡膠支座常用尺寸（mm）尺寸D或a單層內部橡膠厚度t單層內部鋼板厚度t中孔直徑d4T/CECSXXXX—XXXX表1疊層厚橡膠支座常用尺寸（mm續(xù)）尺寸D或a單層內部橡膠厚度t單層內部鋼板厚度t中孔直徑d5.4材料要求5.4.1鋼板內部鋼板應采用Q235或不低于Q235性能的鋼板，封板宜采用Q355，且應符合GB/T3274的規(guī)定。5.4.2金屬鉛鉛芯應采用純度不小于99.99%的鉛錠加工而成鉛芯，鉛錠應符合GB/T469的規(guī)定。5.4.3橡膠橡膠可使用一級、三級煙片膠或一級標準膠（包含全乳膠技術要求應符合GB/T8089和《GB/T8081的規(guī)定，不得使用再生的硫化橡膠。5.4.4使用壽命疊層厚橡膠支座應具有不少于60年的使用壽命。6性能要求6.1橡膠物理機械性能橡膠支座內部橡膠的物理機械性能應符合本標準表2的規(guī)定。5T/CECSXXXX—XXXX表2橡膠支座內部橡膠的物理機械性能要求 -6688 6.2外觀質量與尺寸偏差6.2.1通則每批抽檢，尺寸測量公差應符合GB/T3672.1的規(guī)定，測量方法符合GB/T20688.1的規(guī)定。6.2.2外觀質量疊層厚橡膠支座表面保護膠應光滑平整，外觀質量應符合6.2.2中的相關規(guī)定。表3支座外觀質量要求6T/CECSXXXX—XXXX6.2.3尺寸偏差疊層厚橡膠支座尺寸允許偏差應符合本標準表6.2.3要求。表4支座內部質量要求b'6.3支座豎向和水平力學性能支座豎向和水平力學性能要求應符合表6.3中的相關規(guī)定。支座的計算模型應符合附錄A的相關規(guī)定。表5支座豎向和水平力學性能要求膠支座、膠支座、膠支座)直徑或邊長不大于1500mm支座，側向不均勻變形不大于21mm7T/CECSXXXX—XXXX表5支座豎向和水平力學性能要求（續(xù)）膠支座膠支座膠支座、鉛芯厚橡膠支座、髙阻尼厚26.4耐久性耐久性包括老化性能、徐變性能和疲勞性能，應符合表6.5中的相關規(guī)定。表6耐久性性能要求28T/CECSXXXX—XXXX表6耐久性性能要求（續(xù)）7試驗方法7.1橡膠物理機械性能橡膠材料物理性能的試驗方法和性能要求應符合GB/T20688.1和JG/T118中的規(guī)定。實驗室的溫度和濕度條件、試件的準備、試件的厚度和寬度的測量方法應符合GB/T2941中的規(guī)定。7.2支座豎向力學性能7.2.1豎向壓縮剛度取與軸壓應力（1±30%）σ0相應的豎向荷載，σ0為支座的設計壓應力，3次往復加載，繪出豎向荷載P與豎向位移Y的關系曲線（圖3）。豎向壓縮剛度取第三次往復加載結果，應按下式計算：v1K=v1P-P-PY-Y-Y式中：Kv1——豎向壓縮剛度；P1——平均壓應力為1.3σ0時的豎向荷載；P2——平均壓應力為0.7σ0時的豎向荷載；Y1——豎向荷載為P1時的豎向位移；Y2——豎向荷載為P2時的豎向位移。圖3豎向壓縮剛度7.2.2豎向隔振剛度取與軸壓應力（1±10%）σ0相應的豎向荷載，3次往復加載。豎向隔振剛度取第三次往復加載結果，應按下式計算：v2K=v2P-P-PY-Y-Y9T/CECSXXXX—XXXX式中：Kv2——豎向隔振剛度；P3——平均壓應力為1.1σ0時的豎向荷載；P4——平均壓應力為0.9σ0時的豎向荷載；Y3——豎向荷載為P3時的豎向位移；Y4——豎向荷載為P4時的豎向位移。7.2.3壓縮變形性能取與軸壓應力（1±30%）σ0相應的豎向荷載，3次往復加載，繪出豎向荷載與豎向位移關系曲線，荷載位移曲線應無異常。7.2.4豎向極限壓應力向支座施加軸向壓力，緩慢或分級加載，直至破壞。同時繪出豎向荷載和豎向位移曲線，根據曲線的變形趨勢確定破壞時的荷載和壓應力。7.2.5水平位移為支座內部橡膠直徑55%狀態(tài)時的極限壓應力向支座施加設計壓應力，然后施加水平荷載，使支座處于水平位移為支座內部橡膠直徑55%的剪切變形狀態(tài)，再繼續(xù)緩慢或分級豎向加載，記錄豎向荷載和水平剛度，往復循環(huán)加載各一次。當支座外觀發(fā)生明顯異?；蛩絼偠融呌?時，視為破壞。7.2.6豎向屈服拉應力、豎向極限拉應力對支座在剪應變?yōu)榱愕臈l件下，低速施加拉力直到試件發(fā)生破壞，繪出拉力和拉伸位移關系曲線。按下列方法求出豎向屈服拉應力和豎向極限拉應力：a)通過原點和曲線上與剪切模量G對應的拉力作一條直線；b)將上述直線水平偏移1%的內部橡膠總厚度；c)偏移線和試驗曲線相交點對應的力即為豎向屈服拉應力；d)破壞點對應的試件拉應力即為豎向極限拉應力。7.2.7側向不均勻變形支座在設計壓應力作用下，采用直角尺和塞尺測量支座側面最大鼓出位置的鼓出量。7.3支座水平向力學性能7.3.1水平等效剛度支座在設計壓應力作用下，進行剪應變?yōu)?00%和250%，加載頻率不低于0.1Hz，水平加載波形為正弦波的動力加載試驗。以對應于正剪應變和負剪應變的水平位移作為最大水平正位移和負位移，連續(xù)作出3條滯回曲線。采用第3條滯回曲線，應按下式計算支座的水平等效剛度：hK=hQ+-Q-U+-U-式中：Kh——水平等效剛度；U+——最大水平正位移；U-——最大水平負位移；Q+——與U+相應的水平剪力；Q-——與U-相應的水平剪力。型式檢驗時，需分別進行剪應變?yōu)?00%和250%時的水平等效剛度檢驗。出廠檢驗和工程檢驗可僅做剪應變?yōu)?00%時的水平等效剛度檢驗。7.3.2屈服后水平剛度T/CECSXXXX—XXXX當試驗滯回曲線比較理想，具有明顯的最大位移和最大剪力特征點以及與剪力軸的交點，鉛芯橡膠支座和高阻尼橡膠支座的屈服后水平剛度可按下列方法一確定，否則按方法二確定：a)方法一對于鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座，屈服后水平剛度應根據剪應變?yōu)?00%，加載頻率不低于0.1Hz試驗的第3條滯回曲線，應按下式計算：QQyUUy)Kd=QQyUUy)式中：Kd——屈服后水平剛度；U——正方向屈服位移；yU——負方向屈服位移；y——Qy——與Uy相應的水平剪力。b)方法二鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座屈服后水平剛度應按照GB/T20688.1中附錄G規(guī)定的方法計算。7.3.3屈服力當試驗滯回曲線比較理想，具有明顯的最大位移和最大剪力特征點以及與剪力軸的交點，鉛芯橡膠支座和高阻尼橡膠支座的屈服力Qd可按下列方法一確定，否則按方法二確定：a)方法一對于鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座，屈服力應根據剪應變?yōu)?00%，加載頻率不低于0.1Hz試驗的第3條滯回曲線，應按下式計算：Qd=（5）式中：Qd——屈服力。b)方法二鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座應按照GB/T20688.1中附錄G規(guī)定的方法計算。7.3.4等效阻尼比支座的水平等效阻尼比，應按式（7.3.4-1）或（7.3.4-2）計算：式中：heq——支座水平等效阻尼比；Wh——剪力-剪切位移滯回曲線所圍面積。7.3.5水平極限變形能力支座在設計壓應力作用下，水平向緩慢或分級加載，往復一次，繪出水平荷載和水平位移曲線，同時觀察支座四周表現，當支座外觀出現明顯異?；蛟囼炃€異常時（如內層橡膠與內層鋼板明顯撕開，并且試驗曲線上力和位移沒有同時上升），視為破壞。T/CECSXXXX—XXXX8檢驗準則8.1檢驗分類檢驗分型式檢驗和出廠檢驗兩類。8.1.1型式檢驗制造廠提供工程應用的疊層厚橡膠支座新產品進行認證鑒定時，或已有支座產品的規(guī)格、型號、結構、材料、工藝方法等有較大改變時，應進行型式檢驗，并提供型式檢驗報告。8.1.2出廠檢驗檢驗項目8.2疊層厚橡膠支座產品在使用前應由檢測部門進行質量控制試驗，檢驗合格并附合格證書，方可使用。檢驗項目8.2.1橡膠材料物理機械性能橡膠材料物理機械性能檢驗項目應符合本標準表8.2.1的規(guī)定，檢驗要求符合7.1中的相關規(guī)定。表7耐久性性能要求√√√√√√√√××√√ΔΔ√√ΔΔ√√××√√ΔΔΔΔΔ×√√√×√×Δ×√×Δ×√×××Δ×××Δ×××Δ表7耐久性性能要求（續(xù)）T/CECSXXXX—XXXX×?×√××8.2.2外觀質量出廠檢驗和型式檢驗均應進行支座外觀質量檢驗，檢驗按表6.2.2要求。8.2.3尺寸偏差出廠檢驗應進行支座尺寸偏差外部項目的檢驗，檢驗按表6.2.3要求。型式檢驗應進行支座尺寸偏差內部和外部項目的檢驗。8.2.4支座力學性能支座力學性能檢驗項目應符合表8.2.4的規(guī)定，檢驗要求應符合6.3、6.4和6.5的相關規(guī)定。表8耐久性性能要求√√√√√√√√√√×√×√×√×√×√×√表8耐久性性能要求（續(xù)）T/CECSXXXX—XXXX×√×√×√×√×√×√×√×√8.3判定規(guī)則8.3.1型式檢驗的試件可按表4采用。滿足下列全部條件的，可采用以前相應的型式檢驗結果：a)支座用相同的材料配方和工藝方法制作；b)相應的外部和內部尺寸相差10%以內；c)第一、第二形狀系數相差10%以內；d)本次試驗試件的第一形狀系數S1及第二形狀系數S2，均不小于以前型檢試件的S1和S2；e)以前的試驗條件更嚴格。8.3.2疊層厚橡膠支座每種規(guī)格產品應全部進行出廠檢驗。8.3.3除本標準規(guī)定外，疊層厚橡膠支座的出廠檢驗及型式檢驗，應符合GB/T20688.3中的規(guī)定。9標志、包裝、運輸及貯存9.1標志產品的標志應注明以下內容：a)生產廠名稱和商標；b)產品標記；c)產品序列號或生產編號；d)質量信息可追溯標志。9.2包裝每件產品應采用可靠包裝。包裝應便于運輸和搬運并能防止正常運輸和搬運中的損壞。9.3運輸運輸過程中應避免雨淋；嚴禁與酸堿、油類、有機溶劑等接觸；不應磕碰。9.4貯存產品應貯存在干燥、通風、無腐蝕性氣體，并遠離熱源的場所。T/CECSXXXX—XXXX（規(guī)范性）支座力學性能設計準則A.1豎向壓縮剛度A.1.1天然厚橡膠支座和水平限位型厚橡膠支座的豎向壓縮剛度Kv1可按下式計算：Kv1=（A.1）（A.2）式中：Kv1——天然厚橡膠支座和水平限位型厚橡膠支座豎向壓縮剛度，單位為牛每毫米（N/mmα——豎向壓縮剛度修正因子；A——有效面積，支座內部橡膠平面面積，單位為平方毫米（mm2Ec——修正壓縮彈性模量，應按照GB/T20688.3中附錄A計算，單位為兆帕（MPaTr——橡膠層的總厚度，單位為毫米（mm）。A.1.2鉛芯厚橡膠支座的豎向壓縮剛度Kv1可按下式計算：（A.3）（A.4）K（A.3）（A.4）式中：Kv1——鉛芯厚橡膠支座豎向壓縮剛度；Kv0——去除鉛芯后的支座豎向壓縮剛度；Klead——鉛芯豎向壓縮剛度；Elead——鉛芯豎向壓縮彈性模量；Alead——鉛芯橫截面積；Tlead——鉛芯高度。A.2豎向隔振剛度隔振設計時應考慮加載幅值對豎向隔振剛度的影響，天然厚橡膠支座、鉛芯厚橡膠支座和水平限位型厚橡膠支座的豎向隔振剛度，應根據試驗結果確定。已有試驗結果表明，天然厚橡膠支座和水平限位型厚橡膠支座的豎向隔振剛度Kv2較其豎向壓縮剛度Kv1大10%到15%，而鉛芯厚橡膠支座的豎向隔振剛度Kv2較其豎向壓縮剛度Kv1大20%到30%。A.3水平等效剛度A.3.1考慮到剪應變對橡膠剪切模量的影響，天然厚橡膠支座的水平等效剛度Kh可按下式計算：（A.5）（A.5）式中：Kh——支座水平等效剛度；G——剪應變?yōu)?00%時，橡膠的剪切模量；CK,TNRB(γ)——天然厚橡膠支座水平等效剛度修正系數，由下式計算：(Y)=〈|Y0.08T/CECSXXXX—XXXX（A.6）若試驗時支座壓應力σ與設計壓應力σ0相差較大，則橡膠剪切模量還應考慮壓應力的影響，水平等效剛度Kh可按下式計算：Kh=G1()2（A.7）式中：σ——支座壓應力；σcr——支座臨界壓應力。A.3.2考慮到剪應變對橡膠剪切模量的影響，鉛芯厚橡膠支座的水平等效剛度Kh可按下式計算：leadKd=CK,LTRB(Y).Kr式中：Kd——鉛芯厚橡膠支座屈服后剛度，單位為牛每毫米（N/mm）；Kr——鉛芯厚橡膠支座嵌入鉛芯前的水平等效剛度，單位為牛每毫米（N/mmQd——標準溫度為23℃的屈服力，單位為牛（N）；η——鉛芯屈服系數，可取0.588；CQ(γ)——鉛芯厚橡膠支座屈服力修正系數，由下式計算：CK,LTRB(γ)——鉛芯厚橡膠支座屈服后剛度修正系數，由下式計算：CK,LTRBA.4豎向拉伸性能A.4.1疊層厚橡膠支座的豎向屈服前拉伸剛度Kt可按下式計算：Kt=aEtATr式中：Kt——疊層天然厚橡膠支座豎向屈服前拉伸剛度；Et——修正拉伸彈性模量；Eapt——橡膠拉伸對應的表觀彈性模量；Ebt——橡膠拉伸對應的體積模量。A.4.2疊層厚橡膠支座的豎向拉伸屈服應力σy可按下式計算：（A.10）（A.11）（A.12）（A.13）（A.14）σy（A.15）式中：σy——疊層厚橡膠支座的拉伸屈服應力，單位為兆帕（MPa）。A.4.3疊層厚橡膠支座的豎向屈服后拉伸剛度Kty可按下式計算：Kty=btybty0btybty0btyβ(uu式中：Kty——疊層天然厚橡膠支座豎向屈服后拉伸剛度；Ety——屈服后修正拉伸彈性模量；Ebty——橡膠拉伸產生空穴后對應的體積模量；Ebty0——橡膠拉伸產生空穴瞬間對應的體積模量；β——疊層厚橡膠支座空穴發(fā)展系數；u——疊層厚橡膠支座拉伸位移；uc——疊層厚橡膠支座橡膠拉伸產生空穴瞬間對應的拉伸位移。A.4.4疊層厚橡膠支座拉伸性能應滿足下式要求：1σ<σpt式中：σs——支座所承受的拉應力；σG——對應于剪切模量為G的拉應力；ρt——拉應力安全系數，按設計要求確定；T/CECSXXXX—XXXX（A.16）（A.17）（A.18）（A.19）σy——支座拉伸屈服應力；可按圖A.0.9確定，首先通過原點和拉應力為σG的點作直線①,將直線①偏移1%的內部橡膠總厚度得到直線②,直線②和試驗曲線相交點對應的應力為屈服應力。圖B.1拉伸屈服點計算方法A.5等效阻尼比A.5.1疊層厚橡膠支座的豎向等效阻尼比βeq可按下式計算：（A.20）（A.20）式中：βeq——支座豎向等效阻尼比；Wv——壓力-壓縮位移滯回曲線所圍面積；P1——平均壓應力為1.3σ0時的豎向荷載；P2——平均壓應力為0.9σ0時的豎向荷載；Y1——豎向荷載為P1時的豎向位移；Y2——豎向荷載為P2時的豎向位移。A.5.2天然厚橡膠支座和鉛芯厚橡膠支座的水平等效阻尼比heq可按下式計算：式中：heq——支座等效阻尼比；Wh——剪力-剪切位移滯回曲線所圍面積；A.6穩(wěn)定性驗算T/CECSXXXX—XXXX（A.21）天然厚橡膠支座、鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座在無剪應變時和大剪應變時極限穩(wěn)定性驗算應符合GB/T20688.3中的相關規(guī)定。A.7設計壓應力疊層厚橡膠支座設計壓應力σ0可按下式計算：1（A.22）（A.23）σ<σpcσ（A.22）（A.23）σ<σpc式中：σ0——支座設計壓應力；ρc——壓應力安全系數，按設計要求確定；Eb——橡膠彎曲對應的表觀彈性模量；ξ——臨界應力計算系數，圓形支座取1，方形支座取2/。A.8鋼板和連接件設計疊層厚橡膠支座內部鋼板設計和連接件的設計應符合GB/T20688.3中的相關規(guī)定。T/CECSXXXX—XXXX（規(guī)范性）支座震振雙控設計準則B.1豎向壓縮剛度用于隔震設計的疊層厚橡膠支座的豎向剛度應按照7.2.1規(guī)定的豎向壓縮剛度計算，震振雙控結構控制指標應符合GB/T51408、T/CECS1035和T/CECS1234中的相關規(guī)定。B.2豎向隔振剛度用于隔振設計的疊層厚橡膠支座應根據傳遞率曲線初步設計其第一形狀系數和第二形狀系數（見圖B.1），圖中βsys為系統(tǒng)豎向阻尼比，振動傳遞率不宜大于0.3，針對目標振動的主要頻率fv，計算得到采用疊層厚橡膠支座的結構豎向頻率fTRB；根據結構上部質量，計算得到所需疊層厚橡膠支座的豎向隔振剛度。圖B.1傳遞率曲線B.3數值計算方法根據初步設計得到的疊層厚橡膠支座參數，應采用時程分析方法驗證疊層厚橡膠支座的豎向隔振效果，往復迭代滿足隔振設計需求。B.4震振雙控方案用于震振雙控結構設計的方案包括僅天然厚橡膠支座、鉛芯厚橡膠支座和高阻尼厚橡膠支座或其組合支座，與阻尼裝置共同工作的天然厚橡膠支座，及水平限位型厚橡膠支座和水平隔震支座組成的裝置等。T/CECSXXXX—XXXX（規(guī)范性）支座動態(tài)性能測試C.1動態(tài)性能疊層厚橡膠支座的動態(tài)性能包含豎向動剛度、豎向振型阻尼、傳遞率或幅頻特性等。C.2豎向動剛度豎向動剛度的測量方法應符合GB/T15168中的相關規(guī)定，包括橢圓法、激振掃描法、自振衰減法和機械阻抗法等四種方法。C.3激振裝置測試支座豎向動剛度的激振裝置應采用能產生變頻簡諧激勵或白噪聲激勵的振動測試機、電磁激振器或振動臺等，為避免與被試系統(tǒng)發(fā)生耦合效應，裝置的上限激振頻率應大于4倍的被試系統(tǒng)固有頻率，激振掃描中通過激振器或基礎臺面進行激振時，激振設備工作下限頻率應低于測試系統(tǒng)共振頻率的1/3。通過機械阻抗法確定疊層厚橡膠支座動態(tài)性能參數，需在專用的