壓力管道管理-壓力管道應(yīng)力設(shè)計技術(shù)規(guī)定

壓力管道應(yīng)力設(shè)計技術(shù)規(guī)定前言本標準是根據(jù)《壓力管道安全管理與監(jiān)察規(guī)定》、《壓力容器壓力管道設(shè)計單位資格許可與管理規(guī)則》及中國石油化工集團公司《壓力容器壓力管道設(shè)計單位資格許可與管理規(guī)則實施細則（試行）》的規(guī)定編寫。本次修訂主要增加了防振設(shè)計部分，本標準對壓力管道的強度計算、柔性設(shè)計、防振設(shè)計及抗震設(shè)計等方面作了規(guī)定。本標準由勝利油田勝利工程設(shè)計咨詢有限責(zé)任公司標準化委員會提出并歸口。本標準由勝利油田勝利工程設(shè)計咨詢有限責(zé)任公司機械設(shè)備室起草并負責(zé)解釋。本標準起草人：高晉徐松林。本標準首次發(fā)布時間1999-04-23，本標準修訂時間2003-07-10。壓力管道應(yīng)力設(shè)計技術(shù)規(guī)定1范圍本標準適用于壓力管道的強度計算、柔性設(shè)計、防振設(shè)計及抗震設(shè)計。2引用標準下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。GB50316-2000工業(yè)金屬管道設(shè)計規(guī)范SH3041-2002石油化工管道柔性設(shè)計規(guī)范SH3039-2003石油化工非埋地管道抗震設(shè)計通則SH3059-2001石油化工管道設(shè)計器材選用通則SH3073-1995石油化工企業(yè)管道支吊架設(shè)計規(guī)范JB/T8130.2-1999可變彈簧支吊架JB/T8130.1-1999恒力彈簧支吊架GB/T12777-1999金屬波紋管膨脹節(jié)通用技術(shù)條件SH3501-2002石油化工有毒、可燃介質(zhì)管道工程施工及驗收規(guī)范SH/T3014-2002石油化工企業(yè)儲運系統(tǒng)泵房設(shè)計規(guī)范GB150-1998鋼制壓力容器3一般規(guī)定3.1應(yīng)保證管道在設(shè)計條件下，所用管道材料的壁厚能滿足強度的需要。3.2管道的柔性設(shè)計應(yīng)符合SH3041的有關(guān)規(guī)定，應(yīng)保證管道在設(shè)計條件下具有足夠的柔性，防止管道因熱脹冷縮、管道支承或端點的附加位移造成下列問題：a）管道應(yīng)力過大或金屬疲勞引起管道或支架破壞；b）管道連接處泄漏；c）管道的推力及力矩過大，使與其連接的設(shè)備產(chǎn)生過大的應(yīng)力或變形，影響設(shè)備正常運行。3.3管道的防振設(shè)計應(yīng)保證管道在設(shè)計條件下有足夠的剛性，避免在壓力脈動、兩相流振動、水錘、安全閥排氣、風(fēng)載荷、地震載荷等情況下產(chǎn)生干擾力作用，而發(fā)生強烈振動。3.4管道的抗震設(shè)計3.4.1地震設(shè)防烈度6度至9度地區(qū)的石油化工企業(yè)非埋地鋼制管道的抗震設(shè)計，設(shè)防烈度應(yīng)按國家頒布的地震基本烈度或經(jīng)國家抗震主管部門批準的城市抗震防災(zāi)規(guī)劃的設(shè)防區(qū)執(zhí)行。3.4.2進行抗震設(shè)計的管道，其連接或依附的以及其附近的設(shè)備、建筑物、構(gòu)筑物等，必須按有關(guān)規(guī)范進行相應(yīng)的抗震設(shè)防。3.4.3按本規(guī)定進行管道抗震設(shè)計時，尚應(yīng)符合SH3039的有關(guān)規(guī)定。4管道強度計算4.1受內(nèi)壓鋼管的強度計算4.1.1當(dāng)S0＜D0/6時式中：S0——管子計算厚度，mm；S——管子設(shè)計厚度，mm；P——設(shè)計壓力，MPa；D0——管子外徑，mm；φ——焊縫系數(shù)，對無縫鋼管取1；焊接鋼管的焊縫系數(shù)按下表1取值:表1管子焊縫系數(shù)φ序號焊接方式接頭型式接縫型式檢驗要求φ1爐焊（鍛焊）對焊直線0.62電阻焊對焊直線或螺旋形0.853電弧焊單面對焊直線形或螺旋形無X射線探傷0.8100%X射線探傷0.9100%X射線探傷1.0雙面對焊直線形或螺旋形無X射線探傷0.85100%X射線探傷0.9100%X射線探傷1.0Y——溫度修正系數(shù),按下表2取值：表2溫度修正系數(shù)Y材料溫度0C≤482510538566593≥621鐵素體鋼0.40.50.70.70.70.7奧氏體鋼0.40.40.40.40.50.7[σ]t——管材在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力，MPa；C——管子壁厚附加量，mm。4.1.2對于δ≥DO／6時或P／[σ]t＞0.385的管子，其壁厚應(yīng)根據(jù)斷裂理論、疲勞、熱應(yīng)力及材料特性等因素綜合考慮確定。4.2受外壓鋼管的強度計算根據(jù)GB150規(guī)定的方法確定。4.3彎管、彎頭及斜接彎頭、三通、盲板與平板封頭、開孔補強等強度計算按SH3059有關(guān)規(guī)定計算。5管道應(yīng)力分析5.1計算條件5.1.1計算壓力計算壓力應(yīng)根據(jù)工藝設(shè)計要求確定，并遵守下列規(guī)定:a）計算壓力不低于正常操作中可能出現(xiàn)的最高壓力；b）當(dāng)管道在不同標準條件下運行時，應(yīng)取其最苛刻的壓力溫度組合。5.1.2計算溫度計算溫度應(yīng)根據(jù)工藝設(shè)計要求確定，并遵循以下原則：a）對無絕熱層管道，介質(zhì)溫度低于38℃時，取介質(zhì)溫度為計算溫度；介質(zhì)溫度等于或高于38℃時，取介質(zhì)溫度的95%作為計算溫度；b）對于有外絕熱層管道，除另有計算或經(jīng)驗數(shù)據(jù)外，應(yīng)取介質(zhì)溫度作為計算溫度；c）對于蒸汽伴熱管道、蒸汽夾套管道和需作蒸汽吹掃的管道：介質(zhì)溫度高于蒸汽溫度時，取介質(zhì)溫度作為計算溫度；介質(zhì)溫度低于蒸汽時，對蒸汽夾套和用蒸汽吹掃的管道，取蒸汽飽和溫度，對蒸汽伴熱管道取蒸汽飽和溫度減去10℃作為計算溫度；d）對于襯里管道應(yīng)根據(jù)計算或經(jīng)驗數(shù)據(jù)確定計算溫度；e）對安全泄壓管道，應(yīng)取排放時可能出現(xiàn)的最高或最低溫度作為計算溫度；f）進行管道柔性設(shè)計時,不僅要考慮正常操作條件下的溫度，還應(yīng)考慮開車、停車、除焦、再生等情況；g）除非另有規(guī)定，計算中的安裝溫度直取20℃。5.1.3應(yīng)力分析所用的鋼材彈性模量、線膨脹系數(shù)，分別按附錄A、附錄B選用。5.2一般規(guī)定5.2.l應(yīng)力計算軟件采用CAESARII軟件。5.2.2下列管道一般不需要進行計算機應(yīng)力分析：a）與運行良好的管道柔性相同或基本相同的管道；b）和已分析管道相比較，確認有足夠柔性的管道；c）具有同一直徑、壁厚、無支管、兩端固定、中間無約束并能滿足下列公式要求的非劇毒介質(zhì)管道：≤208.3式中：D0——管子外徑，mm；Y——管子總位移，mm；ΔX、ΔY、ΔZ——分別為管段在X、Y、Z軸方向上的位移，mm；U——管段兩固定點間的直線距離，mm；L——管段在兩固定點間的展開長度，mm。上列經(jīng)驗公式不適用于下列管道：1）在劇烈循環(huán)條件下運行，有疲勞危險的管道；2）大直徑薄壁管道（管件應(yīng)力增強系數(shù)i≥5者）；3）端點附加位移量占總位移量的大部分的管道；4）L／U＞2.5的不等腿U形彎管管道，或近似直線的鋸齒狀管道。5.2.3下列管道需要進行計算機應(yīng)力分析：a）進出加熱爐及蒸汽發(fā)生器的高溫管道；b）進出汽輪機、離心壓縮機、離心分離機、鼓風(fēng)機的工藝管道；c）進出高溫反應(yīng)器的管道；d）設(shè)計溫度≥400℃的管道；e）DN≥650的管道；f）操作溫度t≥230℃，DN≥100的管道；g）DN≥350的真空管道；h）操作溫度t≤－30℃的管道；1）與空冷器連接公稱直徑DN≥100的管道；j）夾套管；k）與規(guī)定了最大允許接管載荷的工藝設(shè)備相連接的管道；l）利用圖表或其它簡化法初步分析后，表明需要進一步詳細分析的管道。5.2.4下列管道宜進行動力分析：a）進出往復(fù)式壓縮機和泵的管道；b）進出汽輪機、離心機、分離機的管道；c）形成段塞流的兩相流管道。5.2.5與離心泵連接的管道，可根據(jù)設(shè)計要求或按圖1確定柔性設(shè)計方法。圖1離心泵柔性設(shè)計方法選擇圖5.2.6下列管道需要考慮計算機應(yīng)力分析：a）進出往復(fù)式壓縮機和泵的管道；b）直管部分比較長，彎管、彎頭少（熱脹冷縮較大）的管道；c）所連接的設(shè)備管口位移大的管道；d）大管上連接小管的管道；e）厚壁管道（對設(shè)備接口載荷比較大）；f）按照SH3501屬于SHA級劇毒介質(zhì)的管道；g）貴重金屬材質(zhì)的管道；h）有特殊要求的管道；i）長輸管道、公用管道、超高壓管道。5.3柔性設(shè)計的一般要求5.3.1在管道柔性設(shè)計中，除考慮管道本身熱脹冷縮外還應(yīng)考慮下列管道端點的附加位移：a）加熱爐管對加熱爐進出管道施加的附加位移；b）塔或其他立式設(shè)備產(chǎn)生熱膨脹時，對連接管道施加的附加位移；c）管殼式換熱器及其它臥式設(shè)備滑動支座移動造成連接管道的附加位移；d）轉(zhuǎn)動設(shè)備熱膨脹時，在連接管口處產(chǎn)生的附加位移；e）幾臺設(shè)備互為備用時，不操作管道對操作管道的影響；f）不和主管一起分析的支管，應(yīng)將分支點處主管的位移做為支管端點的附加位移；g）根據(jù)需要，應(yīng)考慮固定架和限位架的剛度影響。5.3.2確定管道固定點位置時應(yīng)盡量使兩固定點間的管段能自然補償，即能利用管段的幾何形狀吸收由熱脹冷縮產(chǎn)生的位移。5.3.3除非由于布置空間限制或其他原因要求，采用U形波形補償器或其他類型補償器外，管道應(yīng)盡量利用改變走向的辦法來獲得必要的柔性。5.3.4在劇毒、易燃、可燃介質(zhì)管道中嚴禁采用填料函式補償器。5.3.5選用U形補償器時，U形補償器宜設(shè)在兩固定點的中部。5.3.6冷緊5.3.6.1為了降低管道運行初期在工作狀態(tài)下的應(yīng)力和管道對連接設(shè)備或固定點的推力、力矩以及位移量，可以采用冷緊，但冷緊不能降低管道的應(yīng)力范圍。5.3.6.2對于材料在蠕變條件下（碳鋼380℃以上，低合金鋼和高錳鋼在420℃以上）工作的管道進行冷緊時，冷緊比（即冷緊值與全補償量的比值）應(yīng)不小于0.7。對于材料在非蠕變條件下工作的管道，冷緊比宜取0.5。冷緊有效系數(shù)，熱態(tài)取2/3，冷態(tài)取1。5.3.6.3對于連接轉(zhuǎn)動設(shè)備的管道，不宜采用冷緊。5.3.7管架布置應(yīng)使汽輪機、壓縮機接管所承受重量載荷盡量小。5.4防振設(shè)計的一般要求5.4.1管道的布置及支架設(shè)置要在滿足柔性設(shè)計要求的同時，滿足防振設(shè)計的要求。5.4.2在管道防振設(shè)計中，要考慮氣（液）柱固有頻率、管系結(jié)構(gòu)的固有頻率、作用在系統(tǒng)上的激振力頻率，使其相互錯開。5.4.2.1采用緩沖器或孔板等脈動抑制措施時，要將壓力不均勻度控制在允許范圍之內(nèi)。5.4.2.2進行管道布置要避免出現(xiàn)共振管長。5.4.2.3管道支架要采用防振支架。5.4.3防振支架5.4.3.1振動管道的支架應(yīng)采用防振管卡，不能只是簡單支承。5.4.2振動管道的支架間距應(yīng)經(jīng)過振動分析后確定。5.4.3.3振動管道的支架結(jié)構(gòu)和支架的生根部分應(yīng)有足夠的剛度。5.4.3.4振動管道的支架宜設(shè)獨立基礎(chǔ)，盡量避免生根在廠房的梁柱上。5.4.3.5當(dāng)振動管道內(nèi)介質(zhì)溫度較高，產(chǎn)生熱脹時，應(yīng)滿足柔性分析的要求。5.4.3.6振動管道的支架應(yīng)盡量沿地面設(shè)置。5.4.4減振裝置和阻尼裝置5.4.4.1減振裝置應(yīng)承受管道振動力而不承受管道的重力，最大防振力不應(yīng)小于工程設(shè)計的要求值，并設(shè)可調(diào)結(jié)構(gòu)。5.4.4.2減振裝置最大行程應(yīng)根據(jù)對其防振力調(diào)節(jié)量和管道位移等因素確定。5.4.4.3阻尼裝置不應(yīng)約束管道的熱脹和冷縮，不承受管道的重力。5.4.4.4阻尼裝置應(yīng)承受管道動力分析所要求的瞬態(tài)最大動力載荷，在該工況下具有高阻尼特性。5.4.4.5液壓式阻尼裝置內(nèi)的工作介質(zhì)宜為阻燃油。5.4.4.6阻尼裝置有效行程應(yīng)大于因管道位移引起的阻尼裝置的軸向位移值。5.5評定標準5.5.1許用應(yīng)力與許用應(yīng)力范圍5.5.1.1鋼管的許用應(yīng)力按附錄C取值。5.5.1.2管道由內(nèi)壓、持續(xù)外載荷產(chǎn)生的一次應(yīng)力不得大于鋼材計算溫度下的基本許用應(yīng)力。5.5.1.3管道由于熱脹、冷縮和其他位移受約束而產(chǎn)生的二次應(yīng)力不得大于按下式計算的許用應(yīng)力范圍：[σ]r=f（1.25[σ]20℃+0.25[σ]t）式中：[σ]r——管材許用應(yīng)力范圍，MPa；[σ]20℃——管材在20℃時的基本許用應(yīng)力，MPa；[σ]t——管材在計算溫度下的基本許用應(yīng)力，MPa；f——在預(yù)計壽命內(nèi)，考慮循環(huán)次數(shù)影響的許用應(yīng)力范圍減小系數(shù)；按表3取值。表3減小系數(shù)f值循環(huán)次數(shù)Nf≤70001.0＞7000～140000.9＞14000～220000.8＞22000～450000.7＞45000～1000000.6＞1000000.55.5.1.4若所計算的應(yīng)力范圍不能滿足5.4.1.3的要求，且內(nèi)壓和外部持續(xù)荷載產(chǎn)生的一次應(yīng)力低于[σ]t時，允許把[σ]t剩余部分加在許用應(yīng)力范圍中，以擴大二次應(yīng)力的許用范圍。此時，許用應(yīng)力范圍應(yīng)按下式計算：[σ]r=1.25f([σ]20℃+[σ]t)-[σ]L式中：[σ]L——由內(nèi)壓及持續(xù)外載產(chǎn)生的縱向應(yīng)力，MPa。5.5.1.5對于開停車、放空、蒸汽吹掃等短時操作條件，可按下列規(guī)定提高許用應(yīng)力：a）當(dāng)一次超載持續(xù)時間不超過10小時，每年累計不超過100小時，許用應(yīng)力及許用應(yīng)力范圍可提高33％；b）當(dāng)一次超載持續(xù)時間不超過50小時。每年累計不超過500小時，許用應(yīng)力及許用應(yīng)力范圍可提高20％。5.5.1.6對彎頭、三通、焊接接頭等結(jié)合點應(yīng)考慮柔性系數(shù)的應(yīng)力增強系數(shù)，并按附錄D計算。5.5.2位移5.5.2.1管道的熱脹量如管系為一直管，由常溫（20℃）受熱后的軸向膨脹量計算公式為：Δt=L·αtΔT式中：Δt——管系的熱脹量，cm；ΔT——管系的溫升，℃αt——線膨脹系數(shù)，由20℃至t℃的每m溫升1℃的平均線膨脹量，cm/m·℃；L——管系的長度，m。管系沿坐標軸X，Y，Z方向上的熱脹量按《石油化工裝置工藝管道安裝設(shè)計手冊》的要求計算。5.5.2.2需保持管道最小間距的管道，應(yīng)按操作條件校核各管道的位移量。5.5.2.3管道在支架上滑動的最大允許位移不宜超過滑動管托長度的40%，否則應(yīng)將管托長度適當(dāng)加大。5.5.3管道作用在設(shè)備上的許用載荷5.5.3.1管道作用在設(shè)備(或固定點)上的推力和力矩應(yīng)按下列原則計算：a）按熱脹、端點附加位移，有效冷緊、自重和支吊架反力等條件計算管道運行初期工作狀態(tài)的力矩和推力；b）按冷緊、自重和支吊架反力等條件計算管道運行初期冷態(tài)的推力和力矩。5.5.3.2當(dāng)數(shù)根管道與同一設(shè)備相連時，管道對設(shè)備的推力和力矩，應(yīng)按各連接管道可能出現(xiàn)的運行工況計算管道對設(shè)備的綜合推力和力矩，然后和設(shè)備在各方向的綜合允許推力和力矩比較，應(yīng)使最大推力和力矩均在允許范圍內(nèi)。5.5.3.3管道對設(shè)備的允許推力和力矩應(yīng)由制造廠提出，當(dāng)無制造廠數(shù)據(jù)時，可按下列規(guī)定進行核算：a）泵的管端載荷校核按SH3014的規(guī)定；b）管道施加到空冷器接管法蘭上的最大允許推力和力矩按表4的推薦值，作用力和力矩的座標方向見圖2：圖2冷器力和力矩坐標的方向圖表4空冷器管嘴允許的作用力和力矩公稱直徑力矩（N.m）力（N）MXMYMZFXFYFZ406895684456674455095163956678906678027140727113351112133510054381454322251780222515014252035108526703337333720020354070149237828900534025027134070169644508900667530033924070203555628900890035040704749237466751112511125c）施加在往復(fù)壓縮機和泵接管的最大允許推力和力矩應(yīng)不大于制造廠提出的允許值的50%；d）加熱爐接管的允許推力和力矩應(yīng)由加熱爐專業(yè)確定并符合相應(yīng)標準規(guī)范，加熱爐爐管的位移必須得到加熱爐專業(yè)的確認；e）管道施加到壓力容器管口上的載荷過大時，應(yīng)按相應(yīng)規(guī)定由設(shè)備專業(yè)負責(zé)對壓力容器作局部應(yīng)力核算。5.6管架摩擦力的影響5.6.1管道要考慮管架外摩擦力的影響。摩擦力的方向與熱脹的方向相反，摩擦系數(shù)按表5選用。表5滑動摩擦系數(shù)f′接觸面f′鋼對鋼0.3聚四氯乙烯對不銹鋼0.15.6.2當(dāng)整個管道用吊桿或彈簧支吊架支承時，可以不考慮摩擦力的影響。5.6.3應(yīng)把摩擦推力看作是瞬時荷載，當(dāng)考慮正常載荷加摩擦載荷時，設(shè)備許用推力和力矩應(yīng)增加50%。5.6.4管架的摩擦力并不減少熱脹的位移和由此產(chǎn)生的熱應(yīng)力。6管道抗震設(shè)計6.1一般規(guī)定6.1.1管道組成件宜采用鋼質(zhì)制品。6.1.2管道的連接除特殊需要外應(yīng)采用焊接。6.1.3管道的補償器宜采用無填料式的U形補償器、波紋型補償器等。6.1.4管道與儲罐、泵、壓縮機等設(shè)備的連接應(yīng)具有一定的柔性。6.1.5管道穿過建筑物、構(gòu)筑物時應(yīng)加套管，間隙處填塞軟質(zhì)不燃材料。管道與混凝土水池嵌固時，應(yīng)在嵌固處采取措施使管道具有一定的柔性（加柔性接頭）6.1.6自力跨越道路的拱形管道應(yīng)有防止傾倒的措施。6.1.7管架上應(yīng)設(shè)有防止管道側(cè)向滑落的措施。6.1.8鋪設(shè)在海港碼頭和引橋管墩上的管道應(yīng)有防止管道被水浮起、沖落的措施。6.1.9易燃、易凍介質(zhì)管道應(yīng)具備排放條件。6.1.10沿立式設(shè)備敷設(shè)的管道應(yīng)設(shè)置適當(dāng)?shù)墓艿乐Ъ堋?.1.11采用吊架安裝的管道，應(yīng)適當(dāng)設(shè)置導(dǎo)向支架、減振器。6.1.12重要管道應(yīng)進行抗震驗算，應(yīng)進行抗震驗算的管道及條件見表6。表6抗震驗算的管道及條件管道分區(qū)工藝管道分級公稱直徑DN地震設(shè)防烈度工藝管道SHA≥809≥1508.9SHBISHBII≥2009≥3009≥800或近似設(shè)備直徑9熱力管道≥2009注：1、SHA級：毒性程度為極度危害介質(zhì)管道；設(shè)計壓力大于或等于10MPa的SHB級介質(zhì)管道。2、SHBI級：毒性程度為高度危害介質(zhì)管道；設(shè)計壓力小于10MPa的甲類、乙類可燃氣體和甲A類液化烴、甲B類可燃液體介質(zhì)管道；乙A類可燃液體介質(zhì)管道。3、SHBII級：乙B類可燃液體介質(zhì)管道；丙類可燃液體介質(zhì)管道。6.2抗震驗算6.2.1進行抗震驗算時，僅考慮水平方向的地震載荷，并對兩個主軸方向分別進行驗算。6.2.2管道水平地震作用按下列公式計算：q=α1mg式中：q——管道水平地震作用，N/m；α1——與管系基本自震周期相對應(yīng)的水平地震影響系數(shù)；m——管道每米長度的質(zhì)量，kg/m；g——重力加速度，m／s2；6.2.3地震荷載屬于瞬時荷載，進行管道抗震驗算時，地震荷載僅與管道內(nèi)壓、自重、保溫層重、介質(zhì)重等荷載組合有關(guān)，不考慮風(fēng)荷載。6.2.4管道抗震驗算的許用應(yīng)力取計算溫度下管材基本許用應(yīng)力的133%，但許用應(yīng)力值不得超過管材在計算溫度下的屈服極限。6.2.5管道中裝有波紋管補償器時，應(yīng)驗算地震對補償器結(jié)構(gòu)的影響。7管道應(yīng)力分析輸入輸出7.1管道應(yīng)力分析輸入條件應(yīng)包括以下內(nèi)容：a）尺寸完整、標注清楚的管系軸測圖；b）準確的溫度和壓力（包括設(shè)計和操作），如管系還需進行事故停車、正常開車等情況下的應(yīng)力校核，則應(yīng)提供相應(yīng)工況的溫度和壓力；c）確認使用的保溫材料，保溫厚度；d）對偏離配管材料工程規(guī)定的管道外徑、壁厚、支管連接形式需加以注明；e）初步確定管道支吊架的位置，確定彈簧支吊架的類型；f）附加值（力、力矩、位移）；g）地震設(shè)防烈度，風(fēng)荷載；h）標出特殊約束點的受力要求；i）動設(shè)備的振動類型及頻率；j）必要時須附與管系相連的設(shè)備簡圖；k）其他。7.2應(yīng)力分析輸入條件格式見附錄E。7.3管道應(yīng)力分析輸出應(yīng)包括以下內(nèi)容：a）計算版次；b）應(yīng)力分析結(jié)論；c）節(jié)點位置清楚的管系應(yīng)力分析圖；d）對于應(yīng)力校核未通過的管系，輸出下列條件：1）指出危險點位置及其受力、力矩、位移；2）提出補充或變更輸入條件的要求，必要時提出配管建議意見；e）對于應(yīng)力校校已通過的管系，輸出下列條件：1）特殊約束點的力、力矩、位移；2）管道支吊架的位置與荷載；3）彈簧支吊架（包括恒力吊架）與膨脹節(jié)、減振器的選用。7.4最終版輸出應(yīng)附計算書。7.5應(yīng)力分析輸出條件格式見附錄F。附錄A金屬材料的彈性模量材料在下列溫度（℃）下的彈性模量（103MPa）-196-150-100-2020100150200250300350400450475500550600650700碳素鋼（C≤0.30%）---194192191189186183197173165150133-----碳素鋼（C＞0.30%）、碳錳鋼---208206203200196190186179170158151-----碳鉬鋼、低鉻鉬鋼（至Cr3Mo）---208206203200198194190186180174170165153138--中鉻鉬鋼（Cr5Mo～Cr9Mo）---191189187185182180176173169165163161156150--奧氏體不銹鋼（至Cr25Ni20）210207205199195191187184181177173169164162160155151147143高鉻鋼（Cr13～Cr17）---203201198195191187181175165156153-----灰鑄鐵----929189878481---------鋁及鋁合金7675737169666360-----------紫銅1161151141111101071061041019996--------蒙乃爾合金（Ni67-Cu30）192189186182179175172170168167165161158156154152149--銅鎳合金（Cu70-Ni30）160158157154151148145143140136131--------附錄B金屬材料的平均線膨脹系數(shù)值材料在下列溫度與20℃之間的平均線膨脹系數(shù)α（10-6/℃）-196-150-100-50050100150200250300350400450500550600650700碳素鋼、碳錳鋼、碳鋁鋼，低鉻鉬鋼（Cr3Mo）--9.8910.3910.7611.1211.5311.8812.2512.5612.9013.2413.5813.9314.2214.4214.62--中鉻鉬鋼（Cr5Mo～Cr9Mo）---9.7710.1610.5210.9111.1511.3911.6611.9012.1512.3812.6312.8613.0513.18--奧氏體不銹鋼（Cr18-Ni9至Cr19Ni14）14.6715.0815.4515.9716.2816.5416.8417.0617.2517.4217.6117.7917.9918.1918.3418.5818.7118.8718.97高鉻鋼（Cr13～Cr17）---8.959.299.599.9410.2010.4510.6710.9611.1911.4111.6111.8111.9712.11--Cr25-Ni20------15.8415.9816.0516.0616.0716.1116.1316.1716.3316.5616.6616.9617.14灰鑄鐵------10