論回轉(zhuǎn)窯運轉(zhuǎn)中問題的處理

-PAGE1-論回轉(zhuǎn)窯運行中的問題分析及處理盧彥清目錄1、封面-（1）2、目錄（2）3、摘要-（3）4、前言（4）5、軸瓦發(fā)熱利用揚手定律應(yīng)急處理（6~9）6、揚手定律原理及理論分析（9~15）7、回轉(zhuǎn)窯熱態(tài)精調(diào)整（15~17）8、參考文獻（18）9、總結(jié)（18）論回轉(zhuǎn)窯運行中的問題分析及處理一、摘要：近幾年來，我公司所承建的水泥項目不斷增加，回轉(zhuǎn)窯又是水泥廠的關(guān)鍵設(shè)備，在水泥廠安裝調(diào)試、及對舊窯的檢修過程中，經(jīng)常會遇到大窯液壓檔輪油壓過高，托輪軸瓦發(fā)熱的現(xiàn)象，就豪龍水泥廠大窯設(shè)備調(diào)試過程中的問題，談?wù)勑牡皿w會。豪龍水泥廠回轉(zhuǎn)窯窯型號為Φ4.3*66m.斜度2ο30，,大窯托輪支承數(shù)為3擋,生產(chǎn)能力關(guān)鍵詞：揚手定律原理，大窯托輪調(diào)整,回轉(zhuǎn)窯熱態(tài)精調(diào)整.二、前言豪龍水泥廠的回轉(zhuǎn)窯在生產(chǎn)中因烘窯升溫不均，燃燒器燃燒時火焰短，匆忙投料，造成所掛窯壁不均勻，在生產(chǎn)一星期后，窯頭及窯各有一軸瓦發(fā)熱，造成窯頭及窯尾各有軸瓦發(fā)熱,液壓擋輪受力增大，壓力表現(xiàn)示壓力為10mp,超出設(shè)計要求，為了合理調(diào)整工藝操作規(guī)程及托輪擺放位置、改善輪帶與托輪的接觸、通過現(xiàn)場應(yīng)急處理，并對回轉(zhuǎn)窯托輪測量分析，并對托輪調(diào)整，避免托輪軸瓦發(fā)燒、改善筒體的受力狀況、保護筒體，減少液壓擋輪受力。本文將此次托輪的測量與調(diào)整進行總結(jié)整理，以供同行參考。三、軸瓦發(fā)熱利用揚手定律應(yīng)急處理3.1楊手定律原理在軸瓦發(fā)熱時的應(yīng)急處理，利用揚手定律，雖然簡單和不易搞錯，但須記住調(diào)整口訣，只要把口訣記熟，就可以立即確定出托輪應(yīng)該調(diào)整方向，其口訣如下：站在窯臺向窯看，窯對人體向下轉(zhuǎn)，左頂螺絲窯右跑，右頂螺絲窯左竄換站窯體另一邊，情況與前正相反，左頂螺絲窯左跑，右頂螺絲窯右跑。調(diào)窯口訣說明：站在托輪基礎(chǔ)上觀看窯的轉(zhuǎn)動情況，當(dāng)窯朝人體方向向下轉(zhuǎn)時，頂托輪左邊的頂絲窯便向右竄，頂托輪右邊的頂絲窯便向左竄，站的位置換到窯體的另一邊時，仍面對窯體，調(diào)整情況與剛才正相反。如圖2，圖3所示。3.2情況分析及對軸瓦發(fā)熱的初步處理如圖一所示，看窯頭一號托輪右側(cè)發(fā)熱軸瓦，情況分析如下：目前窯右側(cè)螺絲頂進太多，根據(jù)揚手定律，螺絲應(yīng)向后退，但此時窯液壓擋輪壓力大，此托輪對窯有一定的推力，根據(jù)揚手定律，窯向上竄動，可減少液壓擋輪壓力，因此不能先調(diào)一號托輪。在分析窯尾三號托輪，窯左側(cè)螺絲頂進太多，根據(jù)揚手定律，窯向下竄動，增加了液壓擋輪壓力，如螺絲應(yīng)向后退，可減少液壓擋輪壓力，同時觀察輪帶與托輪的結(jié)合面，螺絲應(yīng)向后退，輪帶與托輪的結(jié)合面會變好。然后對窯托輪進行整體分析，看各托輪受力情況，輪帶與托輪接觸情況，綜合以上情況，確定對窯尾三號托輪左側(cè)螺絲向后退0.3在對托輪調(diào)整之前，對托輪與托輪座作好記號，并用百分表監(jiān)控托輪移動量，螺絲對托輪座必須頂緊，然后將托輪座螺絲松開一點，觀看百分表，慢慢將頂托輪座的螺絲向后退，并用手錘震動，當(dāng)托輪座向后移動0.3毫米時，將托輪座螺絲搬緊。繼續(xù)觀察軸瓦情況，用電子測溫儀測量軸瓦溫度由原來58度慢慢降至55度。當(dāng)各軸瓦溫度相對穩(wěn)定時，再對一號托輪進行調(diào)整，調(diào)整量為0.對一號托輪及窯尾托輪進行調(diào)整后，兩軸瓦溫度相對穩(wěn)定，液壓擋輪壓力由原來10MP減少至0.8MP。在此基礎(chǔ)上，將繼續(xù)對回轉(zhuǎn)窯進行精調(diào)整。3.3、楊手定律原理及理論分析回轉(zhuǎn)窯筒體與水平呈3~6%的斜度（傾斜角2~3度）安裝，根據(jù)理論分析，輪帶與托輪的接觸處作用著兩個力，一個由筒體回轉(zhuǎn)部分的重力所產(chǎn)生的下滑力G，其反向平行筒體中心線向下，另一個是由大齒輪帶動筒體回轉(zhuǎn)產(chǎn)生的園周力T，其方向是沿輪帶切線且垂直于筒體下滑力。各力方向與相互關(guān)系如下圖。筒體下滑力和圓周力合力與摩擦力的關(guān)系G-筒體下滑力，F(xiàn)-輪帶與托輪之間的摩擦力，T-大齒輪帶動產(chǎn)生的圓周力理論計算表明，圓周力和筒體下滑力的合力，雖不能克服輪帶與托輪之間的摩擦力而使筒體向下竄動，但能使輪帶與托輪的接觸處產(chǎn)生彈性變形而造成彈性滑動，至使筒體向下竄動。根據(jù)理論推導(dǎo)結(jié)果，筒體的理論彈性下滑速度u3=ku1tgaf=kπDntgaf（1-1）式中u3——筒體理論彈性下滑速度（m/min）:u1——輪帶的圓周速度（m/min）:D——輪帶直徑(m):n——筒體轉(zhuǎn)速（m/min）:k——系數(shù),其值與托輪的材料有關(guān),一般為0.001~0.005,當(dāng)輪帶和托輪由ZG45和ZG55鑄鋼制造時,取K=0.001:a——筒體與水平的傾斜角(度):f——輪帶與托輪的摩擦系數(shù).由式中得知,通體理論下滑速度與圓周速度、筒體傾斜角成正比，和輪帶與托輪間摩擦系數(shù)成反比。因豪龍水泥廠為4.4*66M干法回轉(zhuǎn)窯,當(dāng)筒體轉(zhuǎn)速為1(r/min)輪帶直徑D為5250MM,筒體傾斜角2ο30，無油時輪帶與托輪間的摩擦系數(shù)f為0.15計算其理論彈性下滑速度如下：u3=ku1tgaf=kπDntgafu3=0.001×3.14×5.250×1×0.04370.15=0.0048（m/min）當(dāng)所有的托輪中心線均平行于筒體中心線時，筒體要以4.8mm/min的速度向下竄動。3.4調(diào)整托輪的歪斜角,控制筒體下竄托輪中心線平行于筒體安裝時，筒體會產(chǎn)生理論彈性下滑力，因此向下竄，為控制筒體下竄，在生產(chǎn)中把托輪調(diào)歪，使其中心線與筒體中心線呈一角度β如圖托輪調(diào)歪后轉(zhuǎn)動時，輪帶除以u1圓周速度轉(zhuǎn)動外，還在托輪歪斜的作用下，以u2速度沿筒體中心線方向竄動，由上圖可知u2與u1關(guān)系如下式：u2=u1tgβ（1-2）式中β——托輪中心線與筒體中心線的夾角；u2——輪帶在窯筒體軸線方向上的分速度；其余與式（1-1）相同。當(dāng)托輪中心線與筒體中心線平行時，筒體下竄，托輪調(diào)歪一定角度，筒體上竄，當(dāng)控制筒體既不上竄也不下竄，保持相對平衡和穩(wěn)定，就使托輪調(diào)歪后產(chǎn)生的向上分速度正好抵消筒體的下滑速度，即：u2=u3（1-3）用（1-1）、（1-2）代入式（1-3）得ku1=tgaf=u1tgβ（1-4）tgβ=Ktgaf求得β值tgβ=0.001×0.40730.15=0.00029β=1′β角是為控制筒體下滑，托輪中心線需要歪斜角度的理論值。對新安裝的窯，托輪歪斜角度接近于理論值，但隨著輪帶與托輪寬度上不均勻磨損，其角度不段增大，則需用托輪上的調(diào)整螺栓進行托輪調(diào)整。對于豪龍水泥廠液壓擋輪的窯,我們將調(diào)整托輪的歪斜角,控制筒體下竄,分析每一個托輪受力,盡量使各托輪受力均勻,減少液壓擋輪受力,揚手定律則是利用這一原理.四、回轉(zhuǎn)窯熱態(tài)精調(diào)整回轉(zhuǎn)窯先要調(diào)整好托輪裝置，觀察托輪的運轉(zhuǎn)，根據(jù)經(jīng)驗，判定托輪的受力，及托掄與輪帶的接觸情況，在進一步借助鉛絲實驗法來調(diào)整托輪裝置，在采用鉛絲試驗法，首先檢查托輪表面光滑平整，用φ2mm鉛絲（通常是15A保險絲）沿托掄母線平直地放在輪帶與托輪之間，如下圖。4.1測量數(shù)據(jù)分析根據(jù)測量輾壓后鉛絲形狀數(shù)據(jù)繪制的輪位置分析圖示意圖，如下圖所示。項目測點窯中托輪情況1窯頭一號托輪右側(cè)情況2窯尾三號托輪左側(cè)情況3右托輪左托輪右托輪左托輪右托輪左托輪btbtbtbtbtbt輾壓后鉛絲寬度b和厚度t最大值（毫米）1110.3410.50.35130.3160.2717.50.25170.25210.50.3510.50.3512.50.3114.50.29180.24180.24310.50.3510.50.35160.27180.24160.27160.27輾壓后鉛絲形狀各測點b值連成的折線圖輪位置分析圖從圖中可以看出：根據(jù)楊手定律對托輪的調(diào)整是正確的，窯頭一號托輪右側(cè)、窯尾三號托輪左側(cè)的調(diào)整還不夠，根據(jù)測量數(shù)據(jù)將進行進一步調(diào)整。4.2托輪位置調(diào)整方案從測量數(shù)據(jù)可以看出，對托輪的調(diào)整量已不大，液壓檔輪在穩(wěn)住現(xiàn)有的壓力下，將進一步對窯尾三號左側(cè)托輪進行調(diào)整，確定對窯尾三號托輪左側(cè)螺絲向后退0.1毫米，調(diào)整完成后，經(jīng)過4小時的運行，再對一號托輪進行調(diào)整，調(diào)整量為0.1毫米。4..3托輪位置調(diào)整結(jié)果對每一組托輪進行調(diào)整后，必須經(jīng)過4~8小時的運行，再進行壓鉛絲分析，經(jīng)過3天的調(diào)整，大窯托輪軸瓦瓦溫控制在50度以內(nèi)，液壓檔輪油壓壓力控制在5MP以內(nèi)，經(jīng)過一個月的生產(chǎn)，托輪與