TB10092-2017 鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范

布PTB17J17yBridgeandCulvert017-01-02發(fā)布2017-05-01實(shí)施uresybridgeandculvertTBJ17有限公司1前言《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.3-2005)和《鐵路橋涵混凝土和砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.4-2005)發(fā)布以來(lái)，我國(guó)鐵路尤其高速1.整合修訂了《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.3-2005)和《鐵路橋涵混凝土和砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.4-2005)。HRBHRB力、疲勞應(yīng)力、彈性模。2HRBHRB訂了鋼筋混凝土受 3 4 1震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50111)及《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10005)的有關(guān)規(guī)2術(shù)語(yǔ)和符號(hào)2.1術(shù)語(yǔ)1混凝土結(jié)構(gòu)concretestructure。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)reinforcedconcretestructure2.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)prestressedconcretestructure2.1.6橋跨結(jié)構(gòu)bridgesuperstructure簡(jiǎn)支梁simplysupportedbeam連續(xù)梁continuousbeam9剛架framet32.1.14頂進(jìn)橋涵jacked-inbridgeorculvert5鐵路涵洞railwayculvertt拱涵archculvert2.1.20支座bearing支承橋跨結(jié)構(gòu)，并將其荷載傳給墩(臺(tái))的構(gòu)件。21強(qiáng)度strength最22剛度stiffness預(yù)應(yīng)力度degreeofprestressing預(yù)應(yīng)力effectiveprestress25撓度deflection向26預(yù)拱度camber47預(yù)應(yīng)力鋼筋Prestressingtendon2.2符號(hào).1材料性能Ec——混凝土彈性模量Gc——混凝土剪切變形模量vc——混凝土泊松比vEs——普通鋼筋彈性模量Ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量fc,fct——混凝土軸心抗壓、抗拉極限強(qiáng)度f(wàn)pk,fsk——預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋拉抗強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fs,fs——普通鋼筋抗拉、抗壓計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)p,f——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉、抗壓計(jì)算強(qiáng)度力[c]——光圓鋼筋與混凝土之間的容許粘結(jié)力[]——鋼筋應(yīng)力幅容許值2荷載及荷載效應(yīng)N——計(jì)算軸向力Ncr——墩臺(tái)順截面回轉(zhuǎn)半徑較小方向彎曲的縱向彎曲(屈曲)臨界荷載5M——計(jì)算彎矩V——計(jì)算剪力cT—混凝土剪應(yīng)力ccon——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下控制應(yīng)力p——預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力p1——預(yù)應(yīng)力鋼筋有效預(yù)應(yīng)力s——普通鋼筋拉應(yīng)力sL——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失Of——裂縫寬度p,s2.3幾何參數(shù)bf,bf——T形或工字形截面受拉、受壓區(qū)翼緣寬度d——直徑e——偏心距h——截面高度hf,hf——T形或工字形截面受拉、受壓區(qū)翼緣高度l度或計(jì)算長(zhǎng)度i——截面回轉(zhuǎn)半徑A——截面面積W——截面抵抗矩I——截面慣性矩S——面積矩4計(jì)算系數(shù)及其它6K——強(qiáng)度安全系數(shù)Kf——抗裂安全系數(shù)——受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)Q——縱向彎曲系數(shù)n——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比np，ns——預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比n——偏心距增大系數(shù)B——截面抗彎剛度73.1混凝土3耐久性要求的混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)符合《鐵路混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10005)的相關(guān)規(guī)定。表3.1.3混凝土的極限強(qiáng)度(MPa)fcf0fct(3.1.5)A——計(jì)算底面積，可按圖3.1.5計(jì)算，但該部分的混凝土厚度應(yīng)大于底面積A82β在圖3.1.5(a)、(b)、(c)、(d)情況下不應(yīng)大于3，在(e)情況下不應(yīng)大于3局部承壓面與計(jì)算底面間有預(yù)留孔洞時(shí)，局部承壓的提高系數(shù)應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況EEc444444449表3.1.4混凝土的容許應(yīng)力(MPa)序號(hào)123拉應(yīng)力4應(yīng)力5梁部分長(zhǎng)度中全由混凝土承67光圓鋼筋與混凝土之間的粘86.8×β.0×β9.4×β注：β為混凝土局部承壓應(yīng)力提高系數(shù)，可按式(3.1.5)計(jì)算。3.2石料、水泥砂漿和砌體MUMUUU強(qiáng)度(MPa)3.2.1‐2水泥砂漿抗壓極限強(qiáng)度(MPa)MM表3.2.2砌體受壓容許應(yīng)力(MPa)MMUU712UU891123主力+特殊荷載(地震力除外)3.3鋼筋第2部分：熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2)的規(guī)定。HRB400鋼筋的化學(xué)成分不應(yīng)大于0.5%。HRB500鋼筋的化學(xué)成分不應(yīng)大于0.52%。2預(yù)應(yīng)力鋼絲應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》(GB5223)的規(guī)定。3預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線(xiàn)》(GB5224)的規(guī)定。用。表3.3.2‐1鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)普通鋼筋fsk預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋fpkPBRBRBPSB0PSB0fpk(MPa)公稱(chēng)直徑(mm)4~56~7(MPa)公稱(chēng)直徑(mm)(1×7)C(1×7)C表3.3.3普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)算強(qiáng)度(MPa)fp或fsf或fs預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋0.9fpkPBBB表3.3.4鋼筋容許應(yīng)力(MPa)HPB300鋼筋HRB400鋼筋HRB500鋼筋(MPa)筋的疲勞應(yīng)力幅容許值應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)確定，當(dāng)無(wú)可靠試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)應(yīng)按表3.3.5-23.3.5‐2鋼筋基本容許疲勞應(yīng)力幅(MPa)求狀，不得有肉眼可見(jiàn)的裂紋；與電級(jí)接觸處的鋼筋表面，不得有2接頭處的彎折角不得大于2°，接頭處的軸線(xiàn)偏移不得大于鋼筋直徑的0.1倍，且不得大于1切口端面宜與鋼筋軸線(xiàn)垂直，端頭有彎曲、馬蹄現(xiàn)象的應(yīng)不得有嚴(yán)重的銹蝕及其他肉眼可兩鋼筋搭接的軸線(xiàn)位于同一直線(xiàn)上，用兩點(diǎn)定位焊固定，施焊要2幫條焊兩幫條的軸線(xiàn)與被3HRB400、HRB500鋼筋容許疲勞應(yīng)力幅應(yīng)按下式計(jì)算： (3.3.5)； 0111111RBRB表3.3.6鋼筋彈性模量(MPa)Ep×105EpEp105HPBEsEs105設(shè)計(jì)基本規(guī)定4.1一般要求4.2板的計(jì)算列1計(jì)算彎矩時(shí)，計(jì)算跨度為兩梗間凈距加板的厚度，但不應(yīng)大于兩梗間凈距加梁MM(4.2.2-1)跨中彎矩：M=0.5M0(4.2.2-2)M——計(jì)算彎矩(MN·m)；M0——按簡(jiǎn)支板計(jì)算的跨中最大彎矩(MN·m)。h0=h1+s.tan(4.2.3)h0——截面有效高度(m)；h1——不計(jì)梗脅時(shí)板的有效高度(m)；——梗脅下緣與水平線(xiàn)所成的夾角(°)。。4.3梁的計(jì)算12322無(wú)梗脅翼緣板厚度hf大于或等于梁全高h(yuǎn)的1/10；fh：1)對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨度的1/3；2)相鄰兩梁軸線(xiàn)間的距離；3)b+2c+12hf。(4.3.3-2)(4.3.3-2)λi=bi/Lbeff——箱梁有效寬度(m)。L——簡(jiǎn)支梁跨度(m)。01110111并4.3.6連續(xù)梁中間支承處的負(fù)彎矩(當(dāng)支座設(shè)置在腹板范圍內(nèi)時(shí))計(jì)算可考慮支承寬度和高對(duì)負(fù)彎矩的折減影響(圖4.3.6)，并按下列公式計(jì)算：M=8ga(4.3.6 (4.3.6-3)Me——折減后的支點(diǎn)計(jì)算負(fù)彎矩(MN·m)；M——折減彎矩(MN·m)；gR重心軸G一G水平處的荷載(MN/m)；荷載偏心距較小(偏心率小于0.1)時(shí)，可不考慮由于偏心引起的荷載分配問(wèn)題。4.3.10計(jì)算溫差應(yīng)力時(shí)，對(duì)于日照溫差宜采用混凝土的受壓彈性模量。對(duì)于降溫溫差宜4.3.11計(jì)算主力和溫差應(yīng)力組合時(shí)，可不再與其它附加力組合，材料容許應(yīng)力可提高4.4剛架的計(jì)算2變高度(變截面)剛架，應(yīng)考慮其高度(截面)變化的影響。3剛架計(jì)算應(yīng)考慮桿件剛度比及支承的固定程度，設(shè)計(jì)時(shí)假定單位長(zhǎng)度上的剛度4.4.2剛架計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮基礎(chǔ)不均勻變位(線(xiàn)位移和角位移)、溫度變化及混凝土收縮、長(zhǎng)度為柱的軸線(xiàn)間距l(xiāng)。2柱構(gòu)件軸線(xiàn)長(zhǎng)度為梁的軸線(xiàn)間距h2，或從梁軸線(xiàn)到固定支承基礎(chǔ)頂面間的距4.5墩臺(tái)的計(jì)算10002)的相關(guān)規(guī)定。4.6拱橋的計(jì)算TB的相關(guān)規(guī)定。0.7倍和0.45倍。4.7涵洞的計(jì)算TB的相關(guān)規(guī)定。影響。5.1一般要求5.1.1橋涵結(jié)構(gòu)中的素混凝土、砌體用材料的最低強(qiáng)度等級(jí)和適用范圍應(yīng)符合表5.1.1MU－MUMU－MU－M－石翼墻及基礎(chǔ)－－石翼墻及基礎(chǔ)。寸不應(yīng)小于0.4m，素混凝土結(jié)構(gòu)的截面尺寸小于0.25m；下設(shè)的粗砂、礫砂、碎石或卵石反濾5.2計(jì)算ss主力加特殊荷載(地震力除外)檢算：「]N——作用于墩臺(tái)頂面處的軸向壓力(MN)；Ncr——墩臺(tái)順截面回轉(zhuǎn)半徑較小方向彎曲的縱向彎曲(屈曲)臨界荷載(MN)；E0——墩臺(tái)身的受壓彈性模量，對(duì)于素混凝土墩臺(tái)按第3.1.5條確定，對(duì)于石砌Rc——墩臺(tái)身的抗壓極限強(qiáng)度(MPa)，對(duì)于整體灌注的素混凝土墩臺(tái)可采用第Id——墩臺(tái)底截面繞垂直彎曲方向重心軸的全截面慣性矩(m4)；Am的實(shí)體橋墩，A0為整l0——整個(gè)墩臺(tái)的計(jì)算長(zhǎng)度(m)；h——彎曲平面內(nèi)的截面高度(m)；I0——墩臺(tái)頂截面繞垂直彎曲方向重心軸的慣性矩(m4)。'u-1(5.2.3-2)'u-1(5.2.3-2)Lm2/4xy=1+=1+]「]11-KN.BxNcrxN0l02「] 2「] 1.1RA-Nx1.1RA-KNB=x1.1RA-KNc0y1.1RA-KNy1.1RA-KNc0σ——墩臺(tái)中任一檢算截面上的壓應(yīng)力(MPa)；N——作用于墩臺(tái)頂面處的軸向壓力(MN)；G——檢算截面以上順軸向的墩臺(tái)自重(MN)；A——檢算截面的全面積(m2)；[σ]——墩臺(tái)的中心受壓或偏心受壓容許壓應(yīng)力(MPa)；xy點(diǎn)的坐標(biāo)(m)；(m)，l0為墩臺(tái)側(cè)向穩(wěn)定性檢算的計(jì)算長(zhǎng)度(m)，按第6.2.2條采用；Ncrx、Ncry——墩臺(tái)重心軸x方向和y方向的縱向彎曲(屈曲)臨界荷載：2.按式(5.2.3-1)求得的最小應(yīng)力為負(fù)值時(shí)，實(shí)體墩臺(tái)可不考慮截面承受拉應(yīng)力，應(yīng)力的合力與N+G相平衡的假定，檢算截面的最大壓應(yīng)力，其最大壓應(yīng)Ss5.3構(gòu)造2有大量撞擊、磨損結(jié)構(gòu)的漂流物時(shí)，自河底可能被沖刷處至設(shè)計(jì)頻率水位(應(yīng)考慮壅水、浪高、河灣超高、河床淤積、局部股流涌高等影響)范圍內(nèi)。洞6.1一般要求定：鋼6.1.2受彎構(gòu)件的截面最小配筋率(僅計(jì)受拉區(qū)鋼筋)不應(yīng)低于表6.1.2-1所列數(shù)值；受表6.1.2－1受彎構(gòu)件的截面最小配筋率(%)C25~C45C50~C60HPBHRBHRB表6.1.2－2受壓構(gòu)件的截面最小配筋率(%)HPBRBRBRBC25~C35C40~C6086.2計(jì)算6.2.1對(duì)承受疲勞荷載作用的構(gòu)件，應(yīng)按式6.2.1檢算鋼筋應(yīng)力幅，其容許值 (6.2.1)——運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)活載作用下，構(gòu)件中普通鋼筋的應(yīng)力幅(MPa)；c=≤[c](6.2.2-2)c——混凝土壓應(yīng)力(MPa)；N——計(jì)算軸向壓力(MN)；Ac——構(gòu)件橫截面的混凝土面積(m2)；As——受壓縱筋截面積(m2)；HPBHRBHRBl/bl0/dl0/i8Ql/bl0/d5l0/iQm取0.5，為構(gòu)件的全長(zhǎng)(m)；一端剛性固定另一端為不bmdmi轉(zhuǎn)半徑(m)。Aj=(6.2.3-2)式中Ahe——構(gòu)件核心截面面積(m2)；m,m——縱筋及間接鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與混凝土抗壓極限強(qiáng)度之比，均應(yīng)按Aj——間接鋼筋的換算面積(m2)；dhe——構(gòu)件核心直徑(m)；aj——單根間接鋼筋的截面積(m2)；s——間接鋼筋的間距(m)；As——縱筋的換算面積(m2)。2構(gòu)件因使用螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋而增加的承載能力，不應(yīng)超過(guò)未使用lic——混凝土壓應(yīng)力(MPa)；s——鋼筋拉應(yīng)力(MPa)；M——計(jì)算彎矩(MN·m)；W0，Ws——對(duì)混凝土受壓邊緣及對(duì)所檢算的受拉鋼筋重心處的換算截面抵抗矩(m3)；3中性軸處的剪應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算，當(dāng)不滿(mǎn)足式(6.2.4-3)要求時(shí)，應(yīng)修改截面V——計(jì)算剪力(MN)；b——構(gòu)件中性軸處的腹板厚度(m)；按構(gòu)造要求配置箍筋。否則，對(duì)于剪應(yīng)力大于[Gtp3]的區(qū)段，應(yīng)力應(yīng)全部由鋼筋(箍筋或斜筋)承擔(dān)。5對(duì)受彎構(gòu)件除計(jì)算中性軸處的剪應(yīng)力外，還應(yīng)按下式檢算板與梗相交處(圖T=T..≤[Tc](6.2.4-4)T——板與梗相交處的剪應(yīng)力(MPa)；T——梗內(nèi)中性軸處的剪應(yīng)力(MPa)；[Tc]——純剪時(shí)混凝土的容許剪應(yīng)力(MPa)；S中性軸以上部分面積對(duì)中性軸的面積矩(m3)。Ⅱ)的剪應(yīng)力：Tp——梁梗與下翼緣相交處的剪應(yīng)力(MPa)；hf——下翼緣高度(m)；Asf——下翼緣懸出部分的受拉鋼筋截面積(m2)；As——下翼緣受拉鋼筋總截面積(m2)。及受拉鋼筋的應(yīng)力。偏心受壓構(gòu)件應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算垂直于彎矩作用平面的穩(wěn)定 (6.2.5-2) (6.2.5-3)Gc——混凝土的壓應(yīng)力(MPa)；N——換算截面重心處的計(jì)算軸向壓力(MN)；A0及W0——鋼筋混凝土換算截面積(不計(jì)受拉區(qū))及其對(duì)受壓邊緣或受壓較大邊緣M——計(jì)算彎矩(MN·m)；n——撓度對(duì)偏心距影響的增大系數(shù)；K6；Ec——混凝土的受壓彈性模量，應(yīng)按表3.1.6采用(MPa)；e0——軸向力作用點(diǎn)至構(gòu)件截面重心的距離(m)；h——彎曲平面內(nèi)的截面高度(m)；l應(yīng)按表6.2.2-2的注采用(m)；cm1)混凝土的剪應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算：T.2.5-4)T——混凝土的剪應(yīng)力(MPa)；V——計(jì)算剪力(MN)；Sc——計(jì)算點(diǎn)以上部分換算面積對(duì)構(gòu)件換算截面(不計(jì)混凝土受拉區(qū))重心軸的面積矩(m3)；I——換算截面對(duì)重心軸的慣性矩(m4)。2)當(dāng)中性軸在截面以?xún)?nèi)時(shí)，應(yīng)取中性軸處的剪應(yīng)力(即主拉應(yīng)力)與按式(6.2.5-5)計(jì)算的換算截面重心軸上的主拉應(yīng)力較大值進(jìn)行設(shè)計(jì)。 tp24tp24Gtp——主拉應(yīng)力(MPa)；T——截面重心軸上的剪應(yīng)力(MPa)；Gc——截面重心軸上的壓應(yīng)力(MPa)。Acl (6.2.7-3)Aclab(6.2.74)式中:Of——計(jì)算裂縫寬度(mm)；2K載特征影響系數(shù)；2；M1——活載作用下的彎矩(MN·m)；M2——恒載作用下的彎矩(MN·m)；M矩和(MN·m)；s——受拉鋼筋重心處的鋼筋應(yīng)力(MPa)；Es——鋼筋的彈性模量(MPa)；d——受拉鋼筋直徑(mm)；As1——單根鋼筋的截面積(m2)；cf=K1K2K3r(100+) 2Rxsr=R+rx≤1.2(6.2.8-2)sz=A(6.2.8-3)zz=A(6.2.8-3)zAz=4urs(Rrs)(6.2.8-4)r——中性軸至受拉邊緣的距離與中性軸至最大拉應(yīng)力鋼筋中心的距離之比Qs——鋼筋的最大拉應(yīng)力(MPa)；d——縱向鋼筋直徑，當(dāng)鋼筋直徑不同時(shí)，按大直徑取用(mm)；As1——單根鋼筋的截面積(m2)；Az——與縱向鋼筋相互作用的混凝土面積(圖6.2.8-2中的陰影面積)(m2)。6.3構(gòu)造束布置，鋼筋的凈距不應(yīng)小于鋼筋的直徑(對(duì)帶肋鋼筋為計(jì)算直徑)，并不應(yīng)小于30mm。2當(dāng)鋼筋(包括成束鋼筋)層數(shù)等于或多于三層時(shí)，其凈距橫向不應(yīng)小于1.5d6.3.2鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)最外層鋼筋的凈保護(hù)層厚度不應(yīng)小于35mm，并不宜大于50表6.3.3鋼筋最小錨固長(zhǎng)度(mm)PBHRBHRB受壓鋼筋(直端)---在困難條件下采用。3%。2)縱筋的直徑不宜小于12mm。距不應(yīng)超過(guò)縱筋直徑的15倍，也不應(yīng)大于構(gòu)件橫截面的最小尺寸；的直徑不應(yīng)小于縱筋直徑的1/4，且不應(yīng)小于6mm。1)螺旋筋圈內(nèi)的縱筋配筋率應(yīng)滿(mǎn)足表6.1.2－2的要求。2)核心截面積不應(yīng)小于構(gòu)件截面積的2/3。mm4)螺旋筋換算截面不應(yīng)小于縱筋的截面積，且不應(yīng)超過(guò)該截面積的3倍。5)縱筋截面積與螺旋筋換算截面積之和不應(yīng)小于核心截面積的1.0%。RBRB0%mmmm時(shí)，應(yīng)取2.5mm；鋼筋直徑為28mm~32mm時(shí)，應(yīng)取3.0mm。板的最小厚度(mm)板內(nèi)受力鋼筋最小直徑(mm)8板內(nèi)受力鋼筋最大間距(mm)點(diǎn)數(shù)量板內(nèi)分配鋼筋最小直徑(mm)86板內(nèi)分配鋼筋最大間距(mm)直徑不應(yīng)小于分配鋼筋的直徑，其間距不應(yīng)大于200mm，6.3.10布置四周支承雙向板的鋼筋時(shí)，可將板沿縱向及橫向各劃分為三部分?？窟叢坑?jì)算數(shù)量設(shè)置，靠邊部分的鋼。6.3.16梁高大于1m時(shí)，在梁腹高度范圍內(nèi)應(yīng)設(shè)置縱向水平鋼筋，其間距為100~6.3.17梁體懸臂板外側(cè)下緣宜設(shè)置防止雨水流向梁腹的滴水槽(檐)。.3.18鋼筋混凝土無(wú)鉸拱橋的拱肋或拱圈的主要縱向鋼筋應(yīng)根據(jù)計(jì)算確定，并錨固于墩拱上結(jié)構(gòu)橫向剛架的立柱應(yīng)根據(jù)穩(wěn)定性要求設(shè)置橫撐，其間距不宜大于剛架跨度的1.5~2倍。能受車(chē)輛撞擊的鋼筋混凝土橋墩，其撞擊區(qū)及撞擊點(diǎn)高度以上不少于2m范圍定：偏心受壓柱的側(cè)面上應(yīng)設(shè)置直徑不小于10mm的縱向構(gòu)造鋼筋，并相應(yīng)設(shè)置復(fù)mm采用素混凝土?xí)r不宜2空心墩頂帽下、基頂上面應(yīng)設(shè)實(shí)體過(guò)渡段?？招亩湛招慕孛媾c實(shí)體段相接處應(yīng)m，應(yīng)在墩身周?chē)诲e(cuò)布置適量的通風(fēng)孔，間距5m左6.3.26鋼筋混凝土空心墩應(yīng)在內(nèi)外壁表面均布置鋼筋，縱向鋼筋應(yīng)滿(mǎn)足最小配筋率的凝土結(jié)構(gòu)7.1一般要求(7.1.2) 起的構(gòu)件控制截面受拉邊緣的應(yīng)力(MPa)； ——由預(yù)加力(扣除全部預(yù)應(yīng)力損失)引起的構(gòu)件控制截面受拉邊緣的預(yù)壓應(yīng) 力(MPa)。列規(guī)預(yù)加應(yīng)力、運(yùn)送、安裝和運(yùn)營(yíng)階段的破壞2對(duì)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，按彈性階段檢算截面抗裂性，但在運(yùn)3按彈性階段檢算預(yù)加應(yīng)力、運(yùn)送、安裝和運(yùn)營(yíng)等階段構(gòu)件內(nèi)的應(yīng)力；對(duì)允許開(kāi)裂5梁的變形(撓度和轉(zhuǎn)角)可按彈性階段計(jì)算。強(qiáng)度安全系數(shù)K0度1K1拉極限強(qiáng)度2K20Kf7.2強(qiáng)度計(jì)算KN≤fpAp+fsAs(7.2.1)N——計(jì)算軸向力(MN)；Ap，As——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)；fsMPa規(guī)定(圖7.2.2)：a不大于0.4hp時(shí)，正截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)KM≤(fpAp+fsAs)(h0一a)(7.2.2-4)M——計(jì)算彎矩(MN·m)；fc——混凝土抗壓極限強(qiáng)度，按表3.1.4采用(MPa)；pn——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；pf——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓計(jì)算強(qiáng)度，按表3.3.3采用(MPa)；c1——預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)重心處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa)；h0——截面有效高度(m)；fs——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓計(jì)算強(qiáng)度(MPa)；As——受壓區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)；b——矩形截面寬度(m)；x——截面受壓區(qū)高度(m)。a,a——鋼筋A(yù)p和As中應(yīng)力的合力點(diǎn)及鋼筋A(yù)和As中應(yīng)力的合力點(diǎn)至截面最近邊緣的距離(m)；離(m)；a,as——鋼筋A(yù)中應(yīng)力的合力點(diǎn)及鋼筋A(yù)s中應(yīng)力的合力點(diǎn)至截面最近邊緣的距離s算。1大偏心受壓構(gòu)件(x≤0.4h0)正截面強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：.5-1確定，當(dāng)軸向力N作用在鋼筋與As應(yīng)力合力點(diǎn)和當(dāng)截面受壓區(qū)高度大于等于2a時(shí)，正截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：KN≤(7.2.5-3)KN≤(7.2.5-3)ep，es——軸向力N至受拉邊預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)s中應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)；ees——軸向力N至受壓邊預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù)s中應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)；e——軸向力N至鋼筋與As應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)；e——軸向力N至鋼筋與As應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)。2小偏心受壓構(gòu)件(x0.4h0)的正截面強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：0N0jej=N(7.2.5-7)jc7.2.5-8)Nc7.2.5-8)N0N0——全截面均勻受壓破壞時(shí)的軸向力(MN)；Nj——截面破壞處于大、小偏心界限狀態(tài)時(shí)的軸向力(MN)；c，ej——軸向力N0及Nj至鋼筋與As應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)，當(dāng)截面對(duì)稱(chēng)配筋時(shí)，pa——相應(yīng)于混凝土破壞時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力，可參照式(7.2.2-3)計(jì)算(MPa)；e0——軸向力N至截面軸心(即N0作用點(diǎn))的距離(m)；ej0——軸向力Nj至截面軸心的距離(m)。的影響，應(yīng)將軸向力對(duì)截面軸心的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)n。n可按下式計(jì)算：Ec——混凝土彈性模量(MPa)，按表3.1.6的規(guī)定采用；l0——構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度(m)，按表6.2.2-2采用；Ic——混凝土截面的慣性矩(m4)；——考慮偏心距對(duì)n值的影響系數(shù)，按式(6.2.5-3)計(jì)算；N——計(jì)算軸向力(MN)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋與混凝土間無(wú)粘結(jié)力時(shí)，式(7.2.6)中N1當(dāng)軸向力N作用在鋼筋A(yù)p與As應(yīng)力合力點(diǎn)和鋼筋A(yù)與As應(yīng)力合力點(diǎn)之間時(shí)(小2當(dāng)軸向力N不作用在鋼筋與As應(yīng)力合力點(diǎn)和鋼筋與As應(yīng)力合力點(diǎn)之間時(shí)(大1)中性軸位置可按下式確定：3)當(dāng)截面受壓區(qū)高度小于2a時(shí)，正截面強(qiáng)度可按式(7.2.5-3)計(jì)算。如計(jì)算的KcfNc≤fcAc(7.2.8)Nc——預(yù)加應(yīng)力時(shí)的預(yù)壓力(MN)；Ac部承壓面積(考慮在墊板中沿45°斜線(xiàn)傳力所擴(kuò)大的錨下墊圈面積)，計(jì)算時(shí)扣除管道面積(m2)；A面積，按圖3.1.5采用，計(jì)算時(shí)扣除管道面積(m2)。算(圖7.2.9)：KcNc≤Ac(fc+2.0thefs)(7.2.9)eAhe——包在鋼筋網(wǎng)或螺旋形配筋范圍以?xún)?nèi)的混凝土核心面積，但不大于A，且其重心應(yīng)與Ac的重心相重合，計(jì)算時(shí)扣除管道面積(m2)；fS——錨下間接鋼筋的抗拉計(jì)算強(qiáng)度(MPa)；t——間接鋼筋的體積配筋率(即核心范圍內(nèi)單位混凝土體積所包含的間接鋼筋aj——螺旋形鋼筋的截面面積(m2)；dhe——螺旋圈的直徑(m)；s——鋼筋網(wǎng)或螺旋形鋼筋的間距(m)。7.3運(yùn)營(yíng)階段的結(jié)構(gòu)計(jì)算1后張法結(jié)構(gòu)在預(yù)應(yīng)力管道內(nèi)壓注水泥漿以前，應(yīng)采用被管道削弱的凈混凝土并計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋后的換算截面(即凈截面)。在建立了鋼筋與混凝土間的粘結(jié)力后，則采用全部換算截面(但對(duì)受拉構(gòu)件、受彎及大偏心受壓構(gòu)件中運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用3配置較少非預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)件(一般指不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件)計(jì)算換算截Mp=Npe0(7.3.2-3)e0=(7.3.2-4)pApypAy+pApbypbe0=(7.3.2-4)NpNp——預(yù)加力產(chǎn)生的軸向力(MN)；Qp——預(yù)加力產(chǎn)生的剪力(MN)；Mp——預(yù)加力產(chǎn)生的彎矩(MN·m)；Ap,A——受拉區(qū)及受壓區(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(m2)；Apb——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(m2)；p加應(yīng)力，按相應(yīng)工作階段扣除預(yù)應(yīng)力損失(MPa)；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線(xiàn)與構(gòu)件縱軸間的夾角(°)；定(m)；yp,y——受拉區(qū)及受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力水平鋼筋的重心至截面重心軸的距離(m)；ypb——受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的重心至截面重心軸的距離(m)。7.3.3當(dāng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力時(shí)，應(yīng)考慮表7.3.3所列的預(yù)應(yīng)力損失，并應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)1間的摩阻L12縮和分塊拼裝構(gòu)件的接縫壓縮L23L34L45弛L56L6L1——由于摩擦引起的應(yīng)力損失(MPa)；con——鋼筋(錨下)控制應(yīng)力(MPa)；9——從張拉端至計(jì)算截面的長(zhǎng)度上，鋼筋彎起角之和(rad)；x——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度(m)；k的管道0.20~0.260.0020~0.00302錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失按下式計(jì)算，計(jì)算時(shí)可考慮鋼筋LL2=Ep(7.3.4-2)LL2——由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失(MPa)；L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長(zhǎng)度(m)；L——錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值(m)。4611隙13先張法構(gòu)件當(dāng)采用蒸汽或其它方法加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，鋼筋和張拉臺(tái)座之間的溫差引Ltt4-3)L3——由于溫差引起的應(yīng)力損失(MPa)；tt1——tt2——用蒸汽或其它方法加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)的混凝土最高溫度(℃)。npcZL4——由于混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失(MPa)；面上應(yīng)力的平均值(MPa)；Z——在所計(jì)算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。2)先張法結(jié)構(gòu)，放松鋼筋時(shí)由于混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失應(yīng)按下式計(jì)算：應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力(MPa)。5預(yù)應(yīng)力鋼筋在大于等于0.5fpk時(shí)，應(yīng)考慮由于鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失，con力鋼筋的應(yīng)力(MPa)；絲、鋼絞線(xiàn)時(shí)，當(dāng)≤0.7fpk時(shí)，匕=0.125(一0.5)，當(dāng)0.7fpk＜≤0.8fpk時(shí)：npAp+nsAs(7.3.4-8)nA裝裝階段的應(yīng)力損失)和梁自重產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，簡(jiǎn)支梁可取跨中與跨度1/4截面的平均值，連續(xù)梁和連續(xù)剛構(gòu)可取若干有代表性截面的平均值(MPa)；As——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)；A——梁截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算(m2)；eA——預(yù)應(yīng)力鋼筋與非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離(m)；ii)(m)；I——截面慣性矩，對(duì)于后張法構(gòu)件，可近似按凈截面計(jì)算(m4)。的齡期(d)收縮應(yīng)變終極值c×106uu600600370d為7~28d；可按直線(xiàn)內(nèi)插取值。7鋼筋與錨圈口之間的摩阻及鋼筋在錨下墊板喇叭口處因彎折產(chǎn)生摩阻而引起的8混凝土收縮、徐變以及鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失的中間值，應(yīng)根據(jù)建立預(yù)應(yīng)力時(shí)間(d)2————————3年—9分階段施工的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中由于混凝土徐變及彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損=NpNpe0y(7.3.5-1)cAI——計(jì)算點(diǎn)處混凝土應(yīng)力(MPa)；Np——鋼筋預(yù)加應(yīng)力的合力(扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失，但對(duì)先張法結(jié)構(gòu)e0——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離(m)；A，I——截面的面積及慣性矩(按第.3.1條的規(guī)定確定)，分別以m2和m4計(jì)；y——計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至截面重心軸的距離(m)。cLpsyL3)=Ap+As(7.3.5-4)psAc1——扣除全部應(yīng)力損失后，混凝土截面有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa)；ci應(yīng)力，按式(7.3.5-1)計(jì)算(MPa)；cL6——混凝土收縮、徐變引起的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的降低值(MPa)；7.3.6設(shè)計(jì)荷載在混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中產(chǎn)生的應(yīng)力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)NMycAINMycAIp=np(7.3.6-2)c——計(jì)算點(diǎn)處混凝土應(yīng)力(MPa)；c，——預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處和非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處的鋼筋的應(yīng)力(MPa)；2對(duì)允許開(kāi)裂的構(gòu)件，截面開(kāi)裂后，混凝土壓應(yīng)力可按附錄E中式(E.0.2-1)計(jì)=p1+p1+p2(7.3.6-4)=sL6+s2(7.3.6-6)，——截面開(kāi)裂后預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(MPa)；p1——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力(MPa)；法構(gòu)件，取有效預(yù)應(yīng)力(MPa)；p1——消壓時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量(MPa)；ep，es——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心軸的距離(m)；別按附錄E中式(E.0.3-1)及(E.0.3-2)計(jì)算(MPa)；規(guī)定：cy=(7.3.7-4)tp，cp——混凝土的主拉應(yīng)力及主壓應(yīng)力(MPa)；cx，cy——計(jì)算主拉(壓)應(yīng)力點(diǎn)處混凝土的法向應(yīng)力及豎向壓應(yīng)力(MPa)；c1——計(jì)算點(diǎn)處混凝土的有效預(yù)壓應(yīng)力(MPa)；cT——計(jì)算點(diǎn)處混凝土的剪應(yīng)力(MPa)；cT——相應(yīng)于計(jì)算彎矩M的荷載作用下，計(jì)算點(diǎn)處混凝土的剪應(yīng)力(MPa)；M——計(jì)算彎矩(MN·m)；y0——計(jì)算點(diǎn)處至換算截面重心軸的距離(m)；I0——換算截面慣性矩(m4)；pv——預(yù)應(yīng)力豎筋中的有效預(yù)應(yīng)力(MPa)；npv數(shù)；napv——單支預(yù)應(yīng)力豎筋的截面面積(m2)；spv——預(yù)應(yīng)力豎筋的間距(m)；Vpb——彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的剪力(MN)；b——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件截面寬度(m)；Kf——系數(shù)，當(dāng)對(duì)不允許出現(xiàn)拉應(yīng)力的構(gòu)件進(jìn)行抗裂性檢算時(shí)，按表7.1.3中Kf取值，其它情況下取1.0；1)在構(gòu)件長(zhǎng)度方向，應(yīng)計(jì)算剪力及彎矩均較大的區(qū)段，以及構(gòu)件外形和腹板厚2)沿截面高度方向，應(yīng)計(jì)算截面重心軸處及腹板與上、下翼緣相接處。c螺紋鋼筋的傳遞長(zhǎng)度lc可不考慮。定：1)軸心受拉、小偏心受拉或小偏心受壓構(gòu)件：Kfcfct.3.9-1)2)受彎、大偏心受拉或大偏心受壓構(gòu)件：Kf≤c+fct(7.3.9-2)——計(jì)算荷載在截面受拉邊緣混凝土中產(chǎn)生的正應(yīng)力，按式(7.3.6-1)計(jì)算(MPa)；Kf——抗裂安全系數(shù)，應(yīng)按表7.1.3采用；——扣除相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失后混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，按第7.3.5條的規(guī)定計(jì)算(MPa)；fct——混凝土抗拉極限強(qiáng)度，按表3.1.3采用(MPa)；W0——對(duì)所檢算的拉應(yīng)力邊緣的換算截面抵抗矩(m3)；S0——換算截面重心軸以下的面積對(duì)重心軸的面積矩(m3)。2斜截面抗裂性應(yīng)按式(7.3.9-4)及式(7.3.9-5)計(jì)算，當(dāng)不滿(mǎn)足式(7.3.9-4)及式(7.3.9-5)要求時(shí)，應(yīng)修改截面尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)：tp≤fct(7.3.9-4)cp≤0.6fc(7.3.9-5)于主力加附加力組合，式(7.3.9-5)可改為cp≤0.66fc。7.3.10運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用下正截面混凝土壓應(yīng)力(扣除全部應(yīng)力損失后)應(yīng)符合附加力組合作用時(shí)5fc(7.3.10-2)——運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載及預(yù)應(yīng)力鋼筋有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的正截面混凝土最大壓應(yīng)力(MPa)；fc——混凝土抗壓極限強(qiáng)度，按表3.1.3采用(MPa)。7.3.11運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用下，正截面混凝土受拉區(qū)應(yīng)力(扣除全部應(yīng)力損失后)出現(xiàn)拉應(yīng)力但不允許開(kāi)裂的構(gòu)件tfctct——設(shè)計(jì)荷載及預(yù)應(yīng)力鋼筋有效預(yù)應(yīng)力在混凝土截面受拉邊緣產(chǎn)生的應(yīng)力，受拉為正(MPa)；fct——混凝土抗拉極限強(qiáng)度，按表3.1.3采用(MPa)。7.3.12對(duì)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力和允許開(kāi)裂的構(gòu)件，運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用下，混凝土主應(yīng)tp≤0.7fct(7.3.12)tp——混凝土的主拉應(yīng)力，按第7.3.7條的規(guī)定計(jì)算(MPa)。7.3.13運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用下，預(yù)應(yīng)力鋼筋(鋼絲、鋼絞線(xiàn))最大應(yīng)力應(yīng)符合下列≤0.6fpk(7.3.13)——預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力，按7.3.6條的規(guī)計(jì)算(MPa)。p，——設(shè)計(jì)活載作用下，構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力幅(MPa)；pq，sq——由設(shè)計(jì)活載所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力，按第7.3.6條第1款的規(guī)定計(jì)算(MPa)；截面上的鋼筋p1——消壓時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量，按式(7.3.6-5)計(jì)算(MPa)；p2，s2——消壓后按開(kāi)裂截面計(jì)算的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力增量(MPa)，可按附錄E式(E.0.3-1)及(E.0.3-2)計(jì)算；pg，sg——由恒載產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力(MPa)，按第7.3.6條第1款的規(guī)定計(jì)算，計(jì)算時(shí)式(7.3.6-2)、式(7.3.6-3)中np和ns均取10。筋時(shí)，其容許最大剪應(yīng)力可提高到0.17fc+0.55cy，cy可按式(7.3.7-4)計(jì)算。Tc——混凝土的最大剪應(yīng)力(MPa)；T——設(shè)計(jì)荷載產(chǎn)生的剪應(yīng)力(MPa)；Tp——預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的預(yù)剪應(yīng)力(MPa)；fc——混凝土抗壓極限強(qiáng)度(MPa)。到達(dá)抗拉極限強(qiáng)度(主拉應(yīng)力)時(shí)的安全系數(shù)，應(yīng)按表7.1.3采用。算： fsAvsv——箍筋間距(m)；Av——在構(gòu)件同一截面內(nèi)，箍筋的總截面面積(m2)；Qtp——設(shè)計(jì)荷載作用下的主拉應(yīng)力，按第7.3.7條的規(guī)定計(jì)算(MPa)；fs——箍筋的抗拉計(jì)算強(qiáng)度(MPa)；b——腹板的厚度(m)。力(扣除全部應(yīng)力損失后)不應(yīng)小于1.0MPa；在設(shè)計(jì)荷載作用下的特征裂縫寬度應(yīng)符d=(7.3.18-2) sp spAeA wfk——特征裂縫寬度，為小于該特征值的保證率為95%的裂縫寬度(mm)；Cs——縱向鋼筋側(cè)面的凈保護(hù)層厚度(mm)；d——鋼筋換算直徑(mm)；；后張法管道,As——預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(mm2)；U——鋼筋周邊長(zhǎng)度總和(mm)；Ace——受鋼筋影響的有效混凝土截面面積(mm2)，可按圖7.3.18計(jì)算，圖中d7.3.19計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的變形(撓度和轉(zhuǎn)角)時(shí)，截面抗彎剛度B的計(jì)算應(yīng)符=(7.3.19-2p22對(duì)允許開(kāi)裂的構(gòu)件，當(dāng)運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載產(chǎn)生的彎矩M小于開(kāi)裂彎矩Mf時(shí)，應(yīng)按式(7.3.19-1)計(jì)算。當(dāng)M大于或等于Mf時(shí)，應(yīng)按式(7.3.19-4)計(jì)算。Mfcfct)W0(7.3.19-5)(7.3.19-7)(7.3.19-7)B——梁截面抗彎剛度(MN·m2)；I0——全部換算截面慣性矩(m4)；Mf——截面開(kāi)裂彎矩(MN·m)；c1——梁截面受拉邊緣有效預(yù)壓應(yīng)力，按式(7.3.5-2)計(jì)算(MPa)；b——對(duì)于矩形截面為梁寬，對(duì)于T形截面或工字形截面為腹板寬(m)；h0——截面有效高度(m)。7.4預(yù)加應(yīng)力、運(yùn)送及安裝階段的結(jié)構(gòu)計(jì)算——預(yù)應(yīng)力鋼筋在錨下的控制應(yīng)力(MPa)；p1——預(yù)應(yīng)力鋼筋中的有效預(yù)應(yīng)力(MPa)；L——預(yù)應(yīng)力鋼筋中的全部預(yù)應(yīng)力損失值(MPa)。對(duì)于拉絲式體系(直接張拉鋼絲、鋼絞線(xiàn)的體系)，包括錨圈口摩擦及喇叭口摩擦錨外最大控制應(yīng)力不應(yīng)超過(guò)0.95fpk。：pconLLLL0.65fpk(7.4.3-1)LLfpk——傳力錨固時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(MPa)；c——混凝土壓應(yīng)力(MPa)；fc,——預(yù)加應(yīng)力或存梁階段，混凝土的抗壓極限強(qiáng)度(MPa)。ct——混凝土拉應(yīng)力(MPa)；fc,t——預(yù)加應(yīng)力或存梁階段，混凝土的抗拉極限強(qiáng)度(MPa)。7.4.5在預(yù)加應(yīng)力過(guò)程中，由于臨時(shí)超張拉而在混凝土中產(chǎn)生的壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)fc7.4.5)1軸心受壓及小偏心受壓(x0.55h0,)的先張法構(gòu)件，其軸向壓力應(yīng)按下式2大偏心受壓(x≤0.55h)的先張法構(gòu)件，其軸向壓力應(yīng)按下式計(jì)算：4軸心受壓及小偏心受壓的后張法構(gòu)件，分批張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，其軸向壓力應(yīng)按(7.4.7-4)(7.4.7-4)ps=fAppApm≤300(7.4.7-5)計(jì)算：Np——軸向壓力(MN)；拉控制應(yīng)力(MPa)；Apm，Am——預(yù)應(yīng)力鋼筋及中屬于全截面最末一批張拉的鋼筋截面面積(m2)；ps——臨近破壞時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋中應(yīng)力的減少值(MPa)，當(dāng)按式(7.4.7-5)計(jì)。：KNp≤Q(fcA+fsAs)(7.4.8-1)KNp≤QfcA(7.4.8-2)K1.6；Np——鋼筋預(yù)加應(yīng)力引起的軸向壓力，按第7.4.7條的規(guī)定計(jì)算(MN)；A——混凝土凈截面面積(m2)；fc——預(yù)加應(yīng)力時(shí)混凝土的抗壓極限強(qiáng)度(MPa)；As——非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(m2)；fs——非預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓計(jì)算強(qiáng)度(MPa)；Q構(gòu)件縱向彎曲系數(shù)，鋼筋混凝土的后張法構(gòu)件按表6.2.2-2采用；素混l0/b468l0/iQ3先張法構(gòu)件可按式(7.4.8-1)、式(7.4.8-2)檢算，但對(duì)任何長(zhǎng)細(xì)比Q值均取1。1大偏心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按式(7.4.9-1)進(jìn)行檢算，若計(jì)入自重彎矩M，還應(yīng)符合式(7.4.9-2)的要求。AA——混凝土受壓區(qū)截面面積(m2)；Z——混凝土壓應(yīng)力的合力fcA作用點(diǎn)至鋼筋A(yù)s中應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)?！軌簠^(qū)的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積(m2)，計(jì)算式(7.4.9-1)、(7.4.9-2)中2小偏心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按式(7.4.9-3)和(7.4.9-4)進(jìn)行檢算，對(duì)于工字形截面Nj、ei、c應(yīng)按式(7.4.9-5)、(7.4.9-6)、(7.4.9-7)分別計(jì)算。N0N0=fcA+fs(As+As)(7.4.9-4)c=0.5fcbh02+fcAfZf+fsAs(h0一as)(7.4.9-7)0N0N0——全截面均勻受壓破壞時(shí)的破壞軸向力(MN)；Nj——截面破壞處于大、小偏心界限狀態(tài)時(shí)的破壞軸向力(MN)；Af——混凝土受壓區(qū)翼緣懸出部分的截面面積(m2)；距e0的影響(m)；ei——軸向力Nj至鋼筋A(yù)s應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)；Zf——壓力fcAf作用點(diǎn)至鋼筋A(yù)s應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)；c——軸向力N0作用點(diǎn)(即截面軸心)至鋼筋A(yù)s應(yīng)力合力點(diǎn)的距離(m)。p7.4.10預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)按運(yùn)送及安裝階段檢算其強(qiáng)度及抗裂性，其安全系數(shù)應(yīng)符t應(yīng)力不應(yīng)大于0.8fc。2對(duì)允許出現(xiàn)拉應(yīng)力但不允許開(kāi)裂的構(gòu)件，混凝土主拉應(yīng)力不應(yīng)大于0.85fct，正截面混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)大于fct，混凝土最大壓應(yīng)力不應(yīng)大于0.8fc。7.5構(gòu)造、螺紋鋼筋的管道間凈距，當(dāng)管道直徑等7.5.6先張法結(jié)構(gòu)中設(shè)置折線(xiàn)配筋時(shí)宜采用轉(zhuǎn)折器導(dǎo)向裝置，導(dǎo)向輥的半徑宜大于3在布置有縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的翼緣中，應(yīng)設(shè)置閉合形或螺旋形箍筋，其間距不大于mmmm~100mm。7.5.10在運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用下的截面受拉邊緣，應(yīng)按下列要求設(shè)置非預(yù)應(yīng)力縱向鋼2對(duì)于允許出現(xiàn)拉應(yīng)力和允許開(kāi)裂的構(gòu)件，宜采用熱扎帶肋鋼筋，鋼筋面積應(yīng)根據(jù)mm非預(yù)應(yīng)力鋼筋連于腹板厚度的20倍；當(dāng)無(wú)預(yù)應(yīng)力豎筋時(shí)，不宜大于7.5.16連續(xù)梁鋸齒板錨固區(qū)及預(yù)應(yīng)力鋼筋彎折處應(yīng)設(shè)置與頂、底板或腹板連接的加強(qiáng)鋼7.5.17連續(xù)梁除設(shè)置端隔板外，各中間支承處必須設(shè)置橫隔板。在連續(xù)梁的中間支點(diǎn)附徑約為100mm的通風(fēng)孔，并設(shè)置防護(hù)網(wǎng)；底板宜設(shè)。理。座不宜小于25mm，其他支座不宜8.1一般要求性。規(guī)定：、2盆式橡膠支座的活動(dòng)支座(縱向和多向)縱向位移量(mm)可按±30、±50、m4鋼支座的活動(dòng)支座(縱向和多向)縱向位移量(mm)可按±30、±50、±100、m8.2材料8.2.1當(dāng)支座的鑄鋼件采用ZG270~500鑄鋼時(shí)，其化學(xué)成分和機(jī)械性能(含沖擊韌性Akv)應(yīng)符合《一般工程用鑄造碳鋼件》(GB/T11352)的要求；銷(xiāo)釘可采用35號(hào)或45GBT。BTTHGT502)的規(guī)定，并不低于一等項(xiàng)目ZG270~35號(hào)QQ鋼號(hào)鋼0Cr(調(diào)質(zhì))123銷(xiāo)孔承壓應(yīng)力(MPa)——4輥軸(搖軸)與平板自由接觸—5鉸軸放置在鑄鋼鉸軸頸上時(shí)—6—2輥軸(搖軸)與接觸的平板采用不同的鋼種時(shí)，徑向受壓容許應(yīng)力應(yīng)采用較低值。支座所用橡膠的質(zhì)量應(yīng)符合《鐵路橋梁板式橡膠支座》(TB/T1893)的S abS=2(a+b)hi(8.2.8)S——支座的形狀系數(shù);hi——兩層鋼板之間橡膠片的厚度(mm)。S456789ESE橡膠硬度(HS)β1ββ2β2常溫型盆式橡膠支座橡膠承壓板可采用氯丁橡膠或天然橡膠；耐寒型盆式橡膠支3滑板宜采用聚四氟乙烯板或改性超高分子量聚乙烯板，其物理機(jī)械性能應(yīng)符合表密度(g/cm3)2.14~2.200.93~0.98拉伸強(qiáng)度(MPa)00斷裂拉伸應(yīng)變(%)300250拉伸彈性模量(MPa)/球壓痕硬度(H132/60)(MPa)23.0~33.026.4~39.69-2℃as℃as.0122.008±1線(xiàn)磨耗率(μm/km)8軋不銹鋼冷軋鋼板，處于嚴(yán)重腐蝕環(huán)境的橋梁用支座應(yīng)采用022Cr17Ni12Mo2或8.3計(jì)算T=N(8.3.2)N——由恒載和活載所產(chǎn)生的最大豎向反力(MN)。?！骄鶋簯?yīng)力(MPa)；N——支座設(shè)計(jì)豎向反力(MN)；ab度(m)。取8MPa~10MPa。tan9=(8.3.3-2)9——支座的最大容許轉(zhuǎn)角(°)；Q—橡膠支座壓應(yīng)力(MPa)；h——橡膠支座總厚度(mm)；a——支座的短邊長(zhǎng)度(mm)；E——橡膠支座的受壓彈性模量(MPa)。4橡膠支座的最大容許剪切角a應(yīng)滿(mǎn)足下式要求，由制動(dòng)力快速加載產(chǎn)生的剪切角Δ——由水平荷載產(chǎn)生的水平位移(mm)；h0——橡膠支座凈橡膠層的總厚度(mm)。Qm=≤〔Q〕(8.3.4-1)N——支座豎向反力(MN)；A——橡膠承壓板承壓面積(m2)。t3.33以D且t≥D/15(8.3.4-2)[Q9]——盆環(huán)容許拉應(yīng)力，對(duì)于ZG270~500采用150MPa，對(duì)于Q235采用Rr——盆環(huán)的外徑和內(nèi)徑(m)；——承壓橡膠板平均壓應(yīng)力(MPa)；hH承壓橡膠板高度和盆環(huán)全高。j——盆環(huán)接觸應(yīng)力(MPa)；H——固定支座的設(shè)計(jì)水平荷載(MN)；h——上支座盆凸厚度(m)；Es——鋼的彈性模量(MPa)；d1——下支座盆環(huán)內(nèi)徑(m)；d2——上支座盆凸外徑(m)；[j]——接觸應(yīng)力容許值，對(duì)于ZG270~500采用150MPa，對(duì)于Q235采用(8.3.5-1)(8.3.5-1)R——球面半徑(m)。d——滑板的直徑(m)。M=NR(8.3.5-2)N——豎向荷載的計(jì)算值(kN)。R——球面半徑(m)。σ1=[σz](8.3.5-3)N——豎向荷載的計(jì)算值(kN)；A——滑動(dòng)面投影面積(mm2)；3錨栓深入墩頂?shù)木嚯x不應(yīng)小于300mm，且不小于10d。當(dāng)砂漿層處于錨固板(下座板)和鋼筋混凝土間時(shí)，相應(yīng)的錨固栓應(yīng)加長(zhǎng)。5計(jì)算受拔力錨栓的錨固時(shí)，應(yīng)按其內(nèi)力增加50%計(jì)算抗拔力。8.4構(gòu)造mm邊長(zhǎng)不應(yīng)小于支座總高的5倍，且不應(yīng)小于200mm。進(jìn)橋涵9.1一般要求9.2計(jì)算P——最大頂力(kN)；N1——橋涵頂上荷載(包括線(xiàn)路加固材料荷載)(kN)；N2——橋涵自重(kN)；資料時(shí)可取0.7~0.8；E——橋涵兩側(cè)土壓力(kN)；p3——側(cè)面摩擦系數(shù)，可根據(jù)土的性質(zhì)經(jīng)試驗(yàn)確定；無(wú)試驗(yàn)資料時(shí)可取0.7~R正面阻力，可根據(jù)刃角構(gòu)造、挖土方法、土的性質(zhì)經(jīng)試驗(yàn)確定；無(wú)試驗(yàn)資料時(shí)，砂黏土取500~550kPa，卵石土取1500~1700kPa；A——鋼刃角正面積(m2)；9.3構(gòu)造方法和土的性質(zhì)經(jīng)試驗(yàn)確定，如無(wú)試驗(yàn)資料，可采用第9.2.2條的參數(shù)。中刃角、中A預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁若在施工過(guò)程中轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)受力體系[如先期結(jié)構(gòu)為同時(shí)澆注Mgt——至t時(shí)在后期結(jié)構(gòu)中由重力產(chǎn)生的彎矩(MN·m)；M1g——按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的由重力產(chǎn)生的彎矩(MN·m)；M2g——按后期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的由先期結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的彎矩(MN·m)；2在先期結(jié)構(gòu)上由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的彎矩經(jīng)過(guò)重分配后在后期結(jié)構(gòu)中的彎矩(至tMpt=M1pt+(Mpt-M1pt)[1-e-Q(t,T)](A.0.1-2)M1pt=M+M1pt(A.0.1-3)Mpt——至t時(shí)在后期結(jié)構(gòu)中由先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力產(chǎn)生的彎矩(MN·m)；M1pt——作用于先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力(t時(shí))，按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩(MN·m)；M——作用于先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力(t時(shí))，按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的初彎矩(預(yù)1pt——M作用于先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力(t1pt——M2pt——作用于先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力(t時(shí))，按后期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彈性二次彎矩(MN·m)。AAA——混凝土截面面積(mm2)；u——與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度(mm)。Qf1入—50B1)：,Tx——計(jì)算點(diǎn)y、x處的溫差(℃)；TBy,x——計(jì)算點(diǎn)至箱梁外表面的距離(m)；am1)T0(℃)T單向(沿梁高方向)5單向(沿梁寬方向)7箱梁沿板厚的溫差曲線(xiàn)按下式計(jì)算(圖B.0.2-2)：6——板厚(m)；2降溫溫差T.261)板的自約束應(yīng)力6——板厚(m)；y——計(jì)算點(diǎn)至板外表面的距離(m)；a——沿板厚溫差曲線(xiàn)指數(shù)(m-1)；的線(xiàn)膨脹系數(shù)；cE——混凝土的受壓彈性模量(MPa)；cT0——沿板厚的溫差(℃)。kk1kk2k224×10-36×10-30-2-313×10-3-208×10-3箱梁梁高方向自約束應(yīng)力kk1kk2k224×10-325×10-32-32-3261×10-3當(dāng)梁高H≥2.0m時(shí)，K1=(B.0.3-5)T0——沿梁高的溫差(℃)；y——外表面至計(jì)算點(diǎn)的距離(m)；n——截面重心軸距外表面的距離(m)；a——溫差曲線(xiàn)指數(shù)(m-1)；A——截面積(m2)；I——慣性矩(m4)；外約束應(yīng)力計(jì)算外約束應(yīng)力，然后再乘以實(shí)際非線(xiàn)性分布的修正系數(shù)k和K，其中k為橫向剛架約束1)橫向剛架約束彎矩，可按下式計(jì)算(圖B.0.3)：CD板M1=.k(B.0.3-13)b M1——橫向剛架約束彎矩(MN·m)；yi——梁頂面至計(jì)算點(diǎn)的距離(m)；T0——沿板厚溫差(℃)；2)縱向約束應(yīng)力可按下式計(jì)算：K=n2(B.0.3-16)1yi——縱向約束應(yīng)力(MPa)；K布修正系數(shù)；n2——按式(B.0.3-4)計(jì)算；h——梁高(m)。溫差應(yīng)力與溫差彎矩2)橫向溫差彎矩M=MT(B.0.3-18)K；M——通過(guò)斜截面頂端的正截面內(nèi)的最大計(jì)算彎矩(MN·m)；fp,fs——預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的計(jì)算強(qiáng)度，按表3.3.3采用(MPa)；鋼筋及箍筋的截面面積(m2)；Zp,Zpb,Zs,Zv——鋼筋、Apb、As、Av對(duì)混凝土受壓區(qū)中心點(diǎn)O的力臂(m)。Vm——通過(guò)斜截面頂端的正截面內(nèi)最大彎矩時(shí)的相應(yīng)剪力(MN)；——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋與構(gòu)件縱軸線(xiàn)的夾角(°)。V斜截面受壓區(qū)高度x，按作用于斜截面內(nèi)所有的力對(duì)構(gòu)件縱軸的投影之和為零(H=0)的平衡條件求得。注：當(dāng)箍筋采用預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，只需將非預(yù)應(yīng)力箍筋的計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)s換以預(yù)應(yīng)力箍筋的計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)p，其余計(jì)算Vcv=bh01.32(2+pvfs(C.0.2-2)v=(C.0.2-5)KV——通過(guò)斜截面頂端的正截面內(nèi)的最大計(jì)算剪力(MN)；Vcv——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同承受的剪力(MN)；Vb——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋所承受的剪力(MN)；b——腹板寬度(m)；縱向鋼筋)中應(yīng)力合力點(diǎn)至受壓邊緣的高度(m)；p取p=3.5；Av——一個(gè)截面上箍筋的總截面積(m2)；sv——箍筋的間距(m)；fct——混凝土抗拉極限強(qiáng)度(MPa)，按表3.1.4采用。m=(C.0.2-7)C——水平投影長(zhǎng)度(m)；m——斜截面頂端正截面處的剪跨比，當(dāng)m＞3時(shí)，取m=3；h0——計(jì)算m時(shí)正截面的有效高度(m)；Mv——相應(yīng)于最大剪力時(shí)的計(jì)算彎矩(MN·m)。2當(dāng)箍筋采用預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，只需將式(C.0.2-2)中非預(yù)應(yīng)力箍筋的計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)s換以預(yù)應(yīng)力箍筋的計(jì)算強(qiáng)度f(wàn)p，其余計(jì)算方法同上。應(yīng)力不動(dòng)點(diǎn)(錨具、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失為零的點(diǎn))的位置和應(yīng)力可按下列公式試算確定(圖D.0.2)：D反向摩阻計(jì)算圖2當(dāng)x2<lm<l/2時(shí)Glm=Gcon[1klm(x2x1)](D.0.2-6)當(dāng)lm>l/2時(shí)，表明應(yīng)力不動(dòng)點(diǎn)不存在，此時(shí)lm3.4-2采用；——錨下張拉控制應(yīng)力(MPa)；G0——錨下預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力(MPa)；——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量(MPa)，按表3.3.6采用；mGx=G0+Gcon[kx+(xx1)]Gl4(D.0.3-2)當(dāng)x2<x≤l/2時(shí)Gx=G0+Gcon[kx+(x2x1)]Gl4(D.0.3-3)x——應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)到錨下的距離(m)；——傳力錨固時(shí)，距錨下x(m)處預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力(MPa)。E.0.1運(yùn)營(yíng)階段設(shè)計(jì)荷載作用下，當(dāng)正截面混凝土拉應(yīng)力大于0.7fck時(shí)，應(yīng)按開(kāi)裂截E.0.2受彎構(gòu)件，消壓后開(kāi)裂截面受壓邊緣混凝土應(yīng)力可按下列公式計(jì)算(圖E.0.2)：cScSxN0——全截面消壓時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力的合力(MN)；Ap,A——受拉及受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋面積(m2)；AsmSx——開(kāi)裂后換算截面(不計(jì)受拉區(qū)混凝土)對(duì)中性軸的面積矩(m3)；Scx——受壓區(qū)混凝土對(duì)中性軸的面積矩(m3)。e0=(E.0.2-6)Ix——開(kāi)裂后換算截面(不計(jì)受拉區(qū)混凝土)對(duì)中性軸的慣性矩(m4)；Icx——受壓區(qū)混凝土對(duì)中性軸的慣性矩(m4)；M——計(jì)算彎矩(MN·m)；MpsNMN·m)；Tx3+Ax2+Bx+C=0(E.0.2-8)A=3e0(E.0.2-9)sEb——矩形截面梁寬，T形或工字形截面腹板寬度(m)；hf——T形或工字形截面受壓翼緣厚度(m)；bf——T形或工字形截面受壓翼緣寬度(m)。hxsscs(E.0.3-2)hxhp1,hs1——受拉區(qū)最外一層預(yù)應(yīng)力鋼筋及非預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到受壓邊緣的距離執(zhí)行本規(guī)范條文時(shí)，對(duì)于要求嚴(yán)格程度的用詞說(shuō)明如下，以便在執(zhí)行(1)表示很?chē)?yán)格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴(yán)禁”。(2)表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞：正面詞采用“應(yīng)”；反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。 (3)表示允許稍有選擇，在條件許可時(shí)首先應(yīng)這樣做的用詞：正面詞采用“宜”；反面詞采用“不宜”。表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。《鐵路橋涵混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》要求，并取其中的較大者。因此增加了“耐久性要求的混凝土強(qiáng)度等級(jí)應(yīng)按《鐵路混凝3.1.4混凝土的容許應(yīng)力是以混凝土的抗壓及抗拉極限強(qiáng)度為基礎(chǔ)除以不同的安全系安全系數(shù)采用2.0，主要考慮應(yīng)力圖形為三角形，僅外纖維應(yīng)力達(dá)到容許值，因此安全系數(shù)可適當(dāng)降低；有箍筋及斜筋時(shí)的主拉應(yīng)力是以混凝土的抗拉極限強(qiáng)度乘以系數(shù)。水泥漿的抗壓極限強(qiáng)度(MPa)3.2石料、水泥砂漿和砌體3.3.1~3.3.6B經(jīng)濟(jì)性能，中國(guó)鐵路總公司立項(xiàng)開(kāi)展了《鐵路工程應(yīng)用高強(qiáng)鋼筋試驗(yàn)》(合同編號(hào)：(1)鋼筋母材力學(xué)性能試驗(yàn)，包括：HRB400及HRBF400級(jí)鋼筋、應(yīng)力比0.2疲(2)鋼筋閃光對(duì)焊接頭疲勞性能試驗(yàn)，包括：4種直徑(16、20、25、32mm)的HRB400級(jí)鋼筋，分別按2個(gè)應(yīng)力比(0.2、0.4)進(jìn)行試驗(yàn)；2種直徑(16、32mm)的mmHRBF00級(jí)鋼筋，按應(yīng)力mmHRBF力比0.2進(jìn)HRB400級(jí)鋼筋，分別按2個(gè)應(yīng)力比(0.2、0.4)進(jìn)行試驗(yàn)；2種直徑(16、32mm)的mmHRBF00級(jí)鋼筋，按應(yīng)力mmmmN200104 NlgNm1m2lgA157020.7120035562003585004674200HRB3.5-2，(說(shuō)明3.3.5-2) ——運(yùn)營(yíng)階段疲勞設(shè)計(jì)活載作用下，構(gòu)件中普通鋼筋的應(yīng)力幅(MPa)；表3.3.5-2HRB400鋼筋主力作用下母材及接頭疲勞容許應(yīng)力(MPa)表 連接方式 直螺紋連接表3.3.5-3HRB500鋼筋主力作用下母材及接頭疲勞容許應(yīng)力(MPa)表 連接方式 直螺紋連接4.1橋涵結(jié)構(gòu)有關(guān)傾覆穩(wěn)定、豎向剛度、橫向剛度等，應(yīng)按《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定半固定考慮，即。產(chǎn)生一折減彎矩M=ga2。將理論計(jì)算彎矩M減去M，即得設(shè)計(jì)中的有效彎矩Me?？紤]到深梁可能折減過(guò)多，規(guī)定折減彎矩M不大于M的10％。設(shè)計(jì)荷載作用時(shí)可將按箱形框架計(jì)算的主梁(腹板)所需鋼筋的一半兼作箍筋使用，由于日照溫差和降溫溫差的作用時(shí)間和在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的應(yīng)力不同，因此需分別考范基本一致，大于美國(guó)ASSHTO規(guī)范和英國(guó)BS5400規(guī)范(30~40%)；負(fù)溫度梯度效應(yīng)小于美國(guó)和英國(guó)規(guī)范(-20~30%)。實(shí)測(cè)日照條件下箱梁豎向溫差分布較好地符合指數(shù)分，截面溫差值按鐵路現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定值的種工況(如運(yùn)梁車(chē)過(guò)孔)，進(jìn)行箱梁局部和整體受力的設(shè)計(jì)檢算。大于其它截面，不同跨度的連續(xù)梁(主跨48m~128m)，正溫度梯度在中跨跨中截面底響關(guān)；狀態(tài)有關(guān)。箱梁設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)關(guān)注施工期間豎向正溫度梯度(日照)作用下頂板底緣的應(yīng)力4.3.10混凝土彈性模量的取值對(duì)溫差應(yīng)力值的影響很大。加載試驗(yàn)表明，彈性模量與加應(yīng)力時(shí)，彈性模量的數(shù)值與一般外荷載應(yīng)有所不同。根據(jù)1983年鐵科院西南所進(jìn)行的4.3.11由于梁體發(fā)生最不利溫差荷載時(shí)，同時(shí)產(chǎn)生其他附加力的概率很小，因此可不再基礎(chǔ)水平變位、角變位，均勻的溫度變化等)在剛架計(jì)算中應(yīng)予以考慮。計(jì)的許多規(guī)定已列入《鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002)中，為空心墩的局部穩(wěn)定與橋墩壁厚與是否設(shè)置橫隔板有關(guān)，空心墩的局部穩(wěn)定可按板殼 空間結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，按中心受壓作用下的彈塑性臨界應(yīng)力計(jì)算。經(jīng)研究，對(duì)于t/R10 混凝土由于導(dǎo)熱性能低，在墩周氣候發(fā)生驟變時(shí)，其墩壁內(nèi)部的溫度需要一定時(shí)間目前國(guó)內(nèi)外都是采用基于結(jié)構(gòu)力學(xué)的簡(jiǎn)化方法計(jì)算混凝土橋梁的溫度應(yīng)力，我國(guó)現(xiàn)行的公路和鐵路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范也是采用結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算方法計(jì)算日照及寒潮效應(yīng)下的溫空心墩墩身與頂帽和基礎(chǔ)連接處，相當(dāng)于固端的邊界條件，對(duì)墩壁存在約束效應(yīng)，以及圓柱薄殼應(yīng)力的分析結(jié)果，在距墩頂及墩墩底實(shí)體段一定距離的截面上(0.5R~1R混凝土空心墩不作墩身截面偏心計(jì)算，但為了保證混凝土墩身不產(chǎn)生裂縫，規(guī)定混4.6.2靜不定拱橋，由于溫差和混凝土收縮產(chǎn)生的實(shí)際應(yīng)力遠(yuǎn)小于按彈性體系計(jì)算的應(yīng)。石(半細(xì)方石)及細(xì)料石(細(xì)方石)因標(biāo)準(zhǔn)要求較高，現(xiàn)場(chǎng)極少采用，故未列入本條，位同一個(gè)結(jié)構(gòu)物的不同結(jié)構(gòu)部位(如橋梁結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)、承臺(tái)、墩臺(tái)等)所處的環(huán)境類(lèi)別和序號(hào)17.0~8.0500~1000~2000007.5~9.01000~2001~4000002鹽湖、鹽田、海水8.0~10.0Mg2+1000~3001~7500003蝕干旱地區(qū)鹽漬土、堿土、濱海平原鹽8.0~12.010~1516~304煤系地層、黑色巖1.5~6.5pH值6.5~6.16.0~5.0SO(mg/L)251~10000055.0~6.5pH值6.5~6.16.0~5.03HCO31.5~0.7<0.7預(yù)應(yīng)力混***境Y——Y——*Y——*Y——*————*——*——*——————*4“*”表示不宜使用素混凝土。如果不得不使用素混凝土，混凝土的最低強(qiáng)度等級(jí)與鋼筋混凝土一致，且應(yīng)采取TB凝土與砌體的最低強(qiáng)M(如水壓較小)，較之深埋覆蓋的、整體的天然巖石地基又差一些，因此規(guī)定對(duì)于浸水料，軟化系數(shù)不得低于0.8。至于無(wú)水旱橋、沉井的填嚴(yán)重等特點(diǎn)，因此石料尚需符合抗凍試驗(yàn)要求。年最冷月份平均溫度為-15℃以下的地低于C30，涵洞口砌體的水泥砂漿不低于M20。(1)溶出性侵蝕(淡水侵蝕)：水泥的主要化合物有氫氧化鈣、水化硅酸鈣、水化。(3)二氧化碳(CO2)侵蝕：天然水中含有一些游離CO2，若CO2過(guò)多則對(duì)水泥(4)硫酸鹽侵蝕：在海水、地下水、鹽沼水及湖水等礦質(zhì)水中，常含有大量的硫(5)鎂鹽侵蝕：海水、地下水及其它礦物水中，常含有大量的鎂鹽，對(duì)水泥有侵特以規(guī)定截面最小尺寸為0.30m。石砌體(或混凝土塊砌體)的塊件尺寸，根據(jù)規(guī)定最小m。1959年《橋規(guī)》規(guī)定，橋梁實(shí)體墩臺(tái)計(jì)算主力加附加力時(shí)，圬工截面合力偏心距