700×3000的梁模板計(jì)算書

700×3000的梁模板計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL10新澆混凝土梁計(jì)算跨度(m)10混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×3000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)12梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)Q1k(kN/m2)1對(duì)水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.65風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)450梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)275,450,625梁底支撐小梁根數(shù)6每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×3)+1.4×0.7×2]×1＝94.833kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×3]×1＝93.069kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×3]×1＝76.6kN/m1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×93.069×0.142+0.121×1.764×0.142＝0.199kN·mσ＝Mmax/W＝0.199×106/37500＝5.316N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×76.6×1404/(100×10000×281250)＝0.066mm≤[ν]＝l/250＝140/250＝0.56mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×93.069×0.14+0.446×1.764×0.14＝5.231kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×93.069×0.14+1.223×1.764×0.14＝15.195kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×93.069×0.14+1.142×1.764×0.14＝12.374kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2l=0.393×76.6×0.14＝4.215kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×76.6×0.14＝12.258kNR3'=0.928q2l=0.928×76.6×0.14＝9.952kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78驗(yàn)算方式三等跨連續(xù)梁為簡化計(jì)算，按三等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：q1＝max{5.231+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(3-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.7/2，(0.9-0.45)-0.7/2]/2×1，15.195+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/5}=15.229kN/mq2＝max{4.215+(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(3-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.7/2，(0.9-0.45)-0.7/2]/2×1，12.258+(0.3-0.1)×0.7/5}＝12.286kN/m1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×15.229×0.452，0.5×15.229×0.22]＝0.308kN·mσ＝Mmax/W＝0.308×106/4490＝68.683N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×15.229×0.45，15.229×0.2]＝4.112kNτmax＝2Vmax/A=2×4.112×1000/424＝19.395N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×12.286×4504/(100×206000×107800)＝0.154mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝12.286×2004/(8×206000×107800)＝0.111mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×15.229×0.45，0.4×15.229×0.45+15.229×0.2]＝7.538kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R6＝3.628kN，R2＝R5＝7.538kN，R3＝R4＝6.142kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×12.286×0.45，0.4×12.286×0.45+12.286×0.2]＝6.081kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'6＝3.125kN，R'2＝R'5＝6.081kN，R'3＝R'4＝4.943kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計(jì)，計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.286×106/4490＝63.623N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝8.94kNτmax＝2Vmax/A=2×8.94×1000/424＝42.17N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.049mm≤[ν]＝l/250＝275/250＝1.1mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=2.226kN，R2=12.666kN，R3=4.832kN，R4=12.666kN，R5=2.226kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)301、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立柱最大受力R＝max[R1,R5]＝max[2.226,2.226]＝2.226kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]＝12.666kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗(yàn)算剪刀撐設(shè)置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長度a(mm)200頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計(jì)算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗(yàn)算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細(xì)比滿足要求！2、風(fēng)荷載計(jì)算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×0.45×1.52/10＝0.02kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011，荷載設(shè)計(jì)值q1有所不同：1)面板驗(yàn)算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×3)+1.4×0.9×2]×1＝94.44kN/m2)小梁驗(yàn)算q1＝max{5.215+1.2×[(0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(3-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.7/2，(0.9-0.45)-0.7/2]/2×1，15.141+1.2×(0.3-0.1)×0.7/5}=15.174kN/m同上四～六計(jì)算過程，可得：R1＝2.22kN，R2＝12.627kN，R3＝4.824kN，R4＝12.627kN，R5＝2.22kN頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1686.762mmλ1＝l01/i＝1686.762/15.9＝106.086，查表得，φ1＝0.544立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2]+Mw/lb＝max[2.22+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.7/2)/2×0.9，12.627，4.824，12.627，2.22+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.7/2)/2×0.9]+0.02/0.9＝12.649kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12648.698/(0.544×424)+0.02×106/4490＝59.27N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.753mmλ2＝l02/i＝3203.753/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2]+Mw/lb＝max[2.22+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.7/2)/2×0.9，12.627，4.824，12.627，2.22+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.7/2)/2×0.9]+0.02/0.9＝12.649kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2]+1.2×0.15×(12-3)+Mw/lb＝max[2.22+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.7/2)/2×0.9，12.627，4.824，12.627，2.22+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.7/2)/2×0.9]+1.62+0.02/0.9＝14.269kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14268.698/(0.179×424)+0.02×106/4490＝192.436N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、立桿支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200F1=N=14.269kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2