塔吊附墻計(jì)算書(shū)

編制單位：編制人：審查人：編制時(shí)間：目錄一、塔吊附墻概略二、塔吊附墻桿受力計(jì)算三、結(jié)構(gòu)柱抗剪切驗(yàn)算四、附墻桿截面設(shè)計(jì)和穩(wěn)固性強(qiáng)度驗(yàn)算一、塔吊附墻概略本工程結(jié)構(gòu)高度m，另加桅桿15米，總高度米。本工程采納FO/23B塔吊，塔吊采納固定式現(xiàn)澆砼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋設(shè)深度，塔身設(shè)兩道附墻與結(jié)構(gòu)柱拉結(jié)：塔身升到12標(biāo)準(zhǔn)節(jié)時(shí)，設(shè)第一道附墻于第6標(biāo)準(zhǔn)節(jié)（結(jié)構(gòu)標(biāo)高米），塔吊升到第17標(biāo)準(zhǔn)節(jié)時(shí)，設(shè)第二道附墻于第14標(biāo)準(zhǔn)節(jié)（結(jié)構(gòu)標(biāo)高米），而后加到第23標(biāo)準(zhǔn)節(jié)為止。。。。。。。在加第二道附墻以前，第一道附墻以上有17-6=11個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，而第二道附墻以上塔身標(biāo)準(zhǔn)節(jié)數(shù)最多為23-14=9節(jié)，所以，第二道附墻設(shè)置以前第一道附墻受力最大。本計(jì)算書(shū)將對(duì)第一道附墻進(jìn)行受力計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。為簡(jiǎn)化計(jì)算和偏于安全考慮，第二道附墻將采納與第一道附墻同樣的結(jié)構(gòu)形式。本工程計(jì)劃使用金環(huán)項(xiàng)目使用過(guò)的塔吊附墻桿。依據(jù)塔吊與結(jié)構(gòu)的地點(diǎn)關(guān)系，附墻桿夾角較小，附墻桿與結(jié)構(gòu)柱連結(jié)的予埋件分別采納不一樣的形式。本計(jì)算書(shū)主要包含四個(gè)方面內(nèi)容：附墻桿及支座受力計(jì)算，結(jié)構(gòu)柱抗剪切及局部受壓驗(yàn)算，附墻桿予埋件錨筋設(shè)計(jì),附墻桿型號(hào)選用。二、塔吊附墻桿受力計(jì)算（一）、塔吊附墻內(nèi)力計(jì)算，將對(duì)以下兩種最不利受力狀況進(jìn)行：1、塔機(jī)滿載工作，起重臂順?biāo)韝-x軸或y-y軸，風(fēng)向垂直于起重臂（見(jiàn)圖1）；2、塔機(jī)處于非工作狀態(tài)，起重臂處于塔身對(duì)角線，風(fēng)向由起重臂吹向均衡臂（見(jiàn)圖2）。關(guān)于第一種受力狀態(tài)，塔身附墻擔(dān)當(dāng)?shù)醣壑苿?dòng)微風(fēng)力產(chǎn)生的扭矩和附墻以上自由高度下塔身產(chǎn)生的水平剪力。關(guān)于第二種受力狀態(tài)，塔身附墻僅承受附墻以上自由高度下塔身產(chǎn)生的水平剪力。以下分別對(duì)不一樣受力狀況進(jìn)行計(jì)算：（二）、對(duì)第一種受力狀態(tài)，附墻上口塔身材面內(nèi)力為：彎矩：M=（）剪力：V=（T）扭矩：T=12（）,則:1、當(dāng)剪力沿x-x軸時(shí)(見(jiàn)圖a)，由∑MB=0，得T+V*L1-LB0’*N1=0即：N1=（T+V*L1）/LB0’=（12+*）/=（T）經(jīng)過(guò)三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為：RAY=N1*=*=（T）RAx=N1*=*=（T）由∑MC=0，得N3*LG0’+T+V*=0即：N3=-（T+V*）/LG0’=-（12+*）/=（T）由∑M0’=0，得N2*LC0’-(T+V*L6)=0即：N2=（T+V*L6）/LC0’=（12+*）/=（T）由力均衡公式∑Ni=0，得RAY+RBY=0和-RAX-RBX+V=0，故RBY=-RAY=（T）(負(fù)值表示力方向與圖示相反,以下同)RBX=-RAX+V=+=（T）2、當(dāng)剪力沿y-y軸時(shí)(見(jiàn)圖b)，由∑MB=0，得T-（V*L4+LB0’*N1）=0即：N1=（T-V*L4）/LB0’=（*）/=（T）經(jīng)過(guò)三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為：RAY=N1*=*=（T）RAx=N1*=*=（T）由∑MC=0，得N3*LC0’+T+V*=0即：N3=-（T+V*）/LC0’=-（12+*）/=（T）由∑M0’=0，得N2*LC0’-(T+V*L5)=0即：N2=（T+V*L5）/LG0’=（12+*）/=（T）由靜力均衡公式∑Ni=0，得RAY+RBY+V=0和RAX+RBX=0，故RBY=-(RAY+V)=-+12)=（T）RBX=-RAX=（T）（二）、對(duì)第二種受力狀態(tài)(非工作狀態(tài))，附墻上口塔身材面內(nèi)力為：彎矩：M=（）剪力：V=（T），剪力沿塔身橫截面對(duì)角線，對(duì)圖c,由∑MB=0，得V*LBH+LB0’*N1=0即：N1=-V*LBH/LB0’=*=（T）經(jīng)過(guò)三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為：RAY=-N1*=*=（T）RAx=-N1*=*=（T）由∑MC=0，得N3*L0’C+V*LC0=0即：N3=-V*LC0/LC0’=*=（T）由∑M0’=0，得N2*LC0’-V*L7=0即：N2=V*L7/LC0’=*=（T）由力均衡公式∑Ni=0，得RAY+RBY+V*cos450=0和-RAX-RBX+V*sin450=0，故RBY=-RAY-V*cos450=（T）RBX=-RAX+V*sin450==+*sin450=（T）對(duì)圖d,由∑MB=0，得V*LBG+LB0’*N1=0即：N1=-V*LBG/LB0’=*=（T）由∑MC=0，得N3*0+V*LC0=0，即N3=0經(jīng)過(guò)三角函數(shù)關(guān)系，得支座A反力為：RAY=N1*=*=（T）RAx=-N1*=*=（T）由靜力均衡公式，得RAY+RBY+V*sin450=0和RAX+RBX+V*cos450=0，故RBY=-RAY-V*sin450=（T）0BXAX=（T）R=-R-V*sin45依據(jù)如上計(jì)算,附墻桿件和支座受力最大值見(jiàn)下表：AB桿BC桿BD桿A支座B支座RAXRAYRBXRBYN1=N2=N3=-13t因?yàn)橥饬Ψ较蚩上蛳喾捶较蜻M(jìn)行，故以上數(shù)值可正可負(fù)，均按壓桿進(jìn)行設(shè)計(jì)。三、結(jié)構(gòu)柱抗剪切和局部壓力強(qiáng)度驗(yàn)算附墻埋件受力面積為470×470,錨固深度按450計(jì)算，最小柱斷面為700×700，柱子箍筋為，由上邊的計(jì)算結(jié)果可知，支座最大拉力（壓力）為（R221/2=（1321/2==。+R）+）BXBY結(jié)構(gòu)柱抗剪切計(jì)算公式為：KFl0.3Ftumh00.8fyvAsyu式中：Ft：砼的軸心抗拉強(qiáng)度，取*75%Mpa(C30的12天強(qiáng)度等級(jí))um:距集中反力作用面積周邊h0/2處的周長(zhǎng)um=2340h0:截面有效高度h0=235fyv:鋼筋的抗剪強(qiáng)度，取fyv=235Mpa（φ12，Ⅰ級(jí)鋼）Asyu：與剪切面積訂交的所有箍筋截面面積，2Asyu=2*113=226mmK：安全系數(shù)，K=故：右式/K=**2340*235+*235*226)/===>結(jié)論：利用結(jié)構(gòu)柱已有的箍筋其抗剪強(qiáng)度能知足受力要求。四、附墻與結(jié)構(gòu)連結(jié)予埋件錨筋強(qiáng)度驗(yàn)算附墻與結(jié)構(gòu)連結(jié)予埋件受力最大值為X軸方向的13T和Y軸方向的。附墻桿與予埋件的連結(jié)銷栓到錨筋根部的距離取350mm（偏大），則X軸方向的將產(chǎn)生彎矩M=350**104=（）。彎矩和Y軸方向拉力作用下，邊錨筋抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算以下：RBY/AS總+M/Wn<fy此中，RBY為=151000N2AS總為錨筋總面積，為5890mm(錨筋為12根直徑為25的二級(jí)螺紋鋼)M為Wn抵擋矩，值為：22Wn=6*AS1*（h1+h2）/h1=6**(2502+1002)/2503=mm故此，RBY/AS總+M/Wn=151000/5890+/22=26N/mm<<f=310N/mm可知錨筋強(qiáng)度知足要求。五、附墻桿截面設(shè)計(jì)依據(jù)金環(huán)項(xiàng)目供給的附墻計(jì)算書(shū)，金環(huán)項(xiàng)目受最大內(nèi)力的附墻桿件的計(jì)算長(zhǎng)度為l0=，最大軸心壓力設(shè)計(jì)值（安全系數(shù)）為：，而