減速器說明書

機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)計(jì)算闡明書設(shè)計(jì)題目：雙級(jí)斜齒圓柱減速器設(shè)計(jì)者：王龍威學(xué)號(hào)：1203116專業(yè)班級(jí)：機(jī)電03指導(dǎo)教師：秦襄培年1月8日目錄序言----------------------------------（3）任務(wù)書----------------------------------（4）三.傳動(dòng)方案的分析與確定------------------------(5)四.電動(dòng)機(jī)的選擇---------------------------------------------(5)五.傳動(dòng)比的分派---------------------------------------------(7)六．傳動(dòng)部件的設(shè)計(jì)計(jì)算---------------------------------(8)1.V帶的設(shè)計(jì)-----------------------------------------------(8)2.減速器圓柱齒輪選擇-----------------------------------(11)3.各級(jí)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核----------------------------(19)4.鍵鏈接的選擇與計(jì)算--------------------------------(28)5.聯(lián)軸器的選擇與計(jì)算---------------------------------(33)6.潤(rùn)滑及密封方式的選擇-----------------------------(34)7.箱體設(shè)計(jì)所波及到的基本尺寸------------------(35)七．心得體會(huì)-----------------------------------------------（38）八．參照資料-------------------------------(40)序言機(jī)械設(shè)計(jì)（machinedesign），根據(jù)顧客的使用規(guī)定對(duì)專用機(jī)械的工作原理、構(gòu)造、運(yùn)動(dòng)方式、力和能量的傳遞方式、各個(gè)零件的材料和形狀尺寸、潤(rùn)滑措施等進(jìn)行構(gòu)思、分析和計(jì)算并將其轉(zhuǎn)化為詳細(xì)的描述以作為制造根據(jù)的工作過程。機(jī)械設(shè)計(jì)是機(jī)械工程的重要構(gòu)成部分，是機(jī)械生產(chǎn)的第一步，是決定機(jī)械性能的最重要的原因。機(jī)械設(shè)計(jì)的努力目的是：在多種限定的條件(如材料、加工能力、理論知識(shí)和計(jì)算手段等)下設(shè)計(jì)出最佳的機(jī)械，即做出優(yōu)化設(shè)計(jì)。優(yōu)化設(shè)計(jì)需要綜合地考慮許多規(guī)定，一般有：最佳工作性能、最低制導(dǎo)致本、最小尺寸和重量、使用中最可靠性、最低消耗和至少環(huán)境污染。這些規(guī)定常是互相矛盾的，并且它們之間的相對(duì)重要性因機(jī)械種類和用途的不一樣而異。設(shè)計(jì)者的任務(wù)是按詳細(xì)狀況權(quán)衡輕重，統(tǒng)籌兼顧，使設(shè)計(jì)的機(jī)械有最優(yōu)的綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果。過去，設(shè)計(jì)的優(yōu)化重要依托設(shè)計(jì)者的知識(shí)、經(jīng)驗(yàn)和遠(yuǎn)見。伴隨機(jī)械工程基礎(chǔ)理論和價(jià)值工程、系統(tǒng)分析等新學(xué)科的發(fā)展，制造和使用的技術(shù)經(jīng)濟(jì)數(shù)據(jù)資料的積累,以及計(jì)算機(jī)的推廣應(yīng)用,優(yōu)化逐漸舍棄主觀判斷而依托科學(xué)計(jì)算。服務(wù)于不一樣產(chǎn)業(yè)的不一樣機(jī)械，應(yīng)用不一樣的工作原理，規(guī)定不一樣的功能和特性。各產(chǎn)業(yè)機(jī)械的設(shè)計(jì)，尤其是整體和整系統(tǒng)的機(jī)械設(shè)計(jì)，須依附于各有關(guān)的產(chǎn)業(yè)技術(shù)而難于形成獨(dú)立的學(xué)科。因此出現(xiàn)了農(nóng)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)、礦山機(jī)械設(shè)計(jì)、紡織機(jī)械設(shè)計(jì)、汽車設(shè)計(jì)、船舶設(shè)計(jì)、泵設(shè)計(jì)、壓縮機(jī)設(shè)計(jì)、汽輪機(jī)設(shè)計(jì)、內(nèi)燃機(jī)設(shè)計(jì)、機(jī)床設(shè)計(jì)等專業(yè)性的機(jī)械設(shè)計(jì)分支學(xué)科。不過，這許多專業(yè)設(shè)計(jì)又有許多共性技術(shù)，例如機(jī)構(gòu)分析和綜合、力與能的分析和計(jì)算、工程材料學(xué)、材料強(qiáng)度學(xué)、傳動(dòng)、潤(rùn)滑、密封，以及原則化、可靠性、工藝性、優(yōu)化等。此外，尚有研究設(shè)計(jì)工作的內(nèi)在規(guī)律和設(shè)計(jì)的合理環(huán)節(jié)和措施的新興的設(shè)計(jì)措施學(xué)。將機(jī)械設(shè)計(jì)的共性技術(shù)與理性化的設(shè)計(jì)措施學(xué)匯集成為一門獨(dú)立的、綜合性的機(jī)械設(shè)計(jì)學(xué)科是機(jī)械工程實(shí)踐和教育工作者正在努力的工作。設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)題目：設(shè)計(jì)帶式運(yùn)送機(jī)的傳動(dòng)裝置注：圖中F為輸送帶拉力（或?yàn)檩敵鲛D(zhuǎn)矩T），V為輸送帶速度學(xué)號(hào)1/17/332/18/343/19/354/205/216/227/238/24鼓輪直徑D(mm)300330350350380300360320輸送帶速度v(m/s)0.630.750.850.800.800.700.840.75輸出轉(zhuǎn)矩T(N·m)400370380450460440360430學(xué)號(hào)9/2510/2611/2712/2813/2914/3015/3116/32鼓輪直徑D(mm)340350400450380300360320輸送帶速度v(m/s)0.800.850.730.900.800.800.840.73輸出轉(zhuǎn)矩T(N·m)410390420400420420390400已知條件：工作環(huán)境：一般條件，通風(fēng)良好；載荷特性：持續(xù)工作、近于平穩(wěn)、單向運(yùn)轉(zhuǎn)；有效期限：8年，大修期3年，每日兩班制工作；卷筒效率：η=0.96；運(yùn)送帶容許速度誤差：±5%；生產(chǎn)規(guī)模：成批生產(chǎn)。設(shè)計(jì)內(nèi)容：設(shè)計(jì)傳動(dòng)方案；設(shè)計(jì)減速器部件裝配圖（A1）；繪制軸、齒輪零件圖各一張（高速級(jí)從動(dòng)齒輪、中間軸）；編寫設(shè)計(jì)計(jì)算闡明書一份（約7000字）三．傳動(dòng)方案的分析與確定已知：已知帶速V=0.75m/s，滾筒直徑D=330mm。輸出轉(zhuǎn)矩=370N·M工作機(jī)滾筒的轉(zhuǎn)速NW=60*1000v/（πD）=38.73r/min可選用轉(zhuǎn)速為1500r/min或1000r/min的電動(dòng)機(jī)，估算總傳動(dòng)比分別為67.86和45.24，此時(shí)，齒輪的轉(zhuǎn)速較高、尺寸小，外傳動(dòng)宜選用滾子鏈傳動(dòng)。電動(dòng)機(jī)的選擇1.根據(jù)動(dòng)力源和工作條件，宜選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)2.電動(dòng)機(jī)功率的選擇A.計(jì)算總效率查表得：η1=0.96——V帶的傳動(dòng)效率η2=0.99——滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率η3=0.97——圓柱齒輪傳動(dòng)效率η4=0.99——聯(lián)軸器傳動(dòng)的效率η5=0.96——滾筒的效率則傳動(dòng)裝置的總效率為η=η1*η22*η32*η42*η5則電動(dòng)機(jī)所需的效率為pd=0.84B.電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速選擇為常用的同步轉(zhuǎn)速1500r/min和1000r/min兩種，根據(jù)所需功率和轉(zhuǎn)速，選電動(dòng)機(jī)如下：方案號(hào)電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/kw同步轉(zhuǎn)速/(r/min)滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)總傳動(dòng)比V帶傳動(dòng)比兩級(jí)減速傳動(dòng)比1Y100L1-42.21500142035.52.514.22Y112M-62.2100094023.52.59.4方案一中的電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速高，價(jià)格低，但總傳動(dòng)比過大。為了合理的分派傳動(dòng)比，使動(dòng)裝置構(gòu)造緊湊，方案1傳動(dòng)比小，傳動(dòng)裝置構(gòu)造尺寸小，可選用方案一，即電機(jī)型號(hào)為Y100L1-4。五．傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比及其分派總傳動(dòng)比I=nm/nw=1420/40=36.41V帶傳動(dòng)比i=3兩級(jí)齒輪總傳動(dòng)比i=36.41/3=12.14高速級(jí)傳動(dòng)比i0==3.97六.傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算A.各軸的轉(zhuǎn)速計(jì)算電動(dòng)機(jī)軸：N1=Nw=1420r/min高速軸：N2=N1/I1=473r/min中間軸：N3=N2/i1=119r/min低速軸：N4=N3/I2=39r/minB.各軸的輸入功率計(jì)算P1=2.2kwP2=P1*η2*η3=2.112kwP3=P2*η2*η3=2.03kwP4=P*3*η3*η1=1.95kwC.各軸的輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算TⅠ=9550PⅠ/nⅠ=14.80N·mT2=9550P2/n2=42.64N·mT3=9550PP3/n3=162.75N·mT4=9550PP4/n4=476.77N·m以上計(jì)算成果列于下表軸號(hào)轉(zhuǎn)速n/（r/min）功率P/kw轉(zhuǎn)矩T/(N.m)傳動(dòng)比i114202.214.80324732.11242.463.9731192.03162.753.064391.95476.77七．傳動(dòng)部件的設(shè)計(jì)計(jì)算1.V帶的設(shè)計(jì)已知P=2.2KW，轉(zhuǎn)速=1420r/min，傳動(dòng)比i=3，每天工作八小時(shí)①確定計(jì)算功率由表8-8查的工作系數(shù)KA=1.1Pca=KA*p=2.42KW②選擇V帶帶型根據(jù)Pcan1由圖8-11選用A型帶③確定帶輪直徑，并驗(yàn)算帶速V初選帶輪直徑d=100mm驗(yàn)算帶速VV=π*d*n1/60*1000=7.43m/s>5m/s5m/s＜V＜25m/s∴帶速合適確定大帶輪直徑d2=i*d1=2.5*125=315（3）確定V帶的中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld初定中心距a0=500mmLd0=2a0+π/2（d1+d2）+（d2-d1）2/4a0=1790mm由表8-2去Ld=1750mm計(jì)算實(shí)際中心距aa=a0+（Ld-Ld0）/2=520mm按照公式8-23中心距變化范圍為494~573（4）驗(yàn)算小帶輪包角?1=180°-（dd2-dd1）57.3°/a=156°＞120°計(jì)算帶的根數(shù)①計(jì)算單根V帶額定功率pr由dd1125和n=940r/min查表8-4得po=1.35kw由n=1420r/min，i=3和A型帶，查表8-5，得△p0=0.11kw查表8-6，k2=0.95表8-2得KL=1.00Pr=（p0+△p0）*Kα*KL=1.32kw②計(jì)算V帶的根數(shù)Z=pca/pr=1.71取Z=2將上述成果正立填入下表：類型功率帶速中心距基準(zhǔn)長(zhǎng)度小帶輪包角帶根數(shù)小帶輪直徑大帶輪直徑A2.427.43m/s5201750mm156°2125315V帶的構(gòu)造設(shè)計(jì)查表20-2Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)的外形和安裝尺寸，Y132S系列的電動(dòng)機(jī)，故大輪采用孔板式，小輪采用實(shí)心式的鑄造帶輪。由選用一般A型V帶輪，查表8-8得輪槽截面尺寸e=15±0.3mmfmin=9mmbd=11mmhamin=2.75mmhfmin=8.7mm則帶輪輪緣寬度B=(Z-1)e+2f=33±0.9mm，取B=35mm，S=14mm根據(jù)帶輪直徑d=25mmd1=（1.8~2）d=50mm大帶輪dd2=280mm，d=25mmdd2-d=280-25=255＞100mm則選用孔板式鑄鋼帶輪2.減速器圓柱齒輪選擇A.高速級(jí)齒輪傳動(dòng)已知T1=22.35N·m本例可選用軟齒面齒輪，且小齒輪的硬度比大齒輪大30~50HBS。詳細(xì)選擇如下小齒輪：45鋼，調(diào)制處理，硬度為217~255HBS；大齒輪：45鋼，正火處理，硬度為169~217HBS。取小齒輪齒面硬度為230HBS，大齒輪為200HBS。由齒面硬度查圖得：。應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1=60an1t=60*1*960*(10*300*16)=N2=N1/i1=查機(jī)械設(shè)計(jì)得圖3--7：==1接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù)圖3---9：彎曲強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù)查表得：接觸強(qiáng)度：=1彎曲強(qiáng)度：=1.4則：由機(jī)械設(shè)計(jì)：式3--1有：（注：修正系數(shù)Yst=2）由式3--2得由于設(shè)計(jì)的傳動(dòng)類型為軟齒面閉式齒輪傳動(dòng)，其重要失效形式是齒面疲勞點(diǎn)蝕，若模數(shù)過小，也也許發(fā)生齒輪疲勞折斷。因此，該齒輪傳動(dòng)課按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，確定重要的參數(shù)，然后再校核輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度。已知，小齒輪的輸入轉(zhuǎn)矩為T1=53640N·mm初估齒輪圓周速度v<4m/s。根據(jù)齒輪的傳動(dòng)的工作條件，可以選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。由估計(jì)的圓周速度，初選齒輪為8級(jí)精度。初選參數(shù)如下：圓整為z2=112.取變位系數(shù)齒寬系數(shù)由于電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，沖擊較小，齒輪的速度不高，非對(duì)稱分布，州的剛性不太好，可以取工況系數(shù)K=1.65查機(jī)械設(shè)計(jì)得圖3--15：=2.45表3--5：=189.8取=0.8、==0.983由式3--14得查表3--7，取原則模數(shù)=2.0mm則中心距為圓整后取a=142mm調(diào)整螺旋角為β=arccos=15°14′59″因此，計(jì)算分度圓直徑為==2×25/（cos15°14′59″）=51.825mm=2a-=232.175mm此時(shí)，計(jì)算圓周速度為V==960×π×51.825/60000=2.605m/s與估計(jì)值相近，以上計(jì)算對(duì)的。齒寬大齒輪小齒輪驗(yàn)證齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度如下當(dāng)量齒數(shù)==27.84==124.7查圖3--18得：=2.60=2.18查圖3--19得：=1.62=1.80取=0.7=0.9計(jì)算彎曲應(yīng)力得：<由此可知，所選擇的參數(shù)及傳動(dòng)方案符合規(guī)定，故確定方案參數(shù)如下：mn=2.0a=142mmd1=51.875mmd2=232.175mmb2=47mmb1=55mmB.低速機(jī)齒輪傳動(dòng)已知扭矩T1=147333N·mm本例可選用軟齒面齒輪，且小齒輪的硬度比大齒輪大30~50HBS。詳細(xì)選擇如下小齒輪：45鋼，調(diào)制處理，硬度為217~255HBS；大齒輪：45鋼，正火處理，硬度為169~217HBS。取小齒輪齒面硬度為230HBS，大齒輪為200HBS。由齒面硬度查圖得：。應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1=60an1t=60*1*216.80*（10*300*16）=6.24*108N2=N1/i2=1.83*108查機(jī)械設(shè)計(jì)得圖3--7：==1接觸強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù)圖3---9：彎曲強(qiáng)度計(jì)算壽命系數(shù)查表得：接觸強(qiáng)度：=1彎曲強(qiáng)度：=1.4則：由機(jī)械設(shè)計(jì)：式3--1有：（注：修正系數(shù)Yst=2）由式3--2得由于設(shè)計(jì)的傳動(dòng)類型為軟齒面閉式齒輪傳動(dòng)，其重要失效形式是齒面疲勞點(diǎn)蝕，若模數(shù)過小，也也許發(fā)生齒輪疲勞折斷。因此，該齒輪傳動(dòng)課按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，確定重要的參數(shù)，然后再校核輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度。已知，小齒輪的輸入轉(zhuǎn)矩為T1=34975N·mm初估齒輪圓周速度v<4m/s。根據(jù)齒輪的傳動(dòng)的工作條件，可以選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。由估計(jì)的圓周速度，初選齒輪為8級(jí)精度。初選參數(shù)如下：圓整為Z2=103取變位系數(shù)齒寬系數(shù)由于電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，沖擊較小，齒輪的速度不高，非對(duì)稱分布，州的剛性不太好，可以取工況系數(shù)K=1.5查機(jī)械設(shè)計(jì)得圖3--15：=2.46表3--5：=189.8取=0.8、==0.989由式3--14得mmmmKHPEHiiTZZZZdd72.631·2·311121)(按表3--7圓整為原則模數(shù)mn=2.5mm，則中心距圓整為整數(shù)a=170mm調(diào)整螺旋角為因此，計(jì)算分度圓直徑為小齒輪大齒輪此時(shí)，計(jì)算圓周速度為V==216.8*π*76.692/60000m/s=0.871m/s與估計(jì)值相近，故以上計(jì)算過程是對(duì)的的。齒寬計(jì)算如下：大齒輪小齒輪驗(yàn)證齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度如下當(dāng)量齒數(shù)==32.08==110.13查圖3--18得：=2.59=2.20查圖3--19得：=1.62=1.78取=0.7=0.9計(jì)算彎曲應(yīng)力得：由此可知，所選擇的參數(shù)及傳動(dòng)方案符合規(guī)定，故確定方案參數(shù)如下表：模數(shù)中心距圓周速度分度圓直徑齒數(shù)齒寬ma(mm)v(m/s)小大大小大小高速級(jí)21190.854819092235550低速級(jí)21450.3872218106358075各級(jí)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算A.畫出傳動(dòng)方案見圖如下給各級(jí)軸分別命名為：軸一---電動(dòng)機(jī)所連接的輸入軸軸二---中間軸軸三---低速級(jí)用來輸出的軸B.高速軸---軸一設(shè)計(jì)計(jì)算畫出軸的構(gòu)造圖如下：其中各參數(shù)值記錄如下（單位均為mm）：d1=35d2=45d3=51.83(齒輪軸上的小齒輪）d4=45d5=35d6=32d7=28L1=32L2=6L3=55L4=97L5=32L6=45L7=44畫出軸的受力分析圖如下：以上所示圖中各數(shù)據(jù)計(jì)算如下：之前已經(jīng)計(jì)算過，T1=34975N·mm，因此齒輪圓周力：齒輪徑向力：齒輪軸向力：求支反力：V平面:H平面：軸材料選為45鋼，調(diào)制處理機(jī)械設(shè)計(jì)：查表6---1有抗拉強(qiáng)度：屈服強(qiáng)度：彎曲持久極限：剪切持久極限：且對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下，許用應(yīng)力：計(jì)算當(dāng)量彎矩：按脈動(dòng)循環(huán)取由上圖可知，在B點(diǎn)處的當(dāng)量彎矩最大，此處為危險(xiǎn)截面。在此處Mca=99915N·mm由表6---2知，顯然，軸是滿足強(qiáng)度規(guī)定的B.中間軸----軸二的設(shè)計(jì)計(jì)算畫出軸的構(gòu)造圖如下：其中各參數(shù)值記錄如下（單位均為mm）：d1=40d2=60d4=56d5=50d6=40d3=76.69(齒輪軸上的小齒輪）L1=33L2=7L3=85L4=10L5=47L6=44畫出軸的受力分析圖如下：以上所示圖中各數(shù)據(jù)計(jì)算如下：之前已經(jīng)計(jì)算過，T1=147333N·mm，因此由齒輪嚙合時(shí)的受力關(guān)系知圓周力徑向力軸向力求支反力：V平面：H平面：軸材料選為45鋼，調(diào)制處理機(jī)械設(shè)計(jì)：查表6---1有抗拉強(qiáng)度：屈服強(qiáng)度：彎曲持久極限：剪切持久極限：且對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下，許用應(yīng)力：計(jì)算當(dāng)量彎矩：按脈動(dòng)循環(huán)取由上圖可知，在D點(diǎn)處的當(dāng)量彎矩最大，此處為危險(xiǎn)截面。在此處Mca=244253N·mm由表6---2知，顯然，該軸的設(shè)計(jì)是滿足強(qiáng)度需要的。C.輸出軸----軸三的設(shè)計(jì)計(jì)算畫出軸的構(gòu)造圖如下：其中各參數(shù)值記錄如下（單位均為mm）：d1=60d2=80d3=90d4=80d5=70d6=60d7=56d8=50L1=49L2=74L3=7L4=30L5=37L6=37L7=50L8=84畫出軸的受力分析圖如下：以上所示圖中各數(shù)據(jù)計(jì)算如下：之前已經(jīng)計(jì)算過，T1=477575N·mm，因此由齒輪的嚙合關(guān)系知：齒輪圓周力：齒輪徑向力：齒輪軸向力：求支反力：V平面：H平面：軸材料選為45鋼，調(diào)制處理機(jī)械設(shè)計(jì)：查表6---1有抗拉強(qiáng)度：屈服強(qiáng)度：彎曲持久極限：剪切持久極限：且對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力狀態(tài)下，許用應(yīng)力：計(jì)算當(dāng)量彎矩：按脈動(dòng)循環(huán)取由上圖可知，在點(diǎn)處的當(dāng)量彎矩最大，此處為危險(xiǎn)截面。在此處Mca=481833N·mm由表6---2知，顯然，軸的設(shè)計(jì)是滿足強(qiáng)度需要的。4.鍵鏈接的選擇與計(jì)算（如下型號(hào)及數(shù)據(jù)均為查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》所得）A.輸入端與聯(lián)軸器相連處所使用的鍵由于此時(shí)軸直徑為d=28mm，因此選擇A型鍵，尺寸為bxh=8x7，并取L=22，有效長(zhǎng)度l=L-b=14mm，進(jìn)行強(qiáng)度校核如下：，而許用應(yīng)力為，明顯是符合強(qiáng)度需要的。B.中間軸上固定大齒輪的鍵由于此時(shí)軸直徑為d=50mm，因此選擇A型鍵，尺寸為bxh=14x9，并取L=40，有效長(zhǎng)度l=L-b=26mm，進(jìn)行強(qiáng)度校核如下：，而許用應(yīng)力為，明顯是符合強(qiáng)度需要的。C.輸出軸上固定大齒輪的鍵由于此時(shí)軸直徑為d=80mm，因此選擇A型鍵，尺寸為bxh=22x14，并取L=40，有效長(zhǎng)度l=L-b=18mm，進(jìn)行強(qiáng)度校核如下：，而許用應(yīng)力為，明顯是符合強(qiáng)度需要的。D.輸出軸上與聯(lián)軸器相連的鍵由于此時(shí)軸直徑為d=50mm，因此選擇B型鍵，尺寸為bxh=14x9，并取L=45，有效長(zhǎng)度即為L(zhǎng)=45，進(jìn)行強(qiáng)度校核如下：，而許用應(yīng)力為，明顯是符合強(qiáng)度需要的。5.軸承的選擇與校核A.高速級(jí)：選擇角接觸球軸承7207CGB/T292-1994參數(shù)如下：d=35mm,D=72mm,B=17mm,查表得，由于溫度不高，選擇ft=1，微沖擊，fP=1.2EQ\o\ac(○,2)計(jì)算派生軸向力畫出受力分析圖如下（正裝）：查表知，派生軸向力S=0.7Fr，因此FA=368N判斷可知，軸承一被壓緊，軸承二被放松，因此：○3EQ\o\ac(○,3)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷由線性插值法知：e1=0.40e2=0.420。而用線性插值法可得：X1=0.44，Y1=1.40X2=0.44，Y2=1.33。因此因此按軸承二進(jìn)行壽命計(jì)算：軸承的平均壽命未到達(dá)十年，在檢修時(shí)可對(duì)軸承進(jìn)行更換。B.中間級(jí)軸承：EQ\o\ac(○,1)初選軸承型號(hào)選擇角接觸球軸承7208CGB/T292-1994查表得，由于溫度不高，選擇ft=1，微沖擊，fP=1.2EQ\o\ac(○,2)計(jì)算派生軸向力畫出受力分析圖如下（正裝）：查表知，派生軸向力S=0.7Fr，因此FA=505N判斷可知，軸承二被壓緊，軸承一被放松，因此：EQ\o\ac(○,3)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷由線性插值法知：e1=0.443e2=0.462。而用線性插值法可得：X1=0.44，Y1=1.36X2=0.44，Y2=1.2。因此因此按軸承二進(jìn)行壽命計(jì)算：軸承的平均壽命未到達(dá)十年，在檢修時(shí)可對(duì)軸承進(jìn)行更換。C.低速軸軸承：EQ\o\ac(○,1)初選軸承型號(hào)選擇角接觸球軸承7212CGB/T292-1994查表得，由于溫度不高，選擇ft=1，微沖擊，fP=1.2EQ\o\ac(○,2)計(jì)算派生軸向力畫出受力分析圖如下：查表知，派生軸向力S=0.7Fr，因此FA=872.9N由分析知，軸承二被壓緊，軸承一被放松，因此EQ\o\ac(○,3)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷由線性插值法知：e1=0.406e2=0.426。而用線性插值法可得：X1=0.44，Y1=1.37X2=0.44，Y2=1.31。因此因此按軸承二進(jìn)行壽命計(jì)算：可見，是符合設(shè)計(jì)需要的。聯(lián)軸器的選擇與計(jì)算輸入端的聯(lián)軸器由于有輕微的沖擊，再加上頻繁的啟動(dòng)，因此宜采用緩沖性能很好的彈性圓柱銷聯(lián)軸器。查表知取KA=1.3，則Tca=KAT1=1.3*34.975N·m=45.468N·m可選擇HL2型聯(lián)軸器，許用轉(zhuǎn)矩為T=315N·m許用轉(zhuǎn)速為5600r/min.國(guó)標(biāo)示例為：其中為J型軸孔，A型鍵槽，電動(dòng)機(jī)外伸軸徑38mm，外伸軸長(zhǎng)80mm，高速軸外伸長(zhǎng)44mm，直徑為28mm。輸出端的聯(lián)軸器由于有輕微的沖擊，再加上頻繁的啟動(dòng)，因此宜采用緩沖性能很好的彈性圓柱銷聯(lián)軸器。查表知取KA=1.3，則Tca=KAT4=1.3*463.336N·m=602.34N·m可選擇HL4型聯(lián)軸器，許用轉(zhuǎn)矩為T=1250N·m許用轉(zhuǎn)速為4000r/min.國(guó)標(biāo)示例為：潤(rùn)滑及密封方式的選擇對(duì)于所設(shè)計(jì)的二級(jí)圓柱斜齒輪減速器，由于傳動(dòng)裝置所傳遞的轉(zhuǎn)矩不是很大屬，且在頻繁的啟動(dòng)過程中，會(huì)有輕微的振動(dòng)，宜采用油潤(rùn)滑。而查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》知：對(duì)于轉(zhuǎn)速不是很高，載荷中等的齒輪傳動(dòng)，應(yīng)選擇運(yùn)動(dòng)粘度在177mm2/s的潤(rùn)滑油，查表后知，可選擇代號(hào)為L(zhǎng)-CKC220的潤(rùn)滑油。并裝至規(guī)定高度。合適高度計(jì)算如下：或H>(30~50)+10取其中的大值。本例計(jì)算后可取為H=65mm。而最大高度一般應(yīng)高于最低高度（5~10）mm，因此可取為75mm?？紤]密封性，重要是為了保證機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接處的密封良好，防止內(nèi)部潤(rùn)滑油的外溢。相接觸的表面應(yīng)進(jìn)行精加工，連接凸緣要有足夠的寬度。連接用的螺栓要有足夠的強(qiáng)度和合適的數(shù)量，并盡量均勻分布，以保證作用力的均勻分布。8.箱體設(shè)計(jì)所波及到的基本尺寸名稱符號(hào)計(jì)算公式成果箱座壁厚δ10箱蓋壁厚8箱蓋凸緣厚度12箱座凸緣厚度12箱座底凸緣厚度20地腳螺釘直徑M16地腳螺釘數(shù)目查手冊(cè)4軸承旁聯(lián)接螺栓直徑M12機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑=（0.5~0.6）M8軸承端蓋螺釘直徑=（0.4~0.5）8視孔蓋螺釘直徑=（0.4~0.5）6定位銷直徑=（0.7~0.8）6連接螺栓有關(guān)參數(shù)通孔直徑d'=13.5mm；沉頭座直徑D=26mm底座凸緣尺寸=20mm；=16mm通孔直徑d'=9mm；沉頭座直徑D=18mm底座凸緣尺寸=15mm；=12mm箱體外壁至軸承座端面距離=++（5~8）35大齒輪頂圓與內(nèi)機(jī)壁距離>1.2δ7齒輪端面與內(nèi)機(jī)壁距離>δ（或）10機(jī)蓋，機(jī)座肋厚m1=1010軸承端蓋外徑+（5~5.5）（凸緣式）箱體內(nèi)壁軸向距離L2180箱體軸承座孔端面間距離L3350減速器的箱體采用鑄造（HT150）制成，采用剖分式構(gòu)造.機(jī)體有足夠的剛度在設(shè)計(jì)箱體時(shí)除有足夠的壁厚外，還在軸承座孔凸臺(tái)上下作出剛性加強(qiáng)肋(根據(jù)需要進(jìn)行設(shè)置）。2.考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，采用密封散熱。因其傳動(dòng)件速度較小，故采用侵油潤(rùn)油，為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為6.33.機(jī)體構(gòu)造有良好的工藝性.鑄件壁厚為8，圓角半徑為R=5。機(jī)體外型簡(jiǎn)樸，拔模以便，鑄件均有1:20或者1:10的拔模斜度4.對(duì)附件設(shè)計(jì)A視孔蓋和窺視孔在機(jī)蓋頂部開有窺視孔，能看到傳動(dòng)零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能對(duì)內(nèi)部進(jìn)行操作。窺視孔有蓋板，機(jī)體上開窺視孔與凸緣一塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封，蓋板用鑄鐵制成，用M6螺釘緊固B放油孔和螺塞：放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其