anhbm簡直箱梁計算書

摘要預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋以結(jié)構(gòu)受力性能好、變形小、行車平順舒適、養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等優(yōu)點而成為最富有競爭力的主要橋型之一。本設(shè)計主要是關(guān)于國道106線趙家莊段小跨度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁橋上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算，對于下部結(jié)構(gòu)及基礎(chǔ)僅設(shè)計了結(jié)構(gòu)尺寸。橋梁總長200m(5x40m),主梁為裝配式部分預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁。預(yù)制箱梁高2m，主梁間距3.4m。主梁標(biāo)準(zhǔn)跨度40m,橫向布置3片箱梁，橋面寬11m，凈寬9.5m,兩側(cè)人行道0.75m,設(shè)計車道為雙向單車道，柱式墩，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。主要設(shè)計過程如下：首先，根據(jù)橋址處的具體情況及設(shè)計要求擬定了三個橋型比選方案，經(jīng)比選確定預(yù)應(yīng)力簡支箱形梁為推薦方案,然后確定主梁構(gòu)造及細(xì)部尺寸。其次，計算主梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力(包括恒載和活載內(nèi)力)及進行內(nèi)力組合，從而估算出縱向預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目，布置預(yù)應(yīng)力鋼絞線及配置非預(yù)應(yīng)力鋼筋。再次，計算主梁截面幾何特性及后張法中各個階段的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。最后,承載能力驗算、截面應(yīng)力驗算、主梁端部局部承壓計算，主梁變形計算和橋面板計算。筆關(guān)洽鍵恩詞脊預(yù)距應(yīng)片力筋混喊凝須土沃簡撐支恩箱倚梁姻、殃預(yù)咽應(yīng)底力踏損師失盜、轉(zhuǎn)應(yīng)西力盜驗胸算泛A貢B業(yè)S買T愈R燦A突C慮T促P置r武e糟s壺t均r銜e志s死s底e越d御妻c法o緣n賽c傲r提e良t團e柴彎b鹿o差x噴屋g宜i平r佳d笑e攤r解平b反r牢i妄d汁g隸e浩佩w按i歪t(yī)璃h叫清g絕o著o慧d牙貓m花e看c預(yù)h濃a產(chǎn)n暫i予c衫a澤l蘇轎p傘r掏o乏p響e脈r采t叨i叔e鑼s懇仍o何f慰掀t惹h妨e喇譜s進t朝r及u園c認(rèn)t案u或r卷e相,協(xié)競d玉e握f耍o誓r態(tài)m西a殲t貢i錦o授n插疫i影s飲逼s腰m普a歸l顫l紙,駐掃t農(nóng)h遣e尖寨d張r賺i伴v敗i訪n先g賊努c乓o查m遮f付o氏r繼t丘著c弊o頁m叨f蠅o櫻r誤t糕a管b睜l斃e乘,竟聰a抗材s盲m虧a享l剩l撥瞎a賭m儲o塘u挺n嫁t禽趨o堡f派陪m賄a月i斧n奮t承e凍n早a枝n奴c崗e均合e么n凡g勿i扯n辯e報e懼r徒i船n弟g死,考返s絨e羅i扔s沙m害i極c曲鄙a鐵n健d惑仰s媽t查r嶼o般n幼g樂耍a占b節(jié)i征l投i狡t尋y響干t僵o淚忘b蒼e灣c扁o祝m錦e陜揭t茫h戒e做社m否o狐s蘇t驕油c厘o芽m銀p屯e小t急i顛t袍i筑v赴e殖慌o著n雷e槽赴o民f霸攝t轟h起e朗掀m想a漲i擴n缺型b淋r鋸i懲d億g輪e遮.齒飄A沫n庭d棄甲t閉h圣e撫g素r沉a限d恐u焦a喬t長i考o(jì)壇n來碧d事e篩s劉i絲g晝n沒顧i舌s棋云m乞a帥i佛n規(guī)l接y讓罵c杏a扶l仔c秀u摧l蝦a楚t燃i弄o澤n買套a叛b嫌o童u四t秧吩s牛m孔a毀l慘l適-危s持p不a著n始肚p餓r糟e開s情t泰r尤e升s招s閥e夏d肆辰c與o張n朝c塔r殊e智t銀e玻輪b滿o妨x略搬g兇i低r聽d視e落r追苦b包r霞i胖d諷g慰e污林s候u近p幫e狠r賀s淘t蔽r膏u門c剪t夏u均r爛e叉煉i秀n尖閉t鞭h端e濾燒Z阻h綿a岡o吃J慮i肉a漆Z責(zé)h帝u易a等n枕g減膛o峰f仆鉤t襲h暫e趣嘉1姥0妄6筋遞n鼻a別t蜘i魯o移n披a霸l陷腎r桿o仆a院d介掙,眼嗓i鍬n社擱a日d衣d撐i葵t產(chǎn)i糊o塑n押辣i損t士濟j黑u逗s諷t斤攤g牌i連v集e再s隔瘋s球t深r惠u川c肺t馬u鴿r疫e境仗s霜i炕z褲e薯t記o粗末t濁h柳e粥訪s比u衡b就s駱t練r耍u艱c放t慌u膚r隱e掛元a酷n腰d裳比f參o葛u辜n趁d少a急t狼i豈o息n脈.處T仰h洲e丸沉w踏h聲o起l攪e板妻l繭e珠n轟g懂t黎h紋蟻o屢f開盈b咬r歸i蚊d宮g冤e制叨i少s供淡2考0救0羊m錘(胸5牛x議4嘆0債m針)藝,藏T彩h某e丑撞g蔬i括r票d折e讓r遣禁i猴s辯輝t都h吉e佩捐t虹y斃p婚e書量o勉f急診a怖s悅s炸e核m盤b辭l爸y砌鑒p沖a容r反t寨i耗a胸l西短p榜r麥e梯s齊t仍r梯e病s弱s或e死d油甚r桌e艙i售n蹦f腰o千r披c輪e模m最e世n施t伐灣c腸o隱n月c摔r筆e寸t戒e悅該s蘇i劍m湯p建l蹈e遣鬼b跡o醉x福息g啦i按r肅d瓜e塌r交.留T或h皆e槍掛p觀r制e砌c掀a將s多t勤仙b驢o厲x陸厲g師i另r渠d湯e黎r職貪h厭a膽s悉類t靈h暴e島扭t搜a野l(fā)表l辛n箭e香s例s破敲o鈴f撤素2毀m遞,咸胳t帆h萬e單梳g規(guī)i艙r簽d鞋e倍r線’糞s程暑s靈p左a狼n號予l胞e眉n翠g護t純h映惰i炒s稈右3墻.納4筒m篇.擔(dān)T瘋h猾e佳索s暢t燦a應(yīng)n每d但a盾r龜d糊s壇p蹲a改n域藍(lán)i跨s雪秧4蔥0帆m蹄,依糟t六h蚊e福尖b遠(yuǎn)r掃i輛d踐g天e殖鴨w窯i怎d蝶t繩h考蘋o斥f陽教1面1腹m丈,迎t貢h刑e紹獎c緒l事e純a孟n掃帥w武i乏d券t逗h虎雪o踢f織閃9蠢.挽5慈m膨,綱t折h偵e吉柳b育o信t功h牧燒s忍i館d繪e猴w涌a蘇l地k硬s冰濤o點f谷凝0段.茶7陡5慮m汗,濁何t海h惡e撞堵t但r各a鞭n牽s匆v哨e斯r誤s桂e廳慈g片i灘r譯d師e艘r呢消a伍r屬r悄a振n狐g購e根s嬌t土h系r透e橫e通纖p裁i砍e圾c蛙e盡s貼,撓a杯n竿d亞慌i季t蒸氣d討e曉s歪i吊g運n抬s惠您f早o受r餐江t飄w津o漆-肚w陪a該y底t隱w目o個煌l啊a遼n鹽e澡s騾泰w帽i醋t販h除恰瓜c寨o祝l懷u佳m厲n篇-攝l顯i開k炎e勁心p居i療e以r鮮雄a鹿n怕d挨如b舉o川r珍e獲d券情p埋i傾l沫i質(zhì)n科g億黎i折r茂r罷i撫g在a危t涌i違o封n租墾p則i受l萍e列建f易o添u兇n誦d火a乓t跟i廉o真n約.夸T勉h堆e樹子m搖a遠(yuǎn)i銷n顛陽d些e因s蝦i要g耳n針救p簡r茂o仰c賄e稠s電s局酬i京s非搶a塔s宅總f踏o固l造l皺o椒w厘s灰：定F春i鮮r涌s準(zhǔn)t紫,撲籮a玩c吉c么o由r屠d恒i赴n線g筐采t旨o(jì)漢輕t坐h固e嗚堅s菠p芬e依c歷i滲f皆i豈c郵慚s租i閥t顫u擱a督t膜i羊o籌n鵲涼a穿t畝池t站h缸e告靈b漫r鄭i若d孫g歷e囑鍛s線i食t停e吩,稅危c繩o怒m詠b騾i衣n裹e掏d民拍w都i貫t請h社攏t色h展e好聰d拿e富s需i勞g啦n鈴菠r輝e胡q捧u稠i許r俊e倒m墾e丟n囑t償s聰,朋唇I臺t用均w殺o訓(xùn)r滴k遙s艇性o峰u青t戚聲t零h鳴r幸e售e迎駁a蘋l揪t倉e落r若n缸a捷t偵i娃v糾e猛p葵r霞o(jì)漠g旨r竿a媽m郵s蔬,糕酷t(yī)扎h耕e追n樹走t域o州鐮d蘭e免t勒e俘r旗m汽i琴n秤e識殘t絲h付e蒜蔽r貧e模c擊o爛m彼m瀉e獻n厚d緊e泳d斯圍o倚n洽e寬北a遇n鉆d搜杜p背l鬼a益n疏獎b庫e檔a明m諸屢s鳴i敢z自e剖.俯S島e登c磚o化n斤d蘆,慧絡(luò)I單t域最i貨s決潑t慌h途e宗免i脆n損t慕e的r塔n鏈a倒l袋妙f膝o攪r愚c因e臨菌c陳a戶l脆c筒u召l棟a街t閑i案o虜n廁廣o別f遇旨m底a坊i牌n憑族g犯i鍬r若d界e狀r竹信s氏t芬r報u禍c木t鋒u翁r膨e格求(絮i村n料c制l劇u割d啄i里n田g攪孝i旺n設(shè)t蠢e翁r旨n畝a抽l冶涼f榆o容r壟c汁e污題o俊f辦速d印e支a已d首辱l抗o墊a說d弓誠a弄n薄d事漏l皇i唉v更e問象l答o秧a慎d浴)攀奴a魯n甘d驗?zāi)莍命n付t分e理r格n天a迎l臘配f佩o臉r括c惑e充蹄c言o謀m職b餡i扎n譯a匪t爪i晝o著n負(fù),幼遲s慨o矛熟a撤s躲茅t孫o狗咳e領(lǐng)s友t剝i送m濱a帽t芽e床姥t逼h開e瞎?jié)駈勞u雅m衛(wèi)b盞e煉r恥罵o剃f法透l萍o(jì)喝n欲g備i哨t小u嚼d捐i買n膀a永l戴思p滲r原e裝s團t叛r甲e嚇s確s程e閃d泰脈r栽e題i毀n疊f刻o頂r烈c唯e胞m視e幼n猜t鞋,寇忠a爽r撿r渣a引n凈g著e忠m薪e故n珍t衡賭o擴f臺圾p出r酸e南s棗t具r圖e梯s嗎s水e螺d胞船s愧t偷e今e伴l掃抬s級t傭r截a蠟n井d馬魂a蠟n拖d檔認(rèn)c春o綱n立f紹i轟g軌u偽r蹦a龍t申i耗o黎n鐘逮o且f衫唇r冶e究i午n種f怕o加r卻c費e省m吩e由n挖.勸A厚g燙a鬧i蛙n噴,腔配i謊t航’游s姓底t劍h亮e趴炮c弱a近l絲c悠u遠(yuǎn)l梢a固t姥i括o船n掏桶o慣f瓣熊m露a燦i趨n業(yè)遇g盼i蓬r去d杏e筋r牛棉s放e斤c幟t四i捆o井n饑貧g億e報o邁m羨e宣t故r鄙y寬樓f心e沫a紫t沸u更r盼e頸s逐仙a順n胳d尺島t廁h藍(lán)e氣豆l筑o妹s汁s哥獸o立f客泄s劉t盼e介e詠l殺啟s蘭t歌r礦a熱n陪d卡豐p擾r省e殃s娛t責(zé)r執(zhí)e畜s輩s忙副a燈f講t蛇e滲r贈壺e麥a餓c且h碌細(xì)s按t熊a花g谷e泄.節(jié)T體h形e眠煤l采a匪s提t(yī)超瓣s扇t爭e欺p畜s蜘踢i壞s曠枯c切h暑e蹦c賣k坐i瓶n精g款巧t不h律e顆境m吊a賤i靠n震約s脫e茅c墾t平i殊o壩n刺祥f味o陣r嚷拆b扁e案a國r猾i竹n摸g車壞c怖a坡p材a敲c剖i巖t避y松直a剃n顛d站噸s泉t暗r暈e序s忙s兼.天姻A堵s融合w桶e略l周l鑰何a圍s絹柏i蚊t如啦i恩s旗羨t你o旱勵c煎a頃l撥c販u夢l巨a辣t剛e透本t湖h紛e狼潑e刑n鮮d殺續(xù)p塞a喚r坊t極l描y鵲構(gòu)b板e凍a幫r廳i攻n些g豐蝴p浮r顏e蛙s慎s板u柳r租e鐮唱o適f算洋t晶h滴e趴塵g胸i肉r決d閑e如r觸,槐吃b杠e虛a年m旁僚d蒸e禮f躁o刮r禮m鹽a像t低i繞o拐n嫩湯a帽n邊d匆童t代r仁a拜v愿e幟l催e勢d輪昏w打a卻y攜.伯K材e禿y度優(yōu)W紹o截r千d知s胳p陸r嗓e繁s揭t殺r搬e包s箭s蘆e白d顛沉c軍o鮮n燃c劍r尋e譽t岸e鵝厚s況i墾m也p侍l遲e蔽畫b請o護x騙蛋g但i居r膽d讀e內(nèi)r涌；謀t嚴(yán)h鎮(zhèn)e史短l完o送s懂s扁耀o役f耍彎p潑r課e封s文t稍r客e扎s妹s嗽i央n隊g今手f斧o保r體c盜e籮；郵s薪t唱r現(xiàn)e友s吵s獎付c他h仇e跑c志k蠢i刻n唱g既第生一任章賢概普述定畢雙業(yè)種設(shè)懼計齊是寒工口科總類客高沃等涌院師校淡教使學(xué)遺計掙劃躁中女及肚其兩關(guān)德鍵澡的道環(huán)陵節(jié)怕。壺對獅于下土靈木恰工消程劉專押業(yè)吳的明學(xué)省生艘，遣畢保業(yè)竟設(shè)棟計狠更葵是撐培甜養(yǎng)般作肌為息未繞來始工束程胃師亦其嫌綜檔合摟素濁質(zhì)柳與翁獨桑立恐工砌作片能拉力楊的佳良趨好歌途爆徑忠。暗其村能重力某培光養(yǎng)說主禍要幟包西括仇以我下失幾鴉個喪方概面舅:創(chuàng)(債1鮮)年正伸確助理現(xiàn)解尾和尋應(yīng)腸用煩橋徒梁班專堤業(yè)交標(biāo)案準(zhǔn)盲、剝規(guī)躁范喜。瓣對圖規(guī)親范莊內(nèi)便容擦反展復(fù)庭學(xué)錫習(xí)品，殘正墳確誘體遺會對，片在壞運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。(5)瀝青混凝土重度為23，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度為26，混凝土重度為25。(6)據(jù)以上擬定的各部分尺寸，繪制箱形梁的跨中和端部截面圖3-1，計算其幾何特性見表3-1。(a)簡化跨中截面(b)簡化端部截面圖4-2端部及跨中截面尺寸圖(尺寸單位：cm)表4-1跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai分塊面積形心至上邊緣距離yi分塊面積形心對上緣靜矩Si=Aiyi分塊面積的自身慣性矩Iidi=ys-yi分塊面積截面形心的慣性矩Ii=Aidi2I=Ii+Ixcmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面（含濕接縫）頂板68001068000226666.6761.9526100922.8726327589.54承托599.4622.913727.632232.4949.051442512.151444744.64腹板6370.48103.5659344.6811938590-31.556339347.4618277937.46底板2115.61190401965.970520-118.0529480431.3429550951.34∑15885.551143038.2175601222.98小毛截面（不含濕接縫）頂板52001052000173333.3368.8924678326.9224851660.25承托599.4622.913727.632232.4955.991879235.221881467.71腹板6370.48103.5659344.6811938590-24.613858294.5915796884.59底板2115.61190401965.970520-111.1126118119.6126188639.61∑14285.551127038.2168718652.16大毛截面形心至上緣距離ys=∑Si/∑Ai71.95小毛截面形心至上緣距離ys=∑Si/∑Ai78.89由此可以計算出截面效率指標(biāo)ρ（希望ρ在0.5以上）式中——截面上核心矩，可按下式計算式中——截面下核心矩，可按下式計算因此截面效率指標(biāo)表明以上的初擬截面是合理的。第五章主梁作用效應(yīng)計算主梁的作用效應(yīng)計算包括永久作用效應(yīng)和可變作用效應(yīng)。根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，計算可變作用下的梁橋荷載橫向分布系數(shù)，求出各主梁控制截面（取跨中、四分點、變化點截面和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，再進行主梁作用效應(yīng)組合（標(biāo)準(zhǔn)組合、短期組合和極組合）。本設(shè)計以邊主梁作用效應(yīng)進行計算，配筋設(shè)計及持久狀況、正常使用狀態(tài)應(yīng)力計算則偏于安全地按中梁的截面特性考慮。5.1永久作用效應(yīng)計算（按邊主梁計算）(1)永久作用集度1)主梁自重①跨中截面段主梁自重（長度34.15m）：q（1）=（1.428555+0.1445）×26×34.15=1396.72KN②底板加厚與腹板變寬段梁的自重近似計算（長度2.5m）：主梁端部截面的面積為：A=19959.64cm2q(2)=2×(1.995964+1.573055)×2.5×26／2=231.98KN③支點段梁的自重（長度0.81m）：q(3)=1.995964×0.81×26×2=84.08KN④邊主梁的橫隔梁（只在端部設(shè)置橫隔梁）：端橫隔梁體積：2×0.5×0.826708=0.826708m3橫隔梁的重量為：q(4)=0.826708×25=20.67KN⑤主梁永久作用集度：=(1396.72+231.98+84.08+20.67)/39.96=43.37KN/m2)二期永久作用：①頂板中間濕接縫集度：q⑸=0.8×0.2×25=4KN／m②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁：一片端橫隔梁（現(xiàn)澆部分）體積：0.5×1.240139=0.62m3所以q（6）=0.62×2×25/39.96=0.78KN/m③橋面鋪裝層9cm厚瀝青混凝土鋪裝：0.09×9.5×23=19.67KN/m6cm厚C50混凝土鋪裝：0.06×9.5×25=14.25KN/m將橋面鋪裝均分給3片主梁：q⑺=（19.67+14.25）/3=11.31KN/m④將兩側(cè)人行道自重均分給3片主梁：q⑻=6×2/3=4KN/m⑤邊梁二期永久作用集度：=4+0.78+11.31+4=20.09KN/m(2)永久作用效應(yīng)：按下圖計算，設(shè)為計算截面離左側(cè)支座的距離，令.圖5-1永久作用計算圖式主梁彎矩M和剪力V的計算公式分別為：永久作用效應(yīng)見表5-1：表5-1邊梁（1號梁）永久作用效應(yīng)計算表作用效應(yīng)跨中四分點支點c=0.5mc=0.25mc=0一期彎矩/KN?m8245.726184.290.00剪力/KN0.00211.43845.72二期彎矩/KN?m3502.102626.580.00剪力/KN0.00179.60359.19Σ彎矩/KN?m11747.828810.870.00剪力/KN0.00391.031204.905.2可變作用效應(yīng)計算(1)沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁的基頻可以按下式計算：==其中由于，故可由下式計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)當(dāng)車道大于兩車道時，應(yīng)進行車道折減，但折減后不得小于用兩車道布載的計算結(jié)果。本設(shè)計按兩車道和三車道布載分別進行計算，取最不利情況進行設(shè)計。(2)計算主梁荷載的橫向分布系數(shù)1)跨中荷載的橫向分布系數(shù)：由于各主梁均不設(shè)跨中橫隔梁，僅設(shè)置端橫隔梁，各主梁之間的聯(lián)系靠現(xiàn)澆濕接縫來完成，故可以按剛接梁法來繪制橫向分布影響線和計算橫向分布系數(shù)。①計算主梁的抗彎和抗扭慣性矩和；抗彎慣性矩在前面已求出見表3-1，；對箱型截面，其抗扭慣性矩可根據(jù)下式：式中：—箱型梁閉合截面中線所包含的面積；—相應(yīng)單個矩形截面的寬度和高度；—矩形截面抗扭剛度系數(shù)，可根據(jù)，可由相應(yīng)表格求得；—粱截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)。對本箱型梁截面，計算如下：圖5-2抗扭慣矩計算圖式（尺寸單位：cm）圖5-2抗扭慣矩計算圖式（尺寸單位：cm）其中,由已知表內(nèi)插求得,參數(shù)為②計算主梁的扭轉(zhuǎn)位移和撓度之比γ及懸壁板撓度與主梁撓度之比β，可分別根據(jù)下式計算：式中：—主梁抗彎慣性矩；—主梁抗扭慣性矩；—主梁翼緣板全寬，；—主梁計算跨徑；—翼板的懸出長度，本梁；—翼板厚度，對于變厚度的翼板，可取距離梁肋處的板厚來計算，本梁取23.3cm；—單位寬度翼板的抗彎慣矩，有：=5.8×（75601222.98/76810503.09）×（340/3940）2=0.0425=390×75601222.98×703/（39404×203）=0.0052③計算荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)值剛接梁法的基本假定：在豎向荷載作用下梁體間濕接縫內(nèi)只傳遞豎向剪力和橫向彎矩。計算基本體系如圖5-3所示。根據(jù)力法原理，用矩陣形式可簡明表示為：式中：—正則方程中位于贅余力素前圖圖5-3計算圖式的計算系數(shù)，它表示贅余力素峰值在處引起的相對變位（包括和的情形）；—外荷載在處引起的相對變位；—i處贅余力素的峰值;贅余力素的正則方程:式中：，且?guī)肟伤愕?.09540.2690.0307；當(dāng)作用于1#梁時有：聯(lián)立解得則橫向影響線豎標(biāo)值為：同理，當(dāng)作用于2#梁時可求得橫向影響線豎標(biāo)值為：表5-2橫向分布影響線豎坐標(biāo)值表荷載位置梁號作用于1#梁作用于2#梁10.39340.248120.32600.503830.28060.2481④計算各梁的荷載橫向分布系數(shù)：1號梁（邊梁）的的橫向分布系數(shù)和最不利荷載圖式如圖5-4所示：圖5-41#梁的橫向分布影響線及最不利布載圖式（尺寸單位cm）圖5-52#梁的橫向分布影響線及最不利布載圖式（尺寸單位cm）1號梁荷載橫向分布系數(shù)計算，其中包含了車道折減系數(shù)，三車道：兩車道：人行道：2號梁的荷載橫向分布系數(shù)和最不利荷載圖式如圖5-5所示，2號梁的荷載橫向分布系數(shù)計算：三車道：兩車道：人行道：由以上計算可以看出，1號梁的荷載橫向分布系數(shù)為最大，故可變作用汽車的橫向分布系數(shù)：，人群荷載橫向分布系數(shù)：。2)支點截面的荷載橫向分布系數(shù)：如圖5-6所示，按杠桿原理法作出荷載橫向分布影響線并進行布載，各梁的可變作用橫向分布系數(shù)可計算如下：可變作用（汽車和人群）的荷載橫向分布系數(shù)：圖5-61#、2#梁支點處的橫向分布影響線及最不利布載圖式（尺寸單位cm）1號梁：2號梁：3)橫向分布系數(shù)取值：通過上述計算，可變作用橫向分布系數(shù)1號梁為最不利，故可變作用橫向分布系數(shù)取值為：跨中截面：支點截面：(3)車道荷載取值：公路--Ι級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：計算彎矩時：計算剪力時：(4)可變作用效應(yīng)計算：在可變作用效應(yīng)計算中，對于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：計算主梁可變作用彎矩時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)??；計算跨中及四分點可變作用剪力效應(yīng)時，由于剪力影響線的較大坐標(biāo)也位于橋跨中部，故橫向分布系數(shù)亦?。挥嬎阒c可變作用剪力效應(yīng)時，從支點至l/4梁段，橫向分布系數(shù)從直線過度到，其余梁段取。1)計算跨中截面的最大彎矩和最大剪力（見圖5-7）圖5-7跨中截面內(nèi)力影響線及加載圖式(尺寸單位:cm)①彎矩：（不計沖擊時）（沖擊效應(yīng)）不計沖擊：沖擊效應(yīng)：人群荷載產(chǎn)生的彎矩：②剪力：（不計沖擊時）（沖擊效應(yīng)）不計沖擊：沖擊效應(yīng)：人群荷載產(chǎn)生的剪力：2)計算l/4處截面的最大彎矩和最大剪力（見圖5-8）圖5-8四分點截面內(nèi)力影響線及加載圖式(尺寸單位:cm)矩：（不計沖擊時）（沖擊效應(yīng)）……………(5-6)不計沖擊：沖擊效應(yīng)：人群荷載產(chǎn)生的彎矩：②剪力：（不計沖擊時）（沖擊效應(yīng)）不計沖擊：沖擊效應(yīng)：人群荷載產(chǎn)生的剪力：3)支點截面剪力計算：計算支點截面由于車道荷載產(chǎn)生效應(yīng)時，考慮橫向分布系數(shù)沿跨長的變化，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)布滿使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個最大影響線的峰值處。（見圖5-9）不計沖擊：沖擊效應(yīng)：人群荷載產(chǎn)生的剪力：圖5-9支點截面剪力計算圖式（尺寸單位：m）5.3主梁作用效應(yīng)組合根據(jù)可能出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇三種最不利的組合：短期效應(yīng)組合，標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，具體表5-3：表5-3主梁作用效應(yīng)組合計算表序號荷載類別跨中截面四分點截面支點截面MmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkN?mkNkN?mkNkN①第一期永久作用8245.7206184.29211.43845.72②第二期永久作用3502.1002626.58179.60359.19③總永久作用（=①+②）11747.8208810.87391.031204.90④可變作用（汽車）3960.25187.982970.19311.83618.47⑤可變作用（汽車）沖擊583.7427.71437.8045.9691.16⑥可變作用（人群）446.3811.45334.7825.7573.09=7\*GB3⑦標(biāo)準(zhǔn)組合（③+④+⑤+⑥）16738.19227.1412553.64774.571987.62⑧正常使用_長期組合（=③+0.4×④+0.4×⑥）13510.47279.77210132.858526.0621481.524=9\*GB3⑨正常使用_短期組合（=③+0.7×④+⑥）14966.38143.0411224.78635.061710.92=10\*GB3⑩承載能力極限狀態(tài)組合（1.2×③+1.4×[④+⑤]+0.8×1.4×⑥）20958.92314.7915719.18998.982521.22第六章預(yù)應(yīng)力鋼絞線及非預(yù)應(yīng)力鋼筋的估算及其布置6.1預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的計算根據(jù)跨中截面的抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在作用短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足的要求，由此可得所需有效預(yù)加力為：式中：—使用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永存應(yīng)力的合力；—按作用（荷載）短期效應(yīng)組合計算的我彎矩值，=14966.38；A—構(gòu)件混凝土全截面面積（大毛截面），A=15885.55；—混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，=2.65；—預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離，截面重心軸至截面上緣的距離，所以到截面下緣距離=200-71.95=128.05cm，假設(shè)跨中截面鋼束群重心至梁底的距離為，則=-=110.05cm；W—構(gòu)件全截面對抗裂驗算邊緣彈性抵抗矩，且W==75601222.98/128.05=590403.93。有效預(yù)加力應(yīng)滿足：采用17標(biāo)準(zhǔn)型15.2鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積。抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值=1860，張拉控制應(yīng)力區(qū)取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為：采用10束715.2的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，OVM15-7型錨具，提供的預(yù)應(yīng)力鋼絞線截面面積為，采用金屬波紋管成孔，外徑67mm。6.2預(yù)應(yīng)力鋼束布置(1)跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束布置后張法應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼束布置應(yīng)符合《公路橋規(guī)》（JTGD62-20040）的有關(guān)構(gòu)造要求。參考橋梁標(biāo)準(zhǔn)圖集并按規(guī)范中的構(gòu)造要求，對跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼束初步布置見圖6-1。圖6-1跨中截面鋼束位置圖6-2鋼束在端部的錨固位置（2）錨固面鋼束布置為使施方便，全部10束預(yù)應(yīng)力鋼束均錨固于梁端見圖6-2.這樣布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，而且在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。（3）其他截面鋼束的位置及傾角的計算=1\*GB3①鋼束彎起的形狀、彎起角及其彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼絞線的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，鋼束的彎起角度均取，鋼束的彎起角度；各鋼束的彎起半徑為，。=2\*GB3②鋼束各控制點位置的確定=1\*alphabetica．號鋼束其彎起布置如圖6-3所示:圖6-3N5曲線預(yù)應(yīng)力鋼絞線計算圖式（尺寸單位：cm）由確定導(dǎo)線點距離錨固點的水平距離：由確定彎起點至導(dǎo)線點的水平距離：所以彎起點至錨固點的水平距離為：則彎起點至跨中截面的距離為:根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖6-3中彎止點沿切線方向至導(dǎo)線點的距離與彎起點至導(dǎo)線點的水平距離相等，所以彎止點至導(dǎo)線點的水平距離為：故彎止點至跨中截面的水平距離為：=2\*alphabeticb.N4號鋼束其彎起布置見圖6-4所示。圖6-4N4曲線預(yù)應(yīng)力鋼絞線計算圖式（尺寸單位：cm）由確定導(dǎo)線點距離錨固點的水平距離：由確定彎起點至導(dǎo)線點的水平距離：所以彎起點至錨固點的水平距離為：則彎起點至跨中截面的距離為根據(jù)圓弧切線的性質(zhì)，圖6-4中彎止點沿切線方向至導(dǎo)線點的距離與彎起點至導(dǎo)線點的水平距離相等，所以彎止點至導(dǎo)線點的水平距離為：故彎止點至跨中截面的水平距離為：同理可計算出N3，N2，N1的控制點位置，各鋼束的控制參數(shù)匯總見表6-1,鋼束布置圖見圖6-5。表6-1預(yù)應(yīng)力鋼束彎曲控制要素表鋼束號升高值c(cm)彎起角（o）彎起半徑R（cm）支點至錨固點水平距離d(cm)彎起點至跨中截面距離（cm）彎止點至跨中截面距離（cm）N11704300019.0249.89259.16N21404400021.12287.73566.76N31104400023.21560.49839.52N4804400025.30833.251112.27N5131.5300022.671818.831897.36圖6-5預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖（縱斷面）（尺寸單位：cm）=3\*GB3③各截面鋼束位置及其傾角計算計算圖式見圖6-4，計算鋼束上任意一點離梁底距離及該點處鋼束的傾角，式中為鋼束彎起前其重心到梁底的距離；為點所在計算截面處鋼束位置的升高值。計算時首先應(yīng)判斷出點所處的區(qū)段，然后計算及，即當(dāng)時，點位于直線段還未彎起，=0，=0；當(dāng)時，點位于圓弧曲段上，及按下式計算：當(dāng)時，點位于靠近錨固端的直線段，此時有==，按下式計算：，各截面鋼束位置及其傾角計算值詳見表6-2。表6-2各截面鋼束位置（）及其傾角（）計算值計算界面鋼束編號（cm）(cm)(cm)(o)(cm)(cm)跨中截面=0N149.89209.27為負(fù)值鋼束尚未彎起0043N2287.73279.0332N3560.49279.0321N4833.25282.6710N51818.8378.5310L/4截面=975N149.89209.27925.11457.36100.36N2287.73279.03687.27449.2970.29N3560.49279.03414.51419.2240.22N4833.25282.67141.752.0312.512.5N51818.8378.53負(fù)值尚未彎起0010變化點截面=1687.5N149.89209.271637.614107.19150.19N2287.73279.031399.77488.11120.11N3560.49279.031127.01469.0490.04N4833.25282.67854.25449.9759.97N51818.8378.53負(fù)值尚未彎起0010支點截面=1950N149.89209.271900.114127170N2287.73279.031662.274108140N3560.49279.031389.51489110N4833.25282.671116.7547080N51818.8378.53131.171.5313=4\*GB3④鋼束長度計算：一根鋼束的長度為曲線長度、直線長度與梁端工作長度（270cm）之和，其中鋼束曲線長度可按圓弧半徑及彎起角計算。通過每根鋼束長度的計算，就可以得到一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，用于備料及施工。計算結(jié)果見表6-3。表6-3鋼束長度計算表鋼束號半徑R彎起角曲線長度直線長度有效長度鋼束預(yù)留長度鋼束長度cmradcmcmcmcmcm130000.069778209.441714.043946.741404086.74240000.069778279.251407.603949.161404089.16340000.069778279.251136.463952.401404092.40440000.069778282.90861.483955.261404095.26530000.02616778.541894.153945.381404085.386.3非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置按構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求估算非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量：在確定預(yù)應(yīng)力鋼絞線數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)的要求來確定。設(shè)跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點到梁底邊緣的距離為：=18cm，則有。圖6-6箱型梁翼緣有效寬度計算圖式（單位：cm）依據(jù)《公橋規(guī)》（JTG-D62）第4.2.3條確定箱型截面翼緣板的有效寬度，對于簡支梁中部梁端（計算圖式見圖）：,由《公橋規(guī)》（JTG-D62）表4.2.3查得理論跨徑。，；，，根據(jù)上述的比值，由《公橋規(guī)》（JTG-D62）圖4.2.3-2查得，所以，，，。因此，有效工作寬度先假定為第一類T形截面由公式，求解：解得：。即中性軸在上翼緣中通過，確實為一類T形，則根據(jù)正截面承載力計算需要的非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為：選用10根直徑為18mm的HRB335鋼筋，提供鋼筋截面面積。在梁底布置成一排，其間距為80mm。鋼筋重心到截面底邊距離，預(yù)應(yīng)力鋼絞線到截面底邊距離為，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為：則有第七章主梁截面幾何特性計算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計算。本設(shè)計后張法施工，采用內(nèi)徑60mm的鋼波紋管成孔，當(dāng)混凝土達(dá)到設(shè)計強度時進行張拉，張拉順序與剛束序號相同，年平均相對濕度為80%。箱梁從施工到運營經(jīng)歷三個階段，所以按此三階段計算：（1）階段一：主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線。施工荷載為預(yù)制梁的自重，由于此時管道尚未壓漿，所以其截面特性為計入非預(yù)應(yīng)力筋影響（將非預(yù)應(yīng)力筋換算成混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，主梁翼板寬度為260cm。（2）階段二：灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆濕接縫形成整體化。預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼絞線能夠參與截面受力，但現(xiàn)澆濕接縫還未參與截面受力暫不考慮，施工荷載除階段一外，還包括現(xiàn)澆混凝土板的自重，受力構(gòu)件按計入預(yù)應(yīng)力鋼絞線和非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面計算，主梁翼板寬度為260cm。（3）階段三：成橋階段，荷載除了階段一、二的荷載外，還包括二期永久作用及活載，主梁全截面參與工作，此時截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼絞線影響的換算截面，主梁翼板寬度為340cm。7.1截面面積及慣性矩計算截面幾何特性計算過程及結(jié)果分別見表7-1~表7-7，計算公式如下：對于階段一：凈截面積凈截面慣性矩對于階段二、三：凈截面積凈截面慣性矩式中：A、I—混凝土毛截面面積和慣性矩；—一根金屬波紋管的截面積，；As、Ap—非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積和預(yù)應(yīng)力鋼束截面積；yjs、yos—凈截面和換算截面重心到主梁截面上緣的距離；yi—分塊面積重心到主梁截面上緣的距離；n—計算截面內(nèi)所含的管道數(shù)（鋼束數(shù)）；—非預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量之比；—預(yù)應(yīng)力鋼絞線混凝土的彈性模量之比；7.2截面靜矩計算預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。在每一階段中，凡是中性軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力都需計算。在張拉階段和使用階段應(yīng)計算的截面如下圖7-1所示:圖7-1靜矩計算圖式（尺寸單位：cm）表7-1階段一截面幾何特性計算表計算截面分塊名稱分塊面積Ai（cm2）Ai重心至梁頂距離yi(cm)對梁頂端面積矩Si=Aiyi(cm3)全截面重心到梁頂距離yjs(cm)分塊面積自身慣性矩Ii（cm4）(yjs-yi)(cm)Ix=Ai(yjs-yi)2（cm4）截面慣性矩I=Ii+Ix（cm4）跨中截面毛截面14285.5578.891127038.2177.4568718652.16-1.4429613.4566969246.49非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-118.051701276.42預(yù)留管道面積-352.6176.80-62339.68忽略-99.35-3480295.54凈截面面積14055.03—1088565.1768718652.16—-1749405.67四分點截面毛截面14285.5578.891127038.2178.0468718652.16-0.8510339.1568415081.19非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-117.461684340.71預(yù)留管道面積-352.6153.32-54060.63忽略-75.28-1998250.84凈截面面積14055.03—1096844.2268718652.16—-303570.97支點截面毛截面18339.7686.631588822.4487.1380708898.300.54584.9482099424.07非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-108.371433714.466預(yù)留管道面積-352.698.77-34826.30忽略-11.64-47773.63296凈截面面積18109.24—1577862.7880708898.30—1390525.773其中：n=10,,As=2545mm2表7-2階段二截面幾何特性計算表計算截面分塊名稱分塊面積Ai（cm2）Ai重心至梁頂距離yi(cm)對梁頂端面積矩Si=Aiyi(cm3)全截面重心到梁頂距離yjs(cm)分塊面積自身慣性矩Ii（cm4）(yjs-yi)(cm)Ix=Ai(yjs-yi)2（cm4）截面慣性矩I=Ii+Ix（cm4）跨中截面毛截面14285.5578.891127038.2182.7368718652.163.84210271.1874337470.54非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-112.771552595.12預(yù)應(yīng)力鋼絞線換算面積435.71176.8077033.53忽略-94.073855952.07凈截面面積14843.34—1227938.3868718652.16—5618818.38L/4截面毛截面14285.5578.891127038.2182.0468718652.163.15141507.7272645729.04非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-113.461571630.89預(yù)應(yīng)力鋼絞線換算面積435.71153.3266803.06忽略-71.282213938.26凈截面面積14843.34—1217707.9168718652.16—3927076.88支點截面毛截面18339.7686.631588822.4488.8780708898.302.2492312.5583998817.62非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-106.631387952.21預(yù)應(yīng)力鋼絞線換算面積435.71153.3266803.06忽略-64.451809654.55凈截面面積18897.55—1679492.1480708898.30—3289919.32其中：n=10,,As=2545mm2，，表7-3階段三截面幾何特性計算表計算截面分塊名稱分塊面積Ai（cm2）Ai重心至梁頂距離yi(cm)對梁頂端面積矩Si=Aiyi(cm3)全截面重心到梁頂距離yjs(cm)分塊面積自身慣性矩Ii（cm4）(yjs-yi)(cm)Ix=Ai(yjs-yi)2（cm4）截面慣性矩I=Ii+Ix（cm4）跨中截面毛截面15885.5571.951143038.2175.6575601222.983.70217471.0882030145.55非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-119.851753560.39預(yù)應(yīng)力鋼絞線換算面積435.71176.8077033.53忽略-101.154457891.10凈截面面積16443.34—1243938.3875601222.98—6428922.57L/4截面毛截面15885.5571.951143038.2175.0375601222.983.08150483.1680194276.66非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-120.471771813.80預(yù)應(yīng)力鋼絞線換算面積435.71153.3266803.06忽略-78.292670756.73凈截面面積16443.34—1233707.9175601222.98—4593053.68支點截面毛截面19939.7680.481604822.4482.7289351045.652.24136429277.56229505117.59非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積122.08195.5023866.64忽略-112.781552863.20預(yù)應(yīng)力鋼絞線換算面積435.71153.3266803.06忽略-70.602171931.18凈截面面積20497.55—1695492.1489351045.65—140154071.94其中：n=10,,As=2545mm2，，（1）在張拉階段，凈截面的中性軸（稱凈軸）應(yīng)該與使用階段在凈軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。（2）在使用階段，換算截面的中性軸（稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加。故對每一個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應(yīng)力，即需要計算下面幾種情況的靜矩：=1\*GB3①a-a線以上（或以下）的截面對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩=2\*GB3②b-b線以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；=3\*GB3③凈軸（n—n）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩；=4\*GB3④換軸（o-o）以上（或以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的靜矩計算結(jié)果見表7-4～表7-6。表7-4跨中截面對重心軸靜矩計算表分塊名稱及序號已知：b1=260cm,ys=82.73cm,h=200cm靜矩類別及序號分塊面積Ai/cm分塊面積重心至截面上緣的距離ys/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對靜軸靜矩Si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對

凈軸靜矩Sa-n52001072.73378196.00承托2599.4622.959.8335865.69∑——————414061.69底板4底板部分對

凈軸靜矩Sb-n2115.61190107.27226941.48管道或鋼束-141.04190107.27-15129.36∑——————211812.12翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn-n52001072.73378196.00承托2599.4622.959.8335865.69肋部32100.6052.2330.564068.30∑——————478129.99翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-n52001072.73378196.00承托2599.4622.959.8335865.69肋部32320.4454.8727.8664647.46∑——————478709.15翼板1翼緣部分對凈軸靜矩Sa-o68001065.65446420.00承托2599.4622.952.7531621.52∑——————478041.52底板4底板部分對凈軸靜矩Sb-o2115.61190114.35241920.00管道或鋼束-141.04190114.35-16127.92∑——————225792.08翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn-o68001065.65446420.00承托2599.4622.952.7531621.52肋部32100.6052.2323.4249196.05∑——————527237.57翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-o68001065.65446420.00承托2599.4622.952.7531621.52肋部32025.6451.3324.3249263.56∑——————527305.08表7-5L/4截面對重心軸靜矩計算表分塊名稱及序號已知：b1=260cm,ys=82.04cm,h=200cm靜矩類別及序號分塊面積Ai/cm分塊面積重心至截面上緣的距離ys/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對靜軸靜矩Si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對

凈軸靜矩Sa-n52001072.04374608.00承托2599.4622.959.1435452.06∑——————410060.06底板4底板部分對

凈軸靜矩Sb-n2115.61190107.96228401.26管道或鋼束-141.04190107.96-15226.68∑——————213174.58翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn-n52001072.04374608.00承托2599.4622.959.1435452.06肋部32125.1452.5229.5262734.13∑——————472794.20翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-n52001072.04374608.00承托2599.4622.959.1435452.06肋部3換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-n2308.3654.7227.3263064.40∑——————473124.46分塊名稱及序號已知：b1=340cm,ys=75.03cm,h=200cm靜矩類別及序號分塊面積Ai/cm分塊面積重心至截面上緣的距離ys/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對靜軸靜矩Si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對凈軸靜矩Sa-o68001065.03442204.00承托2599.4622.952.1331249.85∑——————473453.85底板4底板部分對凈軸靜矩Sb-o2115.61190114.97243231.68管道或鋼束-141.04190114.97-16215.37∑——————227016.31翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn-o68001065.03442204.00承托2599.4622.952.1331249.85肋部32125.1452.5222.5147836.90∑——————521290.75翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-o680010442204.00承托2599.4622.931249.85肋部31999.8451.0248016.16∑——————521470.01表7-6支點截面對重心軸靜矩計算表分塊名稱及序號已知：b1=260cm,ys=80.44cm,h=200cm靜矩類別及序號分塊面積Ai/cm分塊面積重心至截面上緣的距離ys/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對靜軸靜矩Si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對

凈軸靜矩Sa-n52001070.44366288.00承托2599.4622.957.5434492.93∑——————400780.93底板4底板部分對

凈軸靜矩Sb-n2115.61190109.56231786.23管道或鋼束-141.04190109.56-15452.34∑——————216333.89翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn-n52001070.44366288.00承托2599.4622.957.5434492.93肋部33491.5253.2127.2395074.09∑——————495855.02翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-n52001070.44366288.00承托2599.4622.957.5434492.93肋部33560.1453.7226.7295126.94∑——————495907.87分塊名稱及序號已知：b1=340cm,ys=73.58cm,h=200cm靜矩類別及序號分塊面積Ai/cm分塊面積重心至截面上緣的距離ys/cm分塊面積重心至全截面重心距離yi/cm對靜軸靜矩Si=Aiyi/cm3翼板1翼緣部分對凈軸靜矩Sa-o68001063.58432344承托2599.4622.950.6830380.6328∑——————462724.6328底板4底板部分對凈軸靜矩Sb-o2115.61190116.42246299.3162管道或鋼束-141.04190116.42-16419.8768∑——————229879.4394翼板1凈軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn-o68001063.58432344承托2599.4622.950.6830380.6328肋部33491.5253.2120.3771122.2624∑——————533846.8952翼板1換軸以上凈面積對凈軸靜矩So-o68001063.58432344承托2599.4622.950.6830380.6328肋部33103.1450.2923.2972272.1306∑——————534996.76347.3截面幾何特征性匯總表7-7截面幾何特