D2600過江鋼管頂管施工工藝探討

目錄一、工程概況 2二、工程地質(zhì)及管位 4三、工藝選擇 5四、頂管工藝 7五、頂管施工關(guān)鍵參數(shù)計算 9六、主要關(guān)鍵技術(shù) 12七、頂管施工質(zhì)量控制措施 27八、預(yù)案 29九、建議 29一、工程概況汕頭市南區(qū)污水處理濠江分廠廠外收集系統(tǒng)中穿過濠江管道，采用先頂一根D2600鋼管，而后在大管內(nèi)敷設(shè)兩根D820鋼管的污水傳輸方案。頂管管線長521m，一次頂進，（1）頂管管道：設(shè)計管中心標(biāo)高為－11.46m，管道坡度為0；最深管頂覆土在工作井和接收井處約12.46m，最淺管頂覆土在濠江底約為6.0m。(2)工作井：工作井為φ14m圓井，井深15m，沉井刃腳深約20m，采用沉井施工。沉井采用排水下沉，干封底，井體分兩次制作，兩次下沉，采用旋噴樁止水；根據(jù)工藝要求工作井布置在濠江左岸。(3)接收井：接收井為φ6m的圓井，深度與工作井等同。接收井施工方式、平面布置、平面形狀、材料與工作井一致。接收井布置在濠江右岸。管道縱剖面圖如下：二、工程地質(zhì)及管位1）本段工程勘察報告由“汕頭市建筑設(shè)計院”提供，ZK16～ZK29共計鉆孔14個，控制性鉆孔7個，孔深25m，一般性鉆孔7個，孔深20m③層淤泥、淤泥混砂、淤泥質(zhì)土：沿管線全程分布，層厚3.0-9.6m，飽和，流塑狀態(tài)，地基承載力特征值fak=30-40kPa；⑥層淤泥質(zhì)粘土、灰色粘土：沿管線全程分布，層厚3.0-12.9m，以流塑淤泥質(zhì)粘土為主，有機質(zhì)含量較高，根據(jù)現(xiàn)場土層特征及沉積環(huán)境分析，宜作淤泥質(zhì)粘土處理，地基承載力特征值fak=50-60kPa。多年平均高潮位、平均低潮位分別為0.978m、-0.042m(85國家高程基準(zhǔn))。2)管位和頂進土層設(shè)計管底標(biāo)高-12.46m，管位基本處于第③層淤泥、淤泥混砂、淤泥質(zhì)土層及第⑥工藝選擇（一）根據(jù)地質(zhì)資料及現(xiàn)場勘查，本工程具有以下特點、難點：1、管道分別穿越濠江左右岸提防，施工易影響提防安全。2、受漲退潮影響，水位變化大，漲潮時水位高，水壓大。3、管頂覆土厚度變化大，最大覆土厚度12.46m，最小6m4、管徑大，頂距長，屬大口徑長距離頂管。5、可能會碰到地下孤石。（二）根據(jù)本工程的特點，擬采取以下對策：1、在頂管頂進過程中采用管外壁注觸變泥漿的措施從而降低頂進時的摩阻力，施工工程中嚴(yán)格控制膨潤土的濃度來達到最好的減阻效果。2、在頂進過程中設(shè)置中繼間，將整段管道分段推進，減少主推頂力。3、對提防高程變化進行跟蹤監(jiān)測，一旦發(fā)現(xiàn)變形超過要求，馬上停工，采取補救措施；4、根據(jù)覆土厚度的不同及水位的變化，控制進排漿系統(tǒng)，確保泥水平衡。5、對可能遇到的地下孤石頭編制預(yù)案，并嚴(yán)格執(zhí)行施工方案的審批制度。三、基于以上特點和對策，通過對多種頂管機進行比較，本工程頂管工藝擬采用泥水平衡式頂管，它具有以下優(yōu)點：圖4圖4-2泥水平衡式工具頭頂管施工形象示意圖1）本工程選用的是一種具有破碎能力的泥水平衡的頂管機，切削下來的泥土在泥土倉內(nèi)形成塑性體，以平衡土壓力，而在泥水倉內(nèi)建立高于地下水壓力10～20KPa的泥水、泥漿，以平衡地下水壓力。通過把進水添加粘土等成份的比重調(diào)整到一定范圍內(nèi)，即使挖掘面是砂的土質(zhì)，也可形成一層結(jié)實的不透水泥膜，同時平衡地下水壓力和土壓力。2）頂管機的刀盤前面切割面安裝有合金固定刮刀，刀座和刀盤焊接采用耐磨焊條。刮刀在刀盤的4把刀桿上的布置是全段面切割布置，刀盤每轉(zhuǎn)動一周，滾刀和刮刀對前面土體是全段面的刮動。頂管機在主頂裝置的推動下，使到堅硬的土體破裂；刮刀對破裂的土體進行切割，掏空前方土體，頂管機向前推進。3）頂管機的刀盤和泥土倉是個多棱體，且刀盤是圍繞主軸作偏心轉(zhuǎn)動，經(jīng)過刀盤對前方土體切割，當(dāng)有大塊土體或小塊石進入頂管機泥土倉，經(jīng)刀盤轉(zhuǎn)動時就會被軋碎，碎塊泥土小于頂管機的隔柵孔就進入泥水倉被泥水循環(huán)管輸送走。頂管工藝（一）泥水平衡頂管施工的基本原理頂管施工是從地面開挖兩個基坑井，然后管節(jié)從工作井安放，通過主頂千斤頂或中繼間的頂推機械的頂進，推動管節(jié)從工作井預(yù)留口穿出，穿越土層到達接收井的預(yù)留口邊，然后通過接收井的預(yù)留口穿出，形成管道的施工。頂管施工時，通過后座主頂油泵和主頂千斤頂產(chǎn)生推力，推動管道向前推進。在管節(jié)推進的同時，頂管掘進機大刀盤切削前方土體，切削下來的土體進入頂管掘進機的泥土倉內(nèi)，經(jīng)刀盤的攪拌與進漿管送入的泥漿攪拌成濃的泥漿，再通過排漿管道將濃泥漿排出機頭。通過管節(jié)一節(jié)一節(jié)向前推進，頂管掘進機不斷推進最后到達接收井，形成整段管道。通過調(diào)整進排泥水量，或調(diào)整頂進速度，調(diào)整頂管掘進機泥水倉的泥水壓力，從而保持了挖掘面的穩(wěn)定。頂管施工前需先在地面上的泥漿池內(nèi)攪拌一定量的比重1.1～1.2左右的泥漿。頂管施工時打開泥漿池的閥門，泥漿通過進泥泵加壓，經(jīng)進漿管進入到頂管掘進機的泥水倉；泥水倉的泥漿在工作井內(nèi)的排泥泵抽排作用下，泥漿經(jīng)排泥管排到地面泥水分離器處理，泥渣分離外運，泥漿留在泥漿池內(nèi)，形成了泥水循環(huán)系統(tǒng)。頂管施工工藝示意圖頂管施工工藝示意圖（二）頂管施工工藝流程圖頂管施工開始頂管施工開始測量、放樣監(jiān)理復(fù)測工作井布置頂管機井下調(diào)試出洞準(zhǔn)備工作頂管機出洞初始頂進正常頂進頂管、排土偏差糾正下管、接口處理進洞、中繼間合攏取頂管機拆除管內(nèi)設(shè)備YESNO地面設(shè)備及設(shè)施：供電、起吊、排土等安裝，安全護欄、名牌頂進用管材準(zhǔn)備注漿材料設(shè)備準(zhǔn)備偏差測量校核及紀(jì)錄泥水壓力管理注漿控制、管理偏差測量校核及紀(jì)錄距出洞50米須復(fù)測中繼間啟用、頂進頂管施工結(jié)束焊接、外防腐、探傷頂管施工關(guān)鍵參數(shù)計算以下的頂管機主要性能參數(shù)的計算主要是根據(jù)本工程地質(zhì)勘察報告和水文地質(zhì)資料選取適當(dāng)參數(shù)，根據(jù)規(guī)范及有關(guān)資料進行計算。（一）頂力計算：頂管過程是一個復(fù)雜的力學(xué)過程，它涉及材料力學(xué)、巖土力學(xué)、流體力學(xué)、彈塑性力學(xué)等諸多學(xué)科。但頂管計算的根本問題是要估計頂管的頂力。頂管的頂力就是頂管過程管道受的阻力，包括工具頭正面泥水壓力、管壁摩擦阻力。1、管材受力分析（鋼管d2600×26）鋼管頂管傳力面允許的最大頂力按下式計算：Fds=eq\f(φ1φ3φ4,γQd)fsAp式中Fds—鋼管管道允許頂力設(shè)計值（KN）φ1—鋼材受壓強度折減系數(shù)，可取1.00φ3—鋼材脆性系數(shù)，可取1.00φ4—鋼管頂管穩(wěn)定系數(shù)，可取0.36：當(dāng)頂進長度＜300 m時，穿越土層又均勻時，可取0.45,：本式取0.36γQd—頂力分項系數(shù)，可取1.3Ap—管道的最小有效傳力面積（mm2）計算得210141fs—鋼材受壓強度設(shè)計值（N/mm2）205N/mm2由上式可得鋼管頂管傳力面允許的最大頂力11630KN。2、頂管段，約長521m，管頂覆土取最大式中：F——總推力（kN）F0——初始推力（kN）f0——每米管子與土層之間的綜合摩擦阻力（kN/m）式中：Bc——管外徑，取2.6mPe——挖掘面前土壓力（取Pe＝150kPa）Pw——地下水壓力（kPa）△P——附加壓力（一般取20kPa）Pw=γwh＝10×12.44＝124.4kPa式中：γw——水的密度（kg/m3）h——地下水位到挖掘機中心深度，取最大12.44得：F0＝（150+124.4+20）×3.14×2.6×2.6/4＝1562（kN）式中：R——綜合摩擦阻力（kPa），采用觸變泥漿注漿后取4（kN/m2）S——管外周長（m），得S＝3.14×2.6＝8.164（m）W——每米管子的重力（kN/m），計算得到每米重量為1650W＝1650×9.8/1000=16.17（kN/m）f——管子重力在土中的摩擦系數(shù)，取0.2。得：f0＝4×8.164+16.17×0.2＝35.89（kN/m）總推力F＝1562+35.89×521＝20261（kN）。經(jīng)計算得知總推力F=20261（kN），大于鋼管頂管傳力面允許的最大頂力11930KN，估算總頂力大于管節(jié)允許頂力設(shè)計值或工作井允許頂力設(shè)計值時，應(yīng)設(shè)置中繼間。3、設(shè)計階段中繼間的數(shù)量按下式計算：n=eq\f(πD1ｆk(L+50),0.7×ｆ0)-1式中n—中繼間數(shù)量（取整數(shù)）D1—管外徑2.6ｆk—管外表面平均綜合摩阻力，取4kn/m2ｆ0—中繼間設(shè)計允許頂力（KN）5000knL—頂管長度521由上式可得n=4.3,取整數(shù)為5個中繼間4、中繼環(huán)安裝驗算因為掘進機在推進過程中推力的變化會因土質(zhì)條件的變化而有較大的變化。所以，當(dāng)總推力達到中繼環(huán)總推力40％～60％時，就應(yīng)安放第一只中繼環(huán)，以后，每當(dāng)達到中繼環(huán)總推力的70％～80％時，安放一只中繼環(huán)，中繼環(huán)在管道上的分段安放位置，可通過頂進阻力計算確定。每個中繼環(huán)的額定頂力Fz＝250(KN/個)×20(個)＝5000(KN)第一個中繼環(huán)放置距離L1：60%FZ=F0+f0LL1＝40.1m第二個及以后的中繼環(huán)放置距離L2：70%FZ=f0LL2＝97.5mL3＝97.5m、L4＝97.5m、L5＝97.5m該段頂管總長521m，經(jīng)驗算需放置55、主頂總推力Ft本工程工作井的最大允許頂力為：（521-40.1-97.5×4）×35.89=3263kn，考慮土質(zhì)條件的變化，工程似采用4支2000KN千斤頂作為主頂推力。主要關(guān)鍵技術(shù)（一）管節(jié)長度及組對焊接控制1、管節(jié)長度工作井為14.0m的圓井。在出洞口除澆注500mm月牙形的前止水墻用以安裝洞口止水圈外，在鋼管頂進過程還需露出600mm的距離用以焊接及接口防腐處理。在后面需澆注的700mm厚的月牙形后座墻。這樣工作井內(nèi)可用的空間只有在這12.2m當(dāng)中，分別扣除300mm的鋼后靠板、3000mm的主頂油缸、300mm的護口環(huán)形頂鐵和留出600mm的操作空間，余下來的8.0m即為頂進鋼管的最大長度2、組對焊接控制工程鋼管是在工廠內(nèi)卷制，并涂刷外防腐涂層的。鋼管運送至施工現(xiàn)場后，在堆放鋼管的臨時托架上增設(shè)硬質(zhì)塑料滾輪；頂進施工中，在頂進主導(dǎo)軌上涂刷黃油，并放置鋼制滑靴，滑靴緊貼鋼管向前滑動至焊接坑落下，防止外防腐涂層損傷，并緩解管節(jié)自重產(chǎn)生的變形。鋼管組對前需要對管端剖口進行打磨，在管端焊縫處采用馬鐵導(dǎo)向，主頂系統(tǒng)輔助推進對接。對接時嚴(yán)格控制前后管道軸線重合一致，鋼管接口處錯縫最大在2mm左右，初始頂進的前100m范圍內(nèi)不能使前后兩管節(jié)產(chǎn)生夾角，否則會影響頂進軸線控制。在鋼頂管施工中，頂管用鋼管節(jié)與鋼管節(jié)之間的焊縫坡口必須采用下圖所示的雙單邊“V”形坡口，也稱“K”形坡口。施工時必須按圖5所示的方向頂進。采用雙單邊“V”形坡口形式的鋼管管節(jié)在頂進過程中，其后方式平的，這樣可以防止坡口卷邊。另外，采用這種坡口形式，使鋼管在焊接時對口也較方便。頂進方向頂進方向頂進方向頂進方向焊接接口采用半自動手工電弧焊接。（二）注漿減摩控制在頂進過程中，隨著距離的增長，管道的摩阻力也隨之增大。在施工過程中盡可能地降低管道外側(cè)的阻力，通常情況下往管外側(cè)噴謝觸變泥漿，降低頂進的阻力。在長距離鋼管頂進中觸變泥漿主要減摩作用，注漿效果對頂進阻力控制起著至關(guān)重要的作用。注漿應(yīng)采用同步形式，以減小摩阻力。注漿孔最好采用前密后疏的原則，每個注漿斷面可布置6個注漿孔。每個注漿孔設(shè)置1個球閥，每組注漿孔設(shè)置1個總閥門。為保證形成良好的泥漿套，頂管機頭后四道注漿孔獨立布置，管底不布置注漿孔，每個中繼間處均布置注漿孔，注漿孔與鋼管呈90°角，采用單向閥、斜螺紋。觸變泥漿管設(shè)置在頂管機后面4節(jié)管每節(jié)管都設(shè)置觸變泥漿管，在管節(jié)外壁形成完整的漿套。以后的管節(jié)間隔3節(jié)管設(shè)置一道，用來對漿套進行補漿。1）漿液配置：觸變泥漿系統(tǒng)由拌漿、注漿和管道三部分組成。拌漿是把注漿材料兌水以后再攪拌成所需的漿液(造漿后應(yīng)靜置24小時后方可使用)。注漿是通過注漿泵進行的，根據(jù)壓力表和流量表，它可以控制注漿的壓力(壓力控制在水深的1.1—1.2倍)和注漿量(計量桶控制)。管道分總管和支管，總管安裝在管道內(nèi)一側(cè)，支管則把總管內(nèi)壓送過來的漿液輸送到每個注漿孔上去。觸變泥漿由膨潤土、水和摻合劑按一定比例混合而成。施工現(xiàn)場按重量計的觸變泥漿配合比為：水：膨潤土＝8：1，膨潤土：CMC＝30：1。本工程擬購置膨潤土袋裝復(fù)合材料，在現(xiàn)場施工加水拌和。2）注漿流程：造漿靜置――注漿――頂管推進(注漿)――頂管停頂――停止注漿。3）數(shù)量和壓力壓漿量為管道外圍環(huán)形空隙的1.5倍，壓注壓力根據(jù)管頂水壓力而定。觸變泥漿管觸變泥漿管壓漿機泥漿攪拌桶（三）頂進控制出洞段施工控制頂管機初始頂進是頂管施工的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一。其主要內(nèi)容包括：出洞口前土體加固、設(shè)置頂管機始發(fā)基座、頂管機組裝就位調(diào)試、安裝密封脹圈、頂管機試運轉(zhuǎn)、除洞臨時墻、頂管機貫入作業(yè)面加壓和頂進等。在洞口前方挨著頂進方向做旋噴樁止水幕墻并加固，在井出洞口安裝可拆式止水鋼圈，再在鋼圈上上安裝止水膠圈，達到止水效果。如下圖由于是水下頂管，又由于是長距離頂管，所以洞口止水圈采用雙層設(shè)計。洞口止水圈參見下圖。在出洞施工初期，由于頂管機正面主動土壓力遠(yuǎn)大于頂管即周邊的摩擦力和與導(dǎo)軌間的摩擦力的總和，因此極易產(chǎn)生頂管機反彈，引起頂管即前方土體不規(guī)則坍塌，使頂管機再次推進時方向失控和向上爬高。為此，在洞口的兩側(cè)平行地面各安裝好一條工字鋼，當(dāng)主頂千斤頂準(zhǔn)備回縮加頂鐵時，將兩條工字鋼分別與第一個頂鐵的焊牢，然后回收千斤頂，防止頂管機反彈。穿越旋噴樁止水幕墻：旋噴樁硬度較大，頂進不能過快，否則會使頂管機嚴(yán)重扭轉(zhuǎn)或使頂管機損壞。因此，要放慢頂進速度，一般頂進速度控制在20mm/min。加大泥水流量，防止旋噴樁硬泥塊堵塞泥漿管道。（四）正常頂進管道出洞成功后，管道開始正常頂進。通過后座主頂油泵和主頂千斤頂產(chǎn)生推力，推動管道向前推進。在管節(jié)推進的同時，頂管機大刀盤切削前方土體，切削下來的土體進入頂管機的泥土倉內(nèi)，經(jīng)刀盤的攪拌與進漿管送入的清泥漿攪拌成濃的泥漿，再通過排漿管道將濃泥漿排出機頭。通過管節(jié)一節(jié)一節(jié)向前推進，頂管機不斷推進最后到達接收井，形成整段管道。初始頂進時頂進速度一般控制在20～50mm/min，正常頂進時頂進速度控制在50～150mm/min，如遇正面障礙物，應(yīng)控制在10mm/min以內(nèi)。（五）測量、糾偏1、頂管頂進中的測量工作管道頂進長度大于300m，采用激光經(jīng)緯儀進行測量。激光經(jīng)緯儀安置在觀測臺上，它發(fā)出的激光束為管道中心線，又符合設(shè)計坡度要求，實為頂管導(dǎo)向的基準(zhǔn)線。施工開始時將頂管機的測量靶的中心與激光斑點中心重合。當(dāng)頂管機頭出現(xiàn)偏差，相應(yīng)激光斑點將偏離靶中心，測量靶圖像通過視頻傳送到操作臺的監(jiān)示器上，從而觀察出激光斑點將偏離靶中心偏離圖像，通過控制糾偏千斤頂?shù)纳炜s量，進行頂進方向的糾正，使頂管機始終沿激光束方向前進。頂管施工中測量工作的主要任務(wù)是掌握好管線的中線方向、高程和坡度。激光經(jīng)緯儀圖激光經(jīng)緯儀圖4-19導(dǎo)線控制19井口投點示意圖將高程從井上傳至井下，埋設(shè)臨時水準(zhǔn)標(biāo)點，如圖右圖所示。2）在工作井下建立控制觀測臺，在其上配置有強制對中的儀器基座，并設(shè)有上下左右可調(diào)節(jié)的裝置，能使架設(shè)于其上的儀器調(diào)整到中線（或與中線偏離一定距離）的位置，并使儀器橫軸調(diào)整到中線（或與中線偏離一定距離）的高度上。2、糾偏1）糾偏系統(tǒng)主要設(shè)備：糾偏千斤頂、油泵站、位移傳感器和傾斜儀組成。2）糾偏系統(tǒng)的作用：控制頂管施工中的頂管機推進方向。3）糾偏系統(tǒng)的動作控制是在地面操作室的操作臺遠(yuǎn)程控制的，糾偏量的控制是通過安放在糾偏千斤頂上的位移傳感器來實現(xiàn)糾偏量的控制，糾偏動作是一個糾偏千斤頂?shù)慕M合式動作來實現(xiàn)。糾偏動作組合如：向上糾偏：左下、右下油缸同時伸動作；向下糾偏：左上、右上油缸同時伸動作；向左糾偏：右上、右下油缸同時伸動作；向右糾偏：左上、左下油缸同時伸動作。4）頂管機的測量靶網(wǎng)格為10mm，根據(jù)頂管機測量靶激光點的偏移量計算頂管機的斜率，伸出相應(yīng)的糾偏千斤頂組，使頂管機推進改變方向，從而實現(xiàn)頂進方向的控制。糾正偏量應(yīng)緩慢進行，使管節(jié)逐漸復(fù)位，不得猛糾硬調(diào)。由于頂管機頭附有測量靶，激光經(jīng)緯儀安置在觀測臺上，在工作中，已使它發(fā)出的激光束既為管道中心線，又符合設(shè)計坡度要求，實為頂管導(dǎo)向的基準(zhǔn)線。施工開始時使測量靶中心與激光光斑中心重合，當(dāng)掘進機頭出現(xiàn)偏差，相應(yīng)測量靶中心將偏離光斑中心，從而給出偏離信號，通過通過視頻傳送到操作臺的監(jiān)示器，進行頂進方向的糾正，使工具頭始終沿激光束方向前進。激光經(jīng)緯儀圖4-20頂進施工中的測量示意圖工具頭開始頂進5～10m的范圍內(nèi)，允許偏差應(yīng)為：軸線位置50mm，高程30mm，當(dāng)超過允許偏差時，應(yīng)采取措施糾正。糾正偏差應(yīng)緩慢進行，使管節(jié)逐漸復(fù)位，不得猛糾硬調(diào)。工具頭前方有糾偏節(jié)，糾偏節(jié)中安裝有糾偏千斤頂，頂進過程中，根據(jù)測量反饋的結(jié)果，調(diào)整糾偏千斤頂，使工具頭改變方向，從而實現(xiàn)頂進方向的控制。如果工具頭的方向偏差超過10mm，即應(yīng)采用糾偏千斤頂進行糾偏。管頂出穿墻管及在長度30～40m范圍內(nèi)的偏差是影響全段偏差的關(guān)鍵，特別是出墻洞時，由于管段長度短、工具頭重量大，近出洞口土質(zhì)易受擾動等因素的影響，往往會導(dǎo)致向下偏，此時，應(yīng)該綜合運用工具頭自身糾偏和調(diào)整千斤頂?shù)淖饔昧狭χ行膩砜刂祈敼芊较?。糾偏應(yīng)貫穿在頂進施工的全過程，必須做到嚴(yán)密監(jiān)測頂管的偏位情況，并及時糾偏，盡量做到糾偏在偏位發(fā)生的萌芽階段。如果根據(jù)頂管機的測斜儀及激光經(jīng)緯儀測量偏位趨勢沒有減少，增大糾偏力度，如果根據(jù)頂管機的測斜儀及激光經(jīng)緯儀測量偏位趨勢穩(wěn)定或減少時，保持該糾偏力度，繼續(xù)頂進，當(dāng)偏位趨勢相反時，則需要將糾偏力度逐漸減少。糾偏泵站糾偏泵站4組糾偏千斤頂5）、鋼管頂管的方向如果控制得好、土質(zhì)較均勻，則容易控制；反之，則不容易控制。為了改善糾正偏差起來就比較困難這種情況，采取在頂管機后聯(lián)上兩節(jié)鉸接管后再連接頂進用鋼管。具有柔性接口的糾偏用的鉸接管，如下圖所示。圖1鉸接管與鉸接管、鉸接管與頂管機的管接口大體上與混凝土管的F型接口相似。每節(jié)鉸接管的長度與管外徑相等。兩節(jié)鉸接管之間的法蘭上開有數(shù)個孔，孔內(nèi)插有螺栓，以防前后鉸接管脫開。（六）頂管機頂入接收井控制頂管機頂入接收井是一項關(guān)鍵的施工環(huán)節(jié)。在頂進接近接收井前，先將接收井施工好等待頂管機的接收。當(dāng)頂進到接收井邊排旋噴樁時，須放慢頂進速度，等頂管機慢慢切削旋噴樁體，形成一個較完整的止水孔，否則會因推進過快使預(yù)留孔前的旋噴樁體破壞不能形成止水孔，嚴(yán)重時損壞頂管機或頂力劇增使管節(jié)破裂而無法完成接收頂管機。（七）中繼間的控制在頂進過程中，隨著距離的增長，管道的摩阻力也隨之增大，主頂推力也隨之增大，管節(jié)強度和工作井的結(jié)構(gòu)強度不能滿足頂力時，需采取中繼環(huán)接力頂進。中繼環(huán)是長距離頂管中不可缺少的設(shè)備，中繼環(huán)是經(jīng)機械加工的內(nèi)外套組合。中繼環(huán)內(nèi)均勻地安裝有許多臺小千斤頂，通過中間的小千斤頂?shù)纳斐鰟幼?，推動外套往前推出，外套向前推動管?jié)一段距離(如300mm)后，又通過后部主頂推動管道運動，使小千斤頂縮回復(fù)位。不斷往復(fù)運動推進管節(jié)，使整段管道向前推進。在長距離頂進時，把長距離的管道分成幾段?？煞侄螠p少主頂?shù)膲毫?，它可以與其他中繼環(huán)和后座通過程序連動，一環(huán)接一環(huán)，自動切換。中繼環(huán)的設(shè)計必須滿足剛度大、安裝方便和加工精確，并在使用中具有水密性。本工程擬采用充氣中繼間1、充氣中繼間的結(jié)構(gòu)充氣中繼間的結(jié)構(gòu)配如上圖所示，它由踏板、油缸、前殼體、法蘭、螺栓、密封件、后殼體等零部件構(gòu)成。工作用充氣密封圈在中繼間安放后就必須對其進行充氣，以免滲漏。在使用過程中它也必須始終是處于充氣狀態(tài)。如果當(dāng)中繼間有滲漏時，可對其補充充氣。中繼間工作用充氣密封圈又由貼在前殼體上的耐磨環(huán)和耐磨環(huán)下的充氣囊組成。如果耐磨環(huán)磨損以后可以更換。修理用充氣密封圈平時是不充氣的，只有當(dāng)工作用充氣密封圈的耐磨環(huán)磨損后且無法正常使用而需更換耐磨環(huán)時才對其進行充氣。更換耐磨環(huán)之前先把修理用充氣密封圈的氣囊充足氣，再把工作用充氣止水圈氣囊中的氣放掉，然后把法蘭拆下，就可更換了。安放中繼間時必須按上圖所示的那樣安放，前后方向絕不可放反掉。中繼間安放好以后就應(yīng)向工作用充氣密封圈內(nèi)充氣，充氣的壓力在0.4MPa左右。用普通的打氣筒就可以完成充氣工作。中繼間油缸是一種活塞式雙作用油缸：它能伸出、回縮，通常中繼間油缸的行程為300mm。所有中繼間油缸的油管都并聯(lián)在一根總管上，開啟中繼間油泵以后，再通過手動換向閥把這根總管與中繼間油泵的進油口連接，這時，中繼間油缸就會伸出。當(dāng)它們伸出300mm時，就應(yīng)該立即使換向閥換向，即把這根總管與中繼間油箱的回油口連接。這時，如果主頂油缸向前頂進，中繼間油缸就慢慢回縮到位。不斷地重復(fù)上述過程一直到把管子頂?shù)轿粸橹?。?）推進流程：第一個中繼環(huán)推進――第一個中繼環(huán)停頂――第二個中繼環(huán)推進――第二個中繼環(huán)停頂――如此類推到最后一個中繼環(huán)――主頂推進――主頂停頂(如此循環(huán))（3）中繼環(huán)的配置中繼環(huán)在安放時，第一只中繼環(huán)應(yīng)放在比較前面一些。因為掘進機在推進過程中推力的變化會因土質(zhì)條件的變化而有較大的變化。所以，當(dāng)總推力達到中繼環(huán)總推力40％～60％時，就應(yīng)安放第一只中繼環(huán)，以后，每當(dāng)達到中繼環(huán)總推力的70％～80％時，安放一只中繼環(huán)。而當(dāng)主頂油缸達到中繼環(huán)總推力的90％時，就必須啟用中繼環(huán)。中繼環(huán)設(shè)計允許轉(zhuǎn)角1°，每道中繼環(huán)安裝一套行程傳感器及限位開關(guān)。中繼環(huán)在管道上的分段安放位置，可通過頂進阻力計算確定。中繼間位置中繼間位置（管節(jié)后）間距（m）累計距離（m）15404021796136329962324419632855396424主頂97521（4）中繼間的拆除在拆除中繼間時，絕不允許停止通風(fēng)，且須把鼓風(fēng)管道截短到中繼間附近。拆除中繼間的具體方法和步驟如下：1）先把中繼間合攏；2）通過中繼間的注漿管往土體內(nèi)注入聚氨酯，封住中繼間前后殼體的空隙，防止地下水和泥土流入；3）拆除中繼間油管和油缸；4）割去中繼間內(nèi)的所有留下的部件。然后，打磨、清理管道和焊接接口。中繼間在設(shè)計時，已考慮到拆除后的焊接，故采用單V型坡口。5）最后焊接中繼間處的焊縫。6）在拆除中繼間前，預(yù)先要準(zhǔn)備數(shù)桶清水，用以冷卻風(fēng)割中與DN2600管子上聯(lián)結(jié)部件，防止DN2600管子外防腐受損。最后，按要求打磨、清理管道后，再補漆。頂管工作結(jié)束。（八）排土系統(tǒng)1、泥水式排泥系統(tǒng)（圖4-11）主要設(shè)備：包括進排泥漿泵、泥漿管、泥水處理裝置、泥水箱等。排泥系統(tǒng)有兩個作用：一方面是排土，另一方面是平衡地下水。泥水處理器泥水處理器泥漿箱進漿泵進漿管排漿管進漿泵機內(nèi)旁通泥水系統(tǒng)的進排泥水的調(diào)配是確保挖掘面穩(wěn)定的條件之一，同時也是確保泥水能正常輸送不可忽視的一個重要環(huán)節(jié)。根據(jù)地質(zhì)資料，頂管穿越的土質(zhì)為粘土及淤泥層，含泥量較大。所以，進漿泥水的比重調(diào)配在1.05～1.10之間。在含砂土層中，排漿泥水的比重在1.25～1.30之間，此排漿泥水的比重能確保細(xì)砂在輸送管內(nèi)不易沉淀，也能確保挖掘面的穩(wěn)定。同時，地層含有較多雜物和貝殼，進入泥水循環(huán)系統(tǒng)的雜物和貝殼，容易堵塞排泥管和泥漿泵，所以，在排泥泵前需加裝濾石箱，防止雜物和貝殼堵塞泵葉輪，同時還需及時清理濾石箱里的雜物和貝殼，保證循環(huán)系流無堵塞。排泥采用φ100無縫鋼管、卡箍式活絡(luò)接頭，中繼間處也采用橡膠波紋管過渡。廢棄泥漿用管道泵串聯(lián)水平輸送，管道內(nèi)每隔200m左右設(shè)置1臺。工作井內(nèi)設(shè)置1臺大功率管道泵，擔(dān)負(fù)泥漿的垂直輸送。（九）通風(fēng)系統(tǒng)：在長距離頂管中，通風(fēng)是一個不容忽視的問題，它直接影響至管內(nèi)工作人員的健康。為獲得理想的通風(fēng)效果，本工程采用長鼓短抽組合式通風(fēng)機，通風(fēng)系統(tǒng)安裝在距掘進機12～15m處，抽風(fēng)風(fēng)筒與鼓風(fēng)風(fēng)筒分別安裝于管內(nèi)左右兩側(cè)，兩風(fēng)筒必須重疊5～10m，抽風(fēng)機的吸入口在前，鼓風(fēng)機的排風(fēng)口在后，并在管道中間配置若干外軸流風(fēng)扇，向井內(nèi)排出渾濁空氣。頂管施工質(zhì)量控制措施（一）頂管進出洞口的質(zhì)量控制措施在頂管施工中，把頂管機從頂進井中經(jīng)過洞口漸漸頂?shù)酵林械倪@一過程稱之為出洞。頂管施工中出洞工作十分重要，如果出洞安全，止水效果很好，可以說頂管施工已經(jīng)成功了一半。1、安裝止水圈洞口止水圈主要由預(yù)埋鋼環(huán)、壓板、橡膠圈和安裝鋼環(huán)組成。為了使預(yù)埋鋼環(huán)能牢固地預(yù)埋在洞口井壁上，在它與混凝土接觸的一面焊接數(shù)根開叉的錨桿，預(yù)埋鋼環(huán)的內(nèi)徑同預(yù)留洞口一樣大??；安裝鋼環(huán)是焊在預(yù)埋鋼環(huán)上的，在安裝鋼環(huán)上焊數(shù)根螺栓用來安裝橡膠圈和壓板。安裝位置要根據(jù)出洞軸心位置進行調(diào)整，由于頂管出洞時不可避免有一定偏離出洞軸線位置，止水圈允許機頭有2cm軸線位置，若機頭偏差超過2cm，止水圈的安裝位置必須根據(jù)實際偏差進行調(diào)整。機頭的直徑一般比管外徑大2cm，使得管與洞之間有2cm的空隙，容易形成泥漿套，便于減少管壁與土之間的摩擦阻力。2、加固機頭出洞口在洞口進行加固，就是穿墻時為防止工具頭流水流泥導(dǎo)致地面塌陷，發(fā)生安全事故，或者頂進方向失去控制，對穿墻管前方土體采用高壓旋噴樁進行加固，以提高這部分土的強度，從而使工具管在出洞時土體不發(fā)生坍塌現(xiàn)象。（二）中繼間頂進中滲漏預(yù)防措施中繼間滲漏的原因，這是由于中繼間的密封受到磨損以后而產(chǎn)生失效所致。中繼間滲漏的處理措施：采用耐磨橡膠制成中繼間密封件，把密封件設(shè)計成雙密封圈。（三）進穿越堤防及碼頭樁的控制措施1、在頂管機頭距離堤防、碼頭樁20m時，須全面檢查頂管各頂進系統(tǒng)和機械設(shè)備，確保各頂管系統(tǒng)和機械設(shè)備處于良好狀態(tài)，作好穿越堤防的準(zhǔn)備；2、在頂管機頭距離堤防、碼頭樁20m時，須反復(fù)測量管道偏差，確保管道偏差不超過20mm，并在今后穿越頂管過程中，勤測管道偏差，每頂管班次測量2次；3、在頂管機頭開始穿越和穿越過堤防、碼頭樁，并距離其20m時，須控制頂進速度，穿越時，頂進速度5cm/min；4、頂進穿越時，須加強對堤防、碼頭樁的監(jiān)測。（四）刀盤加固措施頂管施工遇到石塊、堅土?xí)r，為了防止刀盤磨損過大，導(dǎo)致頂管失敗，所以根據(jù)地質(zhì)和管道長短情況，必須對刀盤進行加固處理，加密合金頭刀齒。（五）長距離頂管信息化施工管理措施頂管施工要符合設(shè)計要求、施工技術(shù)要求。這些要求構(gòu)成工程所應(yīng)達到的目標(biāo)。須進行詳細(xì)的信息化施工。1、首先在施工前對頂管設(shè)備進行檢查，在確認(rèn)設(shè)備運行正常情況下進行施工，每頂進一節(jié)鋼管須對標(biāo)高復(fù)核并做出完好的原始記錄，各班組及管理人員對各項質(zhì)量指標(biāo)的落實情況都有鑒別數(shù)據(jù)生成，質(zhì)量問題能及時發(fā)現(xiàn)，敦促班組及時整改。2、頂管過程中對原始數(shù)據(jù)的記錄進行收集，并對高程控制做流程行像進度圖，對高程超接近規(guī)范警示的進行監(jiān)控糾偏，。每頂進一節(jié)管施工對工程的工程量、材料用量都能事先做出預(yù)算，為合理地進行進度安排、材料管理提供了可能。事后也都做出詳細(xì)的統(tǒng)計，為工程決算提供了方便。這些都為企業(yè)內(nèi)部經(jīng)濟核算、挖掘節(jié)約潛力提供了依據(jù)。3、在施工過程中對頂管糾偏進行全方位的跟蹤和記錄：糾偏控制量20mm內(nèi)。管道偏差超過20mm須向項目經(jīng)理、技術(shù)負(fù)責(zé)人報告，糾偏千斤頂伸出量不得大于20mm，大于此值的糾偏須由項目技術(shù)負(fù)責(zé)人許可。4、在頂進施工中對漿液配置安排專業(yè)技術(shù)施工人員進行全跟蹤檢查，做到頂管前后都對設(shè)備運行跟蹤數(shù)據(jù)的記錄。5、注漿是通過注漿泵進行的，施工人員根據(jù)頂進長度的壓力表和流量表，可以控制注漿的壓力(壓力控制在水深的1.1—1.2倍)和注漿量(計量桶控制)。6、觸變泥漿由膨潤土、水和摻合劑按一定比例混合而成。施工人員嚴(yán)格現(xiàn)場按重量計的觸變泥漿配合比為：水：膨潤土＝8：1，膨潤土：CMC＝30：1。本工程擬購置膨潤土袋裝復(fù)合材料，在現(xiàn)場施工加水拌和。7、數(shù)量和壓力壓漿量為管道外圍環(huán)形空隙的1.5倍，壓注壓力根據(jù)管頂水壓力而定。預(yù)案（一）遇到孤石的預(yù)案頂進過程中除各種大小孤石的存在。1、遇到孤石的處理如果遇到孤石時，就把附在頂管機后的氣壓艙門關(guān)閉，加氣壓后把機械頂管機拆除改為氣壓倉人工開挖頂管。氣壓倉的結(jié)構(gòu)可參見下圖各種管道照明氣壓艙座椅控制儀表控制區(qū)氣壓艙門隔艙板隔艙板常壓艙作業(yè)艙進排泥管各種管道照明氣壓艙座椅控制儀表控制區(qū)氣壓艙門隔艙板隔艙板常壓艙作業(yè)艙進排泥管作業(yè)艙門2、進入(10)層強風(fēng)化黑云母花崗巖帶的預(yù)案根據(jù)地質(zhì)資料，頂管在接近接收井時，有可能遇到(10)層強風(fēng)化黑云母花崗巖帶。如果頂管機在進入(10)層強風(fēng)化黑云母花崗巖帶雨阻則需從接收井內(nèi)用手掘式工具管頂一根DN3000×30mm鋼管，直插到DN2600頂管機外100mm處，然后再把DN2600沿DN3000×30mm鋼管內(nèi)頂?shù)浇邮站＞?、建議根據(jù)地質(zhì)資料顯示，頂管基本上在底3淤泥層及第6粘土層穿過，但不排除遇到孤石等障礙的可能。為了順利的完成頂管工程，建議對管線位置進行加密鉆孔勘察。對發(fā)現(xiàn)的障礙事先進行處理，使頂管能順利通過。對事先發(fā)現(xiàn)的孤石等可對管道位置采用筑島、打樁船進行沖擊、沖抓對障礙進行預(yù)先處理。二〇一三年一月二十一日

施工進度計劃1#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：1#樓目前完成至四層梁板鋼筋綁扎，計劃3月分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注一、五層梁板四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎331天五層梁板支模架搭設(shè)332天五層梁板梁平板、柱板支模334天五層梁板鋼筋綁扎安裝332天五層梁板側(cè)模支模331天五層梁板砼澆搗331天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：二、六層梁板（設(shè)計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注五層梁板放線、五層柱鋼筋綁扎331天六層梁板支模架搭設(shè)332天六層梁板梁平板、柱板支模344天六層梁板鋼筋綁扎安裝442天六層梁板側(cè)模支模431天六層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：三、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天屋面板支模架搭設(shè)442天屋面板梁板、柱板支模447天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注屋面板鋼筋綁扎安裝443天屋面板邊側(cè)模板支模442天屋面板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：各班組責(zé)任落實人須知：各班組必須根據(jù)項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負(fù)責(zé)對各班組責(zé)任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責(zé)任人對每道工序施工時間進行確認(rèn)并簽字認(rèn)可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風(fēng)天氣，材料供應(yīng)或者設(shè)計變更等）的工期延誤，項目部會根據(jù)具體情況做工序順延的調(diào)配）；根據(jù)各班組在各部位時間節(jié)點的完成情況，項目部也將進行相應(yīng)的考核，并且制定了獎罰措施，具體為：班組在每道工序都能按照計劃完成的，項目部將獎勵班組2000元人民幣，班組不能按照計劃節(jié)點完成的，則按照每道工序罰款4000元人民幣進行處罰。2#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：2#樓目前完成至二層梁、板模板安裝60%，計劃3月18日完成二層梁板砼混凝土澆搗；分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注一、三層梁板二層梁板放線、二層柱鋼筋綁扎331天三層梁板支模架搭設(shè)332天三層梁板梁平板、柱板支模334天三層梁板鋼筋綁扎安裝332天層梁板側(cè)模支模331天三層梁板砼澆搗331天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：二、四層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注三層梁板放線、三層柱鋼筋綁扎331天四層梁板支模架搭設(shè)332天四層梁板梁平板、柱板支模444天四層梁板鋼筋綁扎安裝442天四層梁板側(cè)模支模441天四層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：三、五層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎441天五層梁板支模架搭設(shè)442天五層梁板、柱板支模444天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注五層梁板鋼筋綁扎安裝442天五層梁板邊側(cè)模板支模441天五層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：四、六層梁板（設(shè)計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注五層梁板放線、五層柱鋼筋綁扎441天六層梁板支模架搭設(shè)442天六層梁板梁平板、柱板支模444天六層梁板鋼筋綁扎安裝442天六層梁板側(cè)模支模441天六層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：三、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天屋面板支模架搭設(shè)442天屋面板梁板、柱板支模557天屋面板鋼筋綁扎安裝553天屋面板邊側(cè)模板支模552天屋面板砼澆搗551天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：各班組責(zé)任落實人須知：各班組必須根據(jù)項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負(fù)責(zé)對各班組責(zé)任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責(zé)任人對每道工序施工時間進行確認(rèn)并簽字認(rèn)可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風(fēng)天氣，材料供應(yīng)或者設(shè)計變更等）的工期延誤，項目部會根據(jù)具體情況做工序順延的調(diào)配）；根據(jù)各班組在各部位時間節(jié)點的完成情況，項目部也將進行相應(yīng)的考核，并且制定了獎罰措施，具體為：班組在每道工序都能按照計劃完成的，項目部將獎勵班組2000元人民幣，班組不能按照計劃節(jié)點完成的，則按照每道工序罰款4000元人民幣進行處罰。3#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：3#樓目前完成至四層梁板支模架搭設(shè)，計劃3月22日完成四層梁板砼混凝土澆搗；分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注一、四層梁板三層梁板放線、三層柱鋼筋綁扎331天四層梁板支模架搭設(shè)332天四層梁板梁平板、柱板支模334天四層梁板鋼筋綁扎安裝332天四層梁板側(cè)模支模331天四層梁板砼澆搗331天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：二、五層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎331天五層梁板支模架搭設(shè)332天五層梁板梁平板、柱板支模334天五層梁板鋼筋綁扎安裝332天六層梁板側(cè)模支模331天六層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：三、六層梁板（設(shè)計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注五層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天六層梁板支模架搭設(shè)442天六層梁板、柱板支模444天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注六層梁板鋼筋綁扎安裝442天六層梁板邊側(cè)模板支模441天六層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：四、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎441天屋面板支模架搭設(shè)442天屋面板梁板、柱板支模447天屋面板鋼筋綁扎安裝443天屋面板邊側(cè)模板支模442天屋面板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：各班組責(zé)任落實人須知：各班組必須根據(jù)項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負(fù)責(zé)對各班組責(zé)任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責(zé)任人對每道工序施工時間進行確認(rèn)并簽字認(rèn)可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風(fēng)天氣，材料供應(yīng)或者設(shè)計變更等）的工期延誤，項目部會根據(jù)具體情況做工序順延的調(diào)配）；根據(jù)各班組在各部位時間節(jié)點的完成情況，項目部也將進行相應(yīng)的考核，并且制定了獎罰措施，具體為：班組在每道工序都能按照計劃完成的，項目部將獎勵班組2000元人民幣，班組不能按照計劃節(jié)點完成的，則按照每道工序罰款4000元人民幣進行處罰。4#樓各工序計劃安排時間及完成時間表目前進度情況說明：4#樓目前完成至夾層、一層柱電渣壓力焊完成，計劃3月22日完成夾層梁板砼混凝土澆搗；分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注一、夾層梁板夾層梁板支模架搭設(shè)332天夾層梁板梁平板、柱板支模334天夾層梁板鋼筋綁扎安裝332天夾梁板側(cè)模支模331天夾層梁板砼澆搗331天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：二、二層梁板夾層梁板放線、一層柱鋼筋綁扎331天二層梁板支模架搭設(shè)332天二層梁板平板、柱板支模334天二層梁板鋼筋綁扎安裝332天二層梁板側(cè)模支模331天二層梁板砼澆搗331天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：三、三層梁板二層梁板放線、二層柱鋼筋綁扎441天三層梁板支模架搭設(shè)442天三層梁板梁平板、柱板支模444天三層梁板鋼筋綁扎安裝442天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注三層梁板側(cè)模支模441天三層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：四、四層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注三層梁板放線、三層柱鋼筋綁扎441天四層梁板支模架搭設(shè)442天四層梁板梁平板、柱板支模444天四層梁板鋼筋綁扎安裝442天四層梁板側(cè)模支模441天四層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：五、五層梁板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注四層梁板放線、四層柱鋼筋綁扎441天五層梁板支模架搭設(shè)442天五層梁板、柱板支模444天五層梁板鋼筋綁扎安裝442天五層梁板邊側(cè)模板支模441天五層梁板砼澆搗441天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：六、六層梁板（設(shè)計增加層）計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注五層梁板放線、五層柱鋼筋綁扎551天六層梁板支模架搭設(shè)552天六層梁板梁平板、柱板支模554天分項項目名稱計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注六層梁板鋼筋綁扎安裝552天六層梁板側(cè)模支模551天六層梁板砼澆搗551天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：七、屋面板計劃開始時間計劃完成時間天數(shù)備注六層梁板放線、閣樓層柱鋼筋綁扎551天屋面板支模架搭設(shè)552天屋面板梁板、柱板支模557天屋面板鋼筋綁扎安裝553天屋面板邊側(cè)模板支模552天屋面板砼澆搗551天相關(guān)工序落實責(zé)任人簽字：各班組責(zé)任落實人須知：各班組必須根據(jù)項目部計劃安排時間進行施工，每道工序施工前由項目總施工負(fù)責(zé)對各班組責(zé)任人進行各節(jié)點施工時間的交底，并要求各責(zé)任人對每道工序施工時間進行確認(rèn)并簽字認(rèn)可（如果由項目部造成的工序延誤和不可抗力因素造成（如雨天、大風(fēng)天氣，材料供應(yīng)或者