EN壓力容器標準與ASME標準和我國標準的對比(可編輯)

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F*，5?JII口□需考慮的基本失效模武1）總體塑性變形2）塑性破壞〔爆破）3）累積塑性變形（棘輪現(xiàn)彖和i氏反向反復(fù)屈服）4）彈、塑性失穩(wěn)5）疲勞破壞注：I.失效摸式爲(wèi)包括在失效模式1）中：工.'9量循環(huán)枕數(shù)不大于$艸，訓(xùn)不考慮疲芳破壞n3.設(shè)計人員還需靑崽可能垸生的苴他失尅模式EM3445的基本思想是針對結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)的失效模式，采用合適的設(shè)計計算方法，使結(jié)構(gòu)具備足夠的強度以避免失效「堆JII口□EN標準中按公式設(shè)計（I）BF）.按分析方法設(shè)計（DBA）和疲勞設(shè)計之間時關(guān)系?97/23/EC規(guī)定可采用的設(shè)計計算方法包括1）按公式設(shè)計〔DRF）2）按分析方法設(shè)計〔DBA）3）按斷裂力學(xué)方法設(shè)計注：在縄足冊/23/IX：棊本要求的前據(jù)下.以上二個方法可相宵替代：疲勞設(shè)計方法應(yīng)是分析設(shè)計方法的一棘，■（日它是唯一的.不能用其做方楚科代?可以在以下情況卜一考慮采用分析方法設(shè)計：1）對丁某-結(jié)構(gòu)，標準中沒有給出公式設(shè)計方法2）不能滿足一般制造要求的特定情況3）崑加了環(huán)境效應(yīng)〔如風(fēng)、雪、地震，等等）的載荷工況，作為一種補充設(shè)計方法口

:±：n:±：nII口□EN13445中按公式設(shè)計方法的特點?較多的采用了經(jīng)典板殼理論推導(dǎo)的結(jié)果?在構(gòu)造力學(xué)模型時?對各受壓元件的受載條件和結(jié)構(gòu)特點考慮較為全面，-般同吋考慮了總體塑性變形和累積塑性變形的失效模式?在某些公式設(shè)計方法中直接采用了分析設(shè)計方法得到的結(jié)果?比較適合利用計算機進行輔助設(shè)計?—些實例1）碟形封頭〈球世部分防|上塑件破壞斯需的冊⑷P(0.75/?十0.2D」（折邊部分防|L發(fā)牛軸對稱屈服所胃壁號）5=(O.75if+O.2Z\]P_f茁0.H25（折邊部分防止發(fā)生塑性貴穩(wěn)所龍壁厚）注:1）大于（xs%u時，不需汁算?;動0%電庸和丹耳的函數(shù)B注:FF「3?|U橢圖封頭按哄形封％訃算?折邊半徑和球冠部分半徑按以下確建:盈胡｛D.44JC+QL02)注：X為長短軸之比,1.7<^<2.2堆*堆*9宀*Inj=tASMEU準和我國赫準對楠岡封頭的計算方法2[(rh-0.5p適用范圍'~2h~2-6」」yj*IC一■ltt?L*aldoolxPO4MC-?■?La?Ei-KOE3-C■■堆姬115??..uH2）錐形封頭計算?適用范圉為半錐忸不大于7護；?對是否采用折邊投TT限制條件；?按有力矩理論及甘強度條件（安定性條件｝推得錐形封頭與簡體逹接處所需的抑強壁厚利加強長度3）外壓筒體計算?直接采用Hi晦吿式計牡卻到理論葆！I］外壓九?取材料止好損生屈IK時的外壓力為/＞則PJPy=EfEy?實聒許用外壓均井，則斗/片=（t/cJj?兩T比值的關(guān)系曲線與彈性模量和屈服點無關(guān)?在彈性階段*謹曲線可適用F任何材料;社塑性階段「EN13445假定所有的材料取相同的本構(gòu)關(guān)慕

4｝圓筒體上接管作用有外力和外力矩時的校核計算?按總體塑性變形失熾模式計算紐合許川栽荷<1.0<1.0皿鶴+叫:|甥梢-0.2%|)+1烏|￡1.0*按黒積塑性變形失效模直f即3/強度條件）校核應(yīng)力叭-sc/,.Al叭-sc/,.AlrK、去1艸i礙匕心；卜（％y冊尸＜3/注：葉為溫差應(yīng)力?應(yīng)力集丨系數(shù)按S.S.GIII所蝙"TlieStressAnalystst>fPixsurtVesselandPressureVesselC<miphnent>;11-書中的曲最取值?nu)4Figure16,4-?—Figure16,4-?—M^x.imunistressinsphereformomgnlloadtiig(fluslinozzle}Figun&16.4-7—Maximumstress,iint享phe■障forthrustlo-ading(flushrwzzl酣DJ4DJ45）臥武容器設(shè)計?取鞍座布國茁為招對跨屮截ifii對稱和菲對稱；辜鞍座要求布置成各鞍座的受力相等.即每個粧屋反力為F.=W/n?采用梁欖型求得齊計算截面的彎矩｛與囚矗法基木相同）

?鞍座截面的強度釆用回筒掙上承受纜載荷的計算方法迓行校樓〔與Zkk法完全不同'fi）￡i盤法假宦了鞍座與筒體的接觸力分布是非線形的.而EN13445il^的歩載荷井布是均布的冊Zkk法要求計算校核鞍座均箭休接觸的麻低點和邊角處:的壓應(yīng)力.而EN1M4S是從炭載荷引起聊膜應(yīng)力和彎曲應(yīng)力的命度.通過計算蠱大允許微座反力來對鞍座所受反力進行核核c]Zick法考慮了報座與簡林接燦處存在的周向壓應(yīng)力對該軽甬承受軸向彎曲能力的影幕即審局堤"埶應(yīng)’而EN13445沒有考慮這平因譙?鞍座本身的強度沒有給出校核計算公式（井不表示不需校核）*沒有給山在鳳-地震粽環(huán)境因素產(chǎn)仆:的載荷作用下.設(shè)務(wù)的校核計算公我LU口LU口6）換熱器設(shè)計?EN13445ifASMEV1I1-1用基本相同的力學(xué)模型，在細節(jié).1：存在差異?都耍卑考慮所有可能工況的計算『如對固定管扳換翹番翌求計算所有7種工況ASMI：V11M對學(xué)頭式換熱器還要堿舞思管扳用J筒體徑向熱膨麻不同的效應(yīng)?EM^445提供了管板兼作法蘭部分的計葬方法｛包拈寬面法蘭哇接結(jié)掏）「但ASME*111-1沒有提供?對二管板與倘休連接處殼休中的應(yīng)力#EN13445以第-強度理論得到的宀I債應(yīng)力進行校核「『I」ASMEVIIi-1以薄膜應(yīng)力抑彎仙應(yīng)力進行校核?對固定管扳換箱器的管扭計算'券慮了膨脹節(jié)推力對管板應(yīng)力的影啊〔見公式13,54-18）**堆?巧3?超n口**堆睪IT5?:*:n*口?各種標準規(guī)范給出的設(shè)計方法的比較-T稈設(shè)計方法的策一要求是保證安全：?在保證安全的前梶下滿足兇下耍求：-艶用方愎；-經(jīng)濟性奸，即設(shè)備造怖低；□疲勞分析?當(dāng)只有壓力載衢時.?當(dāng)只有壓力載衢時.叮以采用簡優(yōu)的疲勞分析方法應(yīng)力范囤Aa=7]-應(yīng)力范囤P|他虛擬應(yīng)力范刖?）7?定義為心口作用下計算得到的域大結(jié)構(gòu)應(yīng)力與計算溫度卜辛史設(shè)汁應(yīng)力F的比值，實際取值按結(jié)構(gòu)猶式、焊按方法、焊接缺陪、悍接按乩系數(shù)、殼怵成形堿陷等因素確宦°小G為厚度烽正系墩；q為溫度懂匸系數(shù)；嶼映口效應(yīng)系數(shù)』在埠接部位取1JHc）疲勞曲統(tǒng)與焊擺結(jié)構(gòu)、詁聆分組（材料、焊縫探傷｝有關(guān)，

?詳細的疲勞設(shè)計血對設(shè)備上毎-養(yǎng)可能發(fā)心疲勞製紋擴展的區(qū)域都進行價析.井對焊接接頭處和無燼接區(qū)域分別進行分靳時對焊搔接頭處只考偉結(jié)構(gòu)應(yīng)力，不需計及峰值應(yīng)力「應(yīng)力修止果數(shù)匚只需包括障度慘止系數(shù)葉和溫度憧正系數(shù)轟；A=ftwft^酗嚴警^JW但疲苦曲線與桿接結(jié)構(gòu)、試驗舟組（材料、焊睫探肖＞有關(guān)-C）無幄接區(qū)域需計更峰值應(yīng)力。應(yīng)力修正系姍;由衣面質(zhì)鼠修正系做、厚度修正聚數(shù)2平均應(yīng)力修正系數(shù)幾和溫度修止系數(shù)幾等系數(shù)組成：H；譏幾加嚴警疲勞曲線僅與材料的拉忡強度有關(guān)■堆?-?'*■堆?-?'*JII口.詳細的疲勞設(shè)計時對設(shè)備上毎-個可能發(fā)心疲勞製紋擴展的區(qū)域都進行價析.井對焊接接頭處和無燼接區(qū)域分別進行分析時對焊搔接頭處只考偉結(jié)構(gòu)應(yīng)力』不需計及峰值應(yīng)力「應(yīng)力修止系隸人?只需包括厚度烽止系數(shù)/葉相溫度憧止系歡桑：A-ftw-/p酗嚴