轉K4、K5型轉向架培訓教材課件

轉K4、轉K5型轉向架技術培訓轉K4、轉K5型轉向架技術培訓轉K4、轉K5型轉向架技術培訓轉K4、轉K5型轉向架技術培訓Page

2第一部分

長江公司簡介南車長江車輛有限公司（長江公司）是中國南車股份有限公司旗下大型骨干企業(yè)之一，是在以下五個工廠整合的基礎上新組建的獨資公司。南車長江車輛有限公司株洲車輛廠武昌車輛廠江岸車輛廠銅陵車輛廠戚墅堰貨車部份整合長江公司注冊：2007年09月長江公司運營：2007年11月Page2第一部分長江公司簡介南車長江車Page

3第一部分

長江公司簡介整合后的長江公司由總部和四個分公司及一個中美合資控股公司組成，分別為：公司總部、武漢分部、株洲分公司、銅陵分公司、常州分公司和株洲斯威鐵路產品有限公司（中美合資）。●公司總部位于：湖北省武漢市江夏區(qū)大橋新區(qū)●注冊資本:4.36億●年銷售收入:50億●年生產能力:－貨車新造：11,000輛－貨車修理：17,000輛－配件出口：40,000噸Page3第一部分長江公司簡介整合Page

4第一部分

長江公司簡介江蘇常州湖南株洲安徽銅陵湖北武漢公司總部株洲分公司武漢分部銅陵分公司常州分公司Page4第一部分長江公司簡介江蘇常州湖南株洲安Page

5第一部分

長江公司簡介武漢分部：(由原武昌、江岸車輛廠重組整合、整體搬遷改造后新建成的貨車生產基地)●主要從事：－敞車、棚車、罐車、漏斗車生產－長大貨車和特種車輛的生產－鐵路貨車和配件出口－鐵路貨車修理株洲分公司(原株洲車輛廠)

：●長江公司最大的貨車生產基地●主要從事：－為國內市場提供敞車和平車Page5第一部分長江公司簡介武漢分部：Page

6第一部分

長江公司簡介銅陵分公司(原銅陵車輛廠)

：●主要從事：－主要鍛鑄件的專業(yè)生產基地－高速重載貨車車軸的生產－搖枕側架的生產－車鉤、鉤尾框等的生產常州分公司(原戚墅堰機車車輛廠貨車部分)●華東地區(qū)唯一的鐵路貨車修理基地●主要從事：－鐵路貨車修理Page6第一部分長江公司簡介銅陵分公司(原銅陵Page

7第一部分

長江公司簡介株洲斯威鐵路產品有限公司●2001年由原株洲車輛廠和美國ASFKEYSTONE公司合資組建，其中中方控股60%。●主要從事：－鐵路鑄件生產和出口●年生產能力：－27,000噸鑄件，產品主要有搖枕、側架、車鉤等Page7第一部分長江公司簡介株洲斯威鐵路產品有Page

8第二部分培訓內容目錄貨車轉向架概述作用原理及主要特點

主要性能參數與基本尺寸

主要結構使用、維護、檢修要求Page8第二部分培訓內容目錄Page

9一、貨車轉向架概述轉向架：一種能相對車體轉動的走行裝置，引導車輛沿鋼軌行使和承受來自車體及線路的各種載荷并緩和動作用力，是保證車輛運行品質的關鍵部件?；灸Ｊ剑喊唇Y構型式分：整體構架式、三大件式按軸型分：C軸、D軸、E軸、F軸、G軸等按軸數分：兩軸、三軸、多軸按承載結構分：心盤承載、心盤和旁承聯合承載、全旁承承載Page9一、貨車轉向架概述轉向架：Page

10一、貨車轉向架概述整體構架式：主要國家：法國、德國等歐洲國家三大件式：主要國家：美國、加拿大、中國Page10一、貨車轉向架概述整體構架式：Page

11一、貨車轉向架概述轉K4型轉向架

擺動式（SwingMotion）轉向架是美國原ABC-NACO公司于1970年研制成功的快速貨車轉向架。經過近40年的運用實踐證明，該轉向架性能優(yōu)良、安全可靠。目前，廣泛應用于美國、加拿大、泰國、韓國等國家。為滿足中國鐵路貨車提速的需要，在鐵道部支持下，南車長江車輛有限公司（原株洲車輛廠）于2001年以合資形式引進了擺動式（SwingMotion）轉向架技術，在保持擺動式轉向架先進的設計原理、結構和成功的經驗基礎上，按照中國的鐵路標準及線路情況，實現了擺動式轉向架的國產化，研制了軸重21噸、商業(yè)運營速度為120km/h的擺動式轉向架。

2002年1月定型為轉K4型轉向架。Page11一、貨車轉向架概述轉K4型轉向架Page

12一、貨車轉向架概述轉K4型轉向架軸重21t自重≤4.2t最高時速

120km/hPage12一、貨車轉向架概述轉K4型轉向架軸重Page

13一、貨車轉向架概述轉K5型轉向架根據鐵道部鐵路貨車重載運輸要求，南車長江車輛有限公司（原株洲車輛廠）于2003年與美方聯合，在美國25噸軸重擺動式轉向架及轉K4型轉向架的基礎上研制了軸重25噸擺動式轉向架。

2003年9月定型為轉K5型轉向架。與K4的不同之處：

車軸采用E軸、軸距增大至1800mm、彈簧托板由直邊形改為魚腹形壓型件、搖枕一端增加2組承載彈簧、采用直徑?375mm下心盤、搖枕和側架加大斷面以滿足25t軸重強度的要求等。Page13一、貨車轉向架概述轉K5型轉向架Page

14一、貨車轉向架概述轉K5型轉向架軸重25t自重≤4.7t最高時速

120km/hPage14一、貨車轉向架概述轉K5型轉向架軸重Page

15一、貨車轉向架概述運用與發(fā)展在引進擺動式轉向架技術過程中，除充分消化吸收其先進的設計機理和制造工藝外，公司根據中國的運用條件和運用中出現的問題（包括在環(huán)行線的120km/h運行可靠試驗），作了進一步改進、完善和創(chuàng)新，進一步提高了關鍵部件可靠性。完成的工作主要有彈簧托板裂損消除的研究，解決側架擺動呈八字形、確保擺動性能的研究，以及新型高分子材料組合式斜楔、橡膠彈性旁承、L-C型組合式制動梁的研制和應用等。鐵道部先后以運裝貨車[2004]214號文和運裝貨車[2007]112號文批復了經過優(yōu)化的圖樣和技術條件。通過對引進技術的消化吸收和再創(chuàng)新，轉K4、轉K5型擺動式轉向架已成為我國鐵路貨車提速重載的主型轉向架之一。Page15一、貨車轉向架概述運用與發(fā)展Page

16二、作用原理及主要特點★國內幾種主要轉向架的典型特征：（1）轉8系列：三大件式，一級剛度，間隙旁承；（2）轉K2、轉K6：側架彈性下交叉支撐裝置、常接觸彈性滾子旁承；（3）轉K3：整體構架式轉向架、軸箱彈簧懸掛裝置、常接觸彈性旁承；（4）轉K4、轉K5：擺動式轉向架、常接觸橡膠彈性旁承。Page16二、作用原理及主要特點★國內幾種主要轉向架Page

17二、作用原理及主要特點擺動式轉向架作用原理在傳統(tǒng)三大件式轉向架基礎上增加一個彈簧托板，聯接左右兩側架的彈性懸掛，并通過搖動座坐落在側架中央承臺的支承座上，形成下擺點；同時左右側架通過其頂部導框搖動座分別支承在前后兩承載鞍上，形成上擺點。兩側架通過上、下擺點聯接成為橫向可同步擺動的吊桿，并與彈簧托板鉸接形成一個矩形的擺動機構，在車輛運行時實現橫向擺動。側架彈簧托板輪對Page17二、作用原理及主要特點擺動式轉向架作用原理Page

18二、作用原理及主要特點彈簧托板組成中央懸掛系統(tǒng)側架組成搖枕組成側架、承載鞍、導框搖動座連接放大圖側架、彈簧托板、搖動座、搖動座支承連接放大圖搖枕擋放大圖擺動機構示意Page18二、作用原理及主要特點彈簧托板組成中央懸掛Page

19二、作用原理及主要特點2.主要特點1）結構上屬于鑄鋼三大件式轉向架，具有結構簡單、車輪均載性好等優(yōu)點。2）該轉向架采用了類似于客車轉向架的搖動臺擺式機構，使轉向架橫向具有兩級剛度特性，大大增加了車輛的橫向柔性，提高了車輛的橫向動力學性能，降低了輪軌間的磨耗，提高了車輛的運行品質。Page19二、作用原理及主要特點2.主要特點Page

20二、作用原理及主要特點3）左右側架通過彈簧托板聯接，增加了轉向架的抗菱剛度，具有較高的臨界速度。4）提高了車輛脫軌安全性由于擺動式轉向架搖枕擋位置下移，使側滾中心降低，對側滾振動控制加強，有效地減小了爬軌和脫軌的可能性，尤其是對高重心的貨車，大大提高了其脫軌安全性。Page20二、作用原理及主要特點3）左右側架通過彈簧Page

21三、主要性能參數及基本尺寸主要性能參數序號性能參數轉K4轉K51軸重 21t25t2自重≤4.2t≤4.7t3商業(yè)運營速度120km/h120km/h4軌距1435mm1435mm5輪型HDZD或HDSA型HEZD或HESA型6輪徑Φ840mmΦ840mm7車輪踏面形狀LM磨耗型踏面LM磨耗型踏面8軸型RD2型RE2B型9軸承SKF197726353130B型10基礎制動倍率6.48411心盤允許載荷371.42kN443.94kNPage21三、主要性能參數及基本尺寸主要性能參數序號Page

22三、主要性能參數及基本尺寸2.主要基本尺寸序號基本尺寸轉K4轉K51固定軸距1750mm1800mm2軸頸中心距1956mm1981mm3旁承中心距1520mm1520mm4下心盤直徑?355mm/?308mm?375mm5下心盤面至軌面距離(含心盤磨耗盤)自由高701(+10/0)mm703(+10/0)mm心盤載荷為71.05KN/70KN時680(+10/0)mm684(+10/0)mm6下心盤面至旁承頂面距離(自由高)71mm83mm7側架上平面距軌面高743mm765mm8側架下平面距軌面高165mm160mmPage22三、主要性能參數及基本尺寸2.主要基本Page

23四、主要結構減振裝置組成搖動座基礎制動裝置輪對與軸承裝置側架組成彈簧托板組成承載鞍搖動座支承心盤磨耗盤搖枕組成下旁承組成轉K4型轉向架分解圖Page23四、主要結構減振裝置組成搖動座基礎制動裝置Page

24四、主要結構轉K5型轉向架分解圖

滾動軸承裝置下旁承組成輪對組成減振裝置彈簧托板組成基礎制動裝置側架組成SEA1型承載鞍搖枕組成固定杠桿支點座承載彈簧Page24四、主要結構轉K5型轉向架分解圖Page

25四、主要結構1.輪對組成軸承分解圖序號性能參數轉K4轉K51軸頸中心距1956mm1981mm2軸型RD2型RE2B型3輪型HDSA型輾鋼車輪或HDZD型鑄鋼車輪HESA型輾鋼車輪或HEZD型鑄鋼車輪4軸承SKF197726353130B型Page25四、主要結構1.輪對組成軸承分解圖序號性Page

26四、主要結構故障圖片：

Page26四、主要結構故障圖片：Page

27四、主要結構2.承載鞍結構：轉K4、轉K5承載鞍結構類似。鞍頂面為經硬化處理的弧面，與導框搖動座組合成為擺動機構的上擺點。鞍面尺寸與軸承相匹配。材質：C級鋼

承載鞍改進過程大圓弧(R250mm)改進后S無識別標記識別標記A識別標記A1小圓弧(R80mm)Page27四、主要結構2.承載鞍承載鞍改進過程大圓Page

28四、主要結構相關部文主要改進情況：1運裝貨車[2005]79號頂部圓弧半徑R250改為R80；頂部高度降低7mm；增加識別標記A；2運裝貨車[2007]112號外擋橫向間距S增大6mm；識別標記改為A1；3運裝貨車[2007]245號名稱改動：SDA1型承載鞍（Ｋ４）

SEA1型承載鞍（Ｋ５）；4運裝貨車[2008]53號增加鞍面素線直線度≤0.025檢查要求；5運裝貨車[2009]392號鞍面不允許焊修。Page28四、主要結構相關部文主要改進情況：1運裝貨Page

29四、主要結構承載鞍故障形式及檢修要點：Page29四、主要結構承載鞍故障形式及檢修要點：Page

30四、主要結構3.側架組成側架材質：AARM201B級鋼（轉K4）；AARB+級鋼（轉K5）側架立柱磨耗板材質均為45鋼，用兩個ZT型平頭折頭螺栓及防松螺母緊固在側架立柱面上。側架滑槽磨耗板材質為T10鋼。導框搖動座為合金鋼鍛件，兩側以墊片對中正位，下部焊裝導框搖動座固定塊防止其脫落。

轉K4、轉K5通用的零部件有：

側架立柱磨耗板、平頭折頭螺栓及防松螺母、導框搖動座固定塊Page30四、主要結構3.側架組成Page

31四、主要結構3.側架組成側架側架滑槽磨耗板導框搖動座導框搖動座固定塊側架立柱磨耗板墊片ZT型平頭折頭螺栓轉K4、K5側架Page31四、主要結構3.側架組成側架側架滑槽Page

32四、主要結構目前，線路上運行的導框搖動座有以下幾種形式：現用方案,識別標記為“A1”,δ值降低2mm大圓弧方案，無識別標記，段修時底部須加工凹槽加工部位改進后δ小圓弧方案,識別標記“A”，段修時配裝階梯型固定塊+Page32四、主要結構目前，線路上運行的導框搖動座有Page

33四、主要結構側架組成零部件相關部文改進情況：側架運裝貨車[2007]112號導框口縱向尺寸增大10mm，增加識別標記A，K5滑槽處增加防脫止擋導框搖動座運裝貨車[2005]79號頂部圓弧半徑R125改為R70，增加識別標記A運裝貨車[2007]112號中部兩側凹槽高度降低2mm，頂部深度改為3mm，識別標記改為A1墊片運裝貨車[2007]112號由長方形改為“T”字形折彎件導框搖動座固定塊運裝貨車[2007]112號階梯形固定塊僅在段修時配裝無識別標記或識別標記為A的導框搖動座側架立柱磨耗板運裝貨車[2006]202號材質由47Mn2Si2TiB改為45號鋼Page33四、主要結構側架組成零部件相關部文改進情況Page

34四、主要結構側架組成零部件相關部文改進情況：擋鍵及螺栓須符合運裝貨車[2007]612號文件要求運裝貨車[2006]162號部文相應修改防脫止擋擋鍵裝配位置擋鍵回退位置Page34四、主要結構側架組成零部件相關部文改進情況Page

35四、主要結構解決側架擺動呈八字形的改進：故障形式：

2004年，在鐵科院組織的貨車120km/h可靠性試驗運行達5萬多公里后，發(fā)現試驗車G70H6450103車（空車）的轉K4型轉向架承載鞍導框擋邊與側架導臺磨耗已超限，同時導框搖動座向內爬上承載鞍頂部圓弧不復位，兩側架呈“八”字狀態(tài)。側架呈八字形原因分析：經對轉向架配件檢查及廠內運行試驗表明，兩側架上擺點規(guī)律性內移其原因不是配件制造偏差，而是由于兩接觸弧面半徑過大，側架橫向運動時主要靠摩擦力實現兩者間的定位，在兩者間產生滑移后又不能復位而造成，且在連續(xù)曲線上高速運行時表現更為突出。Page35四、主要結構解決側架擺動呈八字形的改進：側Page

36四、主要結構改進措施：為解決承載鞍弧面對導框搖動座的定位不好的問題，我公司經過理論計算和多項試驗，提出了將承載鞍頂部圓弧R250改為R80，導框搖動座頂部圓弧R125改為R70的方案。該改進方案由運裝貨車[2004]214號文件批復后在2004年8月起開始裝車使用。通過環(huán)行線120km/h可靠性試驗和線路運用情況證明，改進方案能有效的解決側架擺動內傾呈八字形的問題。Page36四、主要結構改進措施：Page

37四、主要結構側架“八”字偏磨情況：Page37四、主要結構側架“八”字偏磨情況：Page

38四、主要結構4.搖枕組成：搖枕材質：AARM201B級鋼（轉K4）；AARB+級鋼（轉K5）下心盤材質均為B級鋼，直徑：轉K4為φ355mm/φ308mm，轉K5為φ375mm。心盤磨耗盤：材質為尼龍搖枕八字面不銹鋼磨耗板：材質為0Cr18Ni9，轉K4、轉K5通用。心盤螺母采用10級BY-A或BY-B防松螺母，配套螺栓采用GB/Ｔ31.1-88規(guī)定的10.9級螺栓。Page38四、主要結構4.搖枕組成：Page

39四、主要結構4.搖枕組成固定杠桿支點座八字面磨耗板轉K4搖枕轉K5搖枕托架組成下心盤Page39四、主要結構4.搖枕組成固定杠桿支點座Page

40四、主要結構與傳統(tǒng)搖枕的不同之處：

搖枕下部鑄出兩塊三角形擋，其與彈簧托板上的擋塊配合，限定搖枕的最大橫向位移（擺動加橫移共為±32mm），防止搖枕串出，起到安全擋的作用。Page40四、主要結構與傳統(tǒng)搖枕的不同之處：Page

41四、主要結構折頭螺栓、墊圈、防松螺母轉K4型彈簧托板組成轉K5型彈簧托板組成搖動座支承搖動座Page41四、主要結構折頭螺栓、墊圈、防松螺母轉K4Page

42四、主要結構5.彈簧托板組成、搖動座和搖動座支承轉向架通過采用彈簧托板連接兩側架，使轉向架正位及橫向性能得到有效的控制，提高了曲線和直線上的性能，降低車輛的輪軌動作用力，減少鋼軌磨耗和對路基的損壞，轉向架能更好地適應重載、提速的要求。搖動座支承坐落在側架中央方框下弦桿的腔形結構中，搖動座與搖動座支承的圓弧形接觸面形成滾動副，成為擺動機構下擺點，搖動座與側架中央承臺兩邊的凸臺限制側架的橫向擺動量為左右各3°，實現側架擺動功能。轉K4型彈簧托板：直邊形型高強度壓型板，板厚為8mm。自2002年開始生產以來，彈簧托板共生產過4種方案，如下表所述：

Page42四、主要結構5.彈簧托板組成、搖動座和搖Page

43四、主要結構方案結構表現或改進描述缺陷表述生產圖號起止時間1`由美國原ABC-NACO公司設計，結構與美國SwingMotion轉向架所采用彈簧托板基本一致。ZCZ53-80-00該方案于2002年1月份開始生產至2003年1月份停止生產。2裝車使用后又發(fā)現少量裂紋，裂紋位置與原型方案相同，均因交變載荷作用下疲勞開裂。ZCZ53-80A-00該方案于2003年1月份開始生產至2003年7月份停止生產。3該方案在運用中共發(fā)現2件裂紋，裂紋位于搖枕擋兩筋板焊縫尾部(焊趾)，貫穿于兩筋板之間。ZCZ53-80A-00該方案于2003年7月開始生產至2004年12月停產。4

止擋筋板改成圓弧形狀,止擋筋板焊接接頭端部打磨成圓弧過渡該方案減小焊趾區(qū)域的應力集中，提高疲勞強度，自投入使用至今，未出現裂紋情況。ZCZ53-80A-00該方案彈簧托板于2004年12月開始生產，為現用方案。

裂紋部位在擋板與彈簧托板本體間焊縫的端部為進一步減小擋板端頭焊縫處的應力，該方案在擋板處孔邊開卸荷圓弧，并將擋板寬度由100mm縮至75mm卸荷圓弧在原型方案基礎上,擋板兩端各空出15mm不焊Page43四、主要結構方案結構表現或改進描述缺陷表述Page

44四、主要結構轉K5型彈簧托板轉K5型彈簧托板與轉K4型彈簧托板結構類似，采用魚腹型高強度壓型板，板厚為10mm。自2003年投入運用以來，未出現裂紋情況。搖動座與搖動座支承均沿用美國原ABC-NACO公司的標準件，搖動座為E級鋼鑄件，搖動座支承為合金鋼鍛件。轉K4、轉K5型轉向架通用零部件是：搖動座支承、折頭螺栓及防松螺母。新增檢修要求：彈簧托板組成與搖動座通過折頭螺栓、防松螺母緊固，在彈簧托板上部與各折頭螺栓之間加裝GB/T97.1規(guī)定的墊圈22，以防止廠、段修分解時割傷彈簧托板和搖動座，分解須從彈簧托板上部去除折頭螺栓。Page44四、主要結構轉K5型彈簧托板Page

45四、主要結構故障圖片：Page45四、主要結構故障圖片：Page

46四、主要結構6.中央懸掛系統(tǒng)兩級剛度彈簧采用內、外枕簧不同高度的兩級剛度彈簧，在空車時彈簧具有較小的剛度，提高空車彈簧靜撓度；在重車時彈簧具有較大的剛度，以承受重車的載荷，可使貨車轉向架的空、重車彈簧靜撓度都在合理范圍內；Page46四、主要結構6.中央懸掛系統(tǒng)兩級剛度彈簧Page

47四、主要結構

彈簧規(guī)格對比

K4：

K5：轉K5彈簧規(guī)格組數直徑(mm)外徑(mm)自由高(mm)承載外簧6φ23φ150269承載內簧6φ20φ98234減振外簧2φ21φ126269減振內簧2φ17φ81232轉K4彈簧規(guī)格組數直徑(mm)外徑(mm)自由高(mm)承載外簧4φ24φ147269承載內簧4φ20φ96232減振外簧2φ21φ126265減振內簧2φ17φ81232Page47四、主要結構彈簧規(guī)格對比K4：K5Page

48四、主要結構彈簧的改進：彈簧類型方案階段圖樣代號自由高備注及更改部文減振外簧K4原型ZCZ53-30-02275mm原ABC-NACO公司設計改進ZCZ53-30-02A265mm運裝貨車[2007]112號K5原型ZCHZ56-30-01282mm原ABC-NACO公司設計改進1ZCHZ56-30-01275mm設計改進改進2ZCHZ56-30-01A269mm運裝貨車[2007]112號Page48四、主要結構彈簧的改進：彈簧類型方案階段Page

49四、主要結構按照運裝貨車[2007]112號部文要求，2007年5月1日起，廠、段修車輛按下列要求執(zhí)行：裝用識別標記為“A”的R80mm小圓弧半徑承載鞍的轉向架，在廠、段修時，轉K4型轉向架必須換裝自由高為265mm、識別標記為K4-265的減振外圓彈簧；轉K5型轉向架必須換裝自由高為269mm、識別標記為K5-269的減振外圓彈簧。裝用無識別標記的R250mm大圓弧半徑承載鞍的轉向架，原自由高為275mm、無識別標記的減振外圓彈簧狀態(tài)正常時可不更換，如需要更換時,轉K4型轉向架應換裝自由高為265mm的減振外圓彈簧，轉K5型轉向架應換裝自由高為269mm的減振外圓彈簧，但同一轉向架的減振外圓彈簧必須相同。Page49四、主要結構按照運裝貨車[2007]112Page

50四、主要結構組合式斜楔斜鍥體材質為貝氏體球墨鑄鐵或針狀馬氏體；主摩擦板采用符合運裝貨車[2007]250號文件要求的高分子復合材料

,保證轉向架相對摩擦系數的穩(wěn)定，確保車輛動力學性能的穩(wěn)定；減少減振系統(tǒng)的磨耗，降低維修成本。斜楔體主磨擦板Page50四、主要結構組合式斜楔斜楔體主磨擦板Page

51四、主要結構7.基礎制動裝置采用奧-貝球鐵耐磨銷套及相應圓銷，固定杠桿與固定杠桿支點座之間用球套或鏈蹄環(huán)聯接，以利于側架、搖枕的擺動。采用運裝貨車[2006]162號文件要求的L-B型或L-C型組合式制動梁。均采用運裝貨車[2002]11號文批準的新型高摩合成閘瓦。Page51四、主要結構7.基礎制動裝置Page

52四、主要結構7.基礎制動裝置序號性能參數轉K4轉K51基礎制動拉桿形式下拉桿中拉桿2上拉桿不通過搖枕上方通過搖枕上方3固定杠桿與支點座的連接五眼鐵鏈蹄環(huán)4適應搖枕、側架擺動球套鏈蹄環(huán)5基礎制動倍率6.4846基礎制動杠桿傾角40°50°7杠桿尺寸182×408固定杠桿：148×296游動杠桿：196×392Page52四、主要結構7.基礎制動裝置序號性能參數Page

53四、主要結構7.基礎制動裝置

轉K4型轉向架基礎制動裝置游動杠桿固定杠桿支點固定杠桿下拉桿新型高摩合成閘瓦組合式制動梁滑塊磨耗套Page53四、主要結構7.基礎制動裝置轉K4型轉Page

54四、主要結構7.基礎制動裝置

轉K5型轉向架基礎制動裝置滑塊磨耗套固定杠桿固定杠桿支點

游動杠桿中拉桿新型高摩合成閘瓦組合式制動梁Page54四、主要結構7.基礎制動裝置轉K5型轉Page

55四、主要結構L-A、L-B組合式制動梁組成：L-C組合式制動梁組成：Page55四、主要結構L-A、L-B組合式制動梁組成Page

56四、主要結構L-C型制動梁的改進：原型：

2001年至2003年，根據鐵道部運輸局裝備部要求，原株洲車輛廠在轉K3型制動梁基礎上，研制了適用于三大件式轉向架的新型制動梁，該制動梁由運裝貨車[2002]201號文定型為L-C型制動梁。

撐桿支柱螺栓弓形桿端頭尼龍磨耗套閘瓦托Page56四、主要結構L-C型制動梁的改進：撐桿支柱Page

57四、主要結構故障形式：

端頭與撐桿的焊縫裂補強型方案Page57四、主要結構故障形式：端頭與撐桿的焊縫裂補Page

58四、主要結構改進過程：

改進方案(一)型：要點：（1）取消端頭與撐桿、端頭與弓形桿的連接焊縫，全部采用過盈熱壓裝結構。制動梁端頭與弓形桿熱套裝后，加裝合金鋼安全銷。（2）取消端頭與閘瓦托的連接焊縫，采用折頭螺栓和防松螺母連接。（3）撐桿截面由Φ45×8改為Φ50×10，弓形桿的材質由30鋼改為460DG，提高了制動梁整體的強度和剛度。Page58四、主要結構改進過程：Page

59四、主要結構改進過程：

改進方案(二)型：要點：（1）針對改進方案(一)型出現撐桿組焊下拉桿安全吊的焊縫處發(fā)生裂斷現象，取消撐桿上的下拉桿安全吊座的焊縫，下拉桿安全吊改為卡子式卡緊在撐桿上。（2）取消撐桿中部的螺栓聯接，采用壓板與支柱包夾的方式固定。（3）撐桿材質由45鋼改為30鋼，降低疲勞敏感性，提高疲勞壽命。（4）取消撐桿與制動梁安全鏈吊座之間的塞焊縫，采用螺栓將吊座卡緊在撐桿上。（5）制動梁的弓形桿采用20CrMo材質通過了疲勞試驗，20CrMo是一種成熟的材料，供貨方便，其熱處理后性能全面優(yōu)于Q460DG，是較好的代用材料。Page59四、主要結構改進過程：Page

60四、主要結構8.橫跨梁組成轉K4、轉K5型轉向架橫跨梁均為50mm×50mm×3mm方鋼管壓型件，中間焊有不銹鋼磨耗板，兩端分別落在橫跨梁托上，橫跨梁托焊在側架上。轉K5用橫跨梁組成圖號：ZCHZ56-90-00

橫跨梁托(1)橫跨梁托(2)轉K4用橫跨梁組成圖號:ZCH110-80-07-000

磨耗板Page60四、主要結構8.橫跨梁組成轉K5用橫跨梁Page

61四、主要結構9.下旁承組成主要作用是在運行中提供轉向架相對于車體的回轉力矩，以抑制車體的蛇行運動，約束車體側滾振動，提高貨車在較高速度運行時的平穩(wěn)性和穩(wěn)定性。

型式一：鋼彈簧彈性旁承圖號ZCP204-00-00

Page61四、主要結構9.下旁承組成圖號ZCP20Page

62四、主要結構

型式二：常接觸橡膠彈性旁承包括旁承體組成、調整墊板和縱向鎖緊斜鐵。其中旁承體組成又由旁承體上部、旁承體下部、錐套形橡膠層、鉚釘、旁承摩擦板等組成一個整體。縱向鎖緊斜鐵調整墊板旁承體下部旁承體上部錐套形橡膠層旁承摩擦板鉚釘該方案通過兩個螺釘將旁承摩擦板與旁承體上部緊固一體，但由于設計強度不足造成螺釘受剪力折斷。該型產品已停止裝車使用。圖號ZCP204B-00-00

Page62四、主要結構型式二：常接觸橡膠彈性旁承縱Page

63四、主要結構

型式二：常接觸橡膠彈性旁承(改進方案)該型式的旁承利用橡膠剪切彈性的優(yōu)勢，實現對車體垂向的彈性支承作用，具有結構簡單、縱向無間隙、無磨耗、檢查和調整方便的優(yōu)點。圖號ZCP204D-00-00

縱向鎖緊斜鐵調整墊板旁承體下部旁承體上部錐套形橡膠層旁承摩擦板該方案僅將旁承摩擦板連接方式優(yōu)化成兩塊φ80圓板嵌入旁承體上部。目前裝車使用即為該型產品。Page63四、主要結構型式二：常接觸橡膠彈性旁承(Page

64四、主要結構

按照運裝貨車[2007]112號部文要求，2007年5月1日起，廠、段修車輛按下列要求執(zhí)行：（1）鋼彈簧彈性旁承必須更換為符合圖樣ZCP204D-00-00要求的橡膠彈性旁承；（2）當橡膠彈性旁承的螺栓折損或旁承磨耗板脫出、丟失或更換新品時，換裝符合圖樣ZCP204D-00-00要求的橡膠彈性旁承。Page64四、主要結構按照運裝貨車[2007]11Page

65四、主要結構10.轉K4、轉K5型轉向架通用零部件匯總表圖號名稱圖號名稱ZCZ53-00-01B擋鍵ZCZ53-20-13導框搖動座固定塊ZCZ53-00-06搖動座支承ZCZ53-30-01減振內圓彈簧ZCP200-00-07側架立柱磨耗板ZCP201-00-00斜楔組成ZCP200-00-08ZT型圓柱折頭螺栓ZCP200-00-10ZT型平頭折頭螺栓ZCP200-00-09SFT型防松螺母ZCP200-00-11SFT型防松螺母ZCZ53-40-02磨耗板ZCP204D-00-00下旁承組成ZCP307A-00-00-1L-C型右制動梁組成(取消下拉桿安全吊)ZCP308A-00-00-1L-C型左制動梁組成(取消下拉桿安全吊)QCZ704A-10-00右組合式制動梁組成QCZ704A-20-00左組合式制動梁組成Page65四、主要結構10.轉K4、轉K5型轉向架Page

66列檢作業(yè)要求：（1）彈簧無折斷。（2）搖動座目測外側面無裂損（側架縱向外側）。（3）彈簧托板無裂損。（4）斜鍥主磨擦板（高分子材料制成）無丟失。（5）常接觸彈性旁承無間隙，旁承磨擦板無丟失。（6）閘瓦磨耗剩余厚度不少于20mm。五、使用、維護、檢修要求Page66列檢作業(yè)要求：五、使用、維護、檢修要求Page

67五、使用、維護、檢修要求檢修要求：1側架重點注意檢查部位主要檢查側架的A、B區(qū)；檢查導框彎角處A區(qū)部位；承載鞍承臺園臍上平面與側架結合處；導框三角孔周邊；三角孔內腔鉚釘孔及立柱彎角處；搖枕彈簧承臺周邊；側架立柱及立柱磨耗板；中央方框上弦梁；下斜弦梁內外側；制動梁滑槽磨耗板、斜楔檔、交叉桿支撐座及周邊焊縫、橫跨梁托，對接近20年及以上的側架以到疲勞期，裂紋故障較多，應重點檢查。Page67五、使用、維護、檢修要求檢修要求：Page

68五、使用、維護、檢修要求檢修要求：1.1轉K4型側架導框導臺兩側摩擦面距離為67±2mm，單側磨耗(含局部磨耗)深度大于3mm，或兩側磨耗之和大于6mm時堆焊后加工；導框導臺兩內擋面距離為184mm，磨耗深度之和大于6mm，或影響組裝間隙時，堆焊后加工。轉K5型側架導框導臺兩側磨耗面距離為78±2mm，單側磨耗(含局部磨耗)深度大于4mm，或兩側磨耗之和大于6mm時堆焊后加工；導框導臺兩內擋面距離為196mm，磨耗深度之和大于6mm，或影響組裝間隙時，堆焊后加工。1.2卡入式滑槽磨耗板裂損、磨耗大于3mm時更換。磨耗板材質為47Mn2Si2TiB或T10鋼，材質47Mn2Si2TiB硬度為43～58HRC，材質T10硬度為36～42HRC。Page68五、使用、維護、檢修要求檢修要求：Page

69五、使用、維護、檢修要求1.3側架立柱磨耗板丟失時補裝，磨耗大于3mm、裂損時更換，松動時更換折頭螺栓；組裝時須采用ZT型平頭折頭螺栓緊固，緊固力矩為530～660N·m。折頭端須低于側架立柱磨耗板平面，新組裝磨耗板與側架立柱的間隙，用厚度為1mm的塞尺檢查，插入深度不大于13mm；磨耗板材質為45號鋼，摩擦面須經熱處理，表面硬度為40～48HRC，淬火層深度須大于3mm。1.4轉K5型轉向架側架制動梁滑槽無防止制動梁脫出擋塊時，須按圖樣ZCHZ56-20GZ-00焊裝擋塊。1.5無識別標記的原側架報廢需補充時應補充識別標記為“A”的相同型號的側架，但同一轉向架的側架應一致。1.6側架中部下弦桿上平面限制搖動座擺角的凸臺面，在搖動座朝側架一側傾斜至不能移動時，用樣板檢查，如下圖5-1所示，通端、止端均須合格。通端不能到位時可在搖動座支承底面與側架間安裝一塊94×84×（2～3mm）的鋼墊板；樣板止端觸底時，可調整搖動座支承底面的鋼墊板的厚度或將側架凸臺面堆焊后磨平。Page69五、使用、維護、檢修要求1.3側架立柱磨Page

70圖6-1五、使用、維護、檢修要求2搖枕重點檢查部位搖枕的A、B區(qū)；搖枕底面泥心孔靠近中央端的邊緣附近，搖枕底面排水孔附近，下旁承體所在搖枕截面附近；搖枕內部心盤加強筋與平面交接處；心盤銷孔邊緣；心盤座螺栓孔；搖枕檔和斜楔槽彎角處；搖枕彈簧定位臍根部；制動梁安全鏈座、固定杠桿支點座等。圖5-1搖動量樣板Page70圖6-1五、使用、維護、檢修要求圖5-1Page

71圖6-1五、使用、維護、檢修要求2.1搖枕斜楔摩擦面磨耗板焊縫開裂時焊修，裂紋或磨耗大于3㎜時更換，磨耗板材質為0Cr18Ni9，硬度不大于187HBW；焊裝磨耗板前搖枕斜楔摩擦面（基準面）須平整，搖枕斜楔摩擦面磨耗板與搖枕須段焊，如圖5-2所示。圖5-2磨耗板焊接示意圖Page71圖6-1五、使用、維護、檢修要求2.1搖Page

72五、使用、維護、檢修要求圖5-3搖枕頭部單側壁厚磨耗示意圖

2.2搖枕斜楔槽兩側面原型寬度為146(+3-1)mm，兩側磨耗之和大于4mm時，須對中焊修后磨平，恢復原型。2.3搖枕頭部兩側面單側壁厚磨耗大于4mm時(原型壁厚為21mm)，須對中堆焊后磨平，恢復原型，如圖5-3所示。2.4搖枕下部橫向運動止擋磨耗大于4mm時堆焊后磨平，恢復原型，如圖5-4所示。圖5-4搖枕止擋壁厚磨耗示意圖

Page72五、使用、維護、檢修要求圖5-3搖枕頭部Page

73SA五、使用、維護、檢修要求3承載鞍3.1凹型頂面磨耗不大于3.5mm時消除棱角，大于時更換。3.2推力擋肩兩端磨耗后，轉K4型不大于155.8mm時消除棱角，轉K5型不大于165.8mm時消除棱角；大于時更換。3.3導框擋邊內側橫向磨耗之和大于6mm時更換。3.4導框底面外側縱向磨耗之和大于6mm時更換。3.5承載鞍鞍面須進行素線直線度檢查，四點最大差值大于0.035mm時更換。Page73SA五、使用、維護、檢修要求3承載鞍Page

74圖5-5斜楔主摩擦板斷裂區(qū)域示意圖五、使用、維護、檢修要求4組合式斜楔4.1須裝用組合式斜楔，斜楔體材質為貝氏體球墨鑄鐵(ADI)，主摩擦板材質為高分子復合材料，配套使用45號鋼側架立柱磨耗板。4.2斜楔主摩擦板原型厚度為10mm，磨耗大于3mm時更換。4.3主摩擦板斷裂超限時更換，四角斷裂區(qū)域限度如圖5-5(a)所示，兩角斷裂區(qū)域限度如圖5-5(b)所示；缺損總面積大于15%時更換。Page74圖5-5斜楔主摩擦板斷裂區(qū)域示意圖五、使Page

754.4斜楔體副摩擦面磨耗限度為3mm，超限時更換。4.5斜楔上移量不大于4mm，在轉向架落成時用控制減振磨耗樣板檢查，(如圖5-6所示)。當樣板落在斜楔肩之間，卻不能接觸搖枕端部上表面時，要求更換斜楔主磨擦板。廠修時須全部更換新品，恢復到新造水平。5下旁承組成5.1尼龍磨耗板破損或頂面磨耗大于3mm時更換。5.2橡膠體上、下表面出現的裂紋深度大于5㎜或長度大于上、下表面圓周周長的50%時更換。五、使用、維護、檢修要求斜楔肩檢查此間隙圖5-6斜楔上移量樣板檢查示意Page754.4斜楔體副摩擦面磨耗限度為3mm，超Page

76五、使用、維護、檢修要求5.3橡膠體與金屬體連續(xù)剝離長度大于上、下表面圓周周長的33％，或累積剝離長度大于上、下表面圓周周長的50％時更換。5.4旁承體上部底平面與旁承體下部底平面的距離（S）小于10mm時更換新件，S為10～12mm時，應在旁承體下面加帶2孔（φ68）的旁承墊板，墊板厚度為(14-S)mm（如圖5-7所示）。圖5-7彈性旁承下平面安裝墊板示意圖Page76五、使用、維護、檢修要求5.3橡膠體與金Page

77五、使用、維護、檢修要求6彈簧6.1同一轉向架同型外圓彈簧自由高度差不大于3㎜。6.2同一轉向架同型內圓彈簧自由高度差不大于2㎜。6.3同一組兩級剛度彈簧內、外簧自由高度差：轉K4型：搖枕彈簧為35～41mm，端部無識別標記的減振彈簧為42～48mm，端部帶識別標記“K4-265”的減振彈簧為31～37mm；轉K5型：搖枕彈簧為33～39mm，端部無識別標記的減振彈簧為41～47mm，端部帶識別標記“K5-269”的減振彈簧為35～41mm。7橫跨梁弧形板原型厚度9mm，磨耗大于3mm時更換。8轉K5搖枕托架組成的含油尼龍滾套外表面磨耗深度大于3mm更換。9心盤磨耗盤累計裂紋長度大于150mm或剩余厚度小于3mm更換。10擺動裝置常見故障及修理:易發(fā)生故障有：彈簧托板裂紋、搖動座裂紋、搖動座磨耗過限、搖動座支承裂紋、搖動座支承磨耗過限、導框搖動座磨耗過限等。Page77五、使用、維護、檢修要求6彈簧Page

78五、使用、維護、檢修要求檢查要求（1）彈簧托板須隨搖枕、側架一起進行翻轉檢查，檢查重點部位為腹板、翼板及止擋孔周邊；（2）彈簧托板無制造單位、時間標記或使用時間滿8年時報廢；剩余壽命小于1個段修期者，經檢查確認質量狀態(tài)良好，可繼續(xù)裝車使用，并由裝車單位負1個段修期的質量保證責任。（3）轉K4型彈簧托板橫裂紋時更換，縱裂紋長度不大于50mm、深度不大于2mm或焊縫開裂時，焊修后磨平，焊修時應采用富氬氣體保護焊或相應強度等級堿性焊條，焊后應將焊縫打磨至與母材平滑過渡，焊縫凸高不得大于1mm，并進行熱處理；大于時更換。（4）轉K5型彈簧托板裂紋時更換。Page78五、使用、維護、檢修要求檢查要求Page

79接觸接觸最大間隙大于2mm時更換圖5-8搖動座耳軸半徑檢查示意圖

五、使用、維護、檢修要求11搖動座11.1須分解檢查，搖動座耳軸半徑弧面與樣板間隙大于2mm或裂損時更換，如圖5-8所示；中央脊背部上平面彎曲變形大于3mm時更換。Page79接觸接觸最大間隙大于2mm時更換圖5-8Page

80圖5-9搖動座A、B部位探傷示意圖五、使用、維護、檢修要求11.2搖動座的A、B部（如圖5-9）、耳軸圓弧區(qū)域及耳軸與方梁間的過渡區(qū)域須進行除銹、磁粉探傷檢查，裂紋深度不超過1mm時打磨消除裂紋，超過1mm時更換；其他部位外觀檢查，裂紋時焊修，焊后局部熱處理，消除應力。

Page80圖5-9搖動座A、B部位探傷示意圖五、Page

81圖5-10搖動座支承檢測示意圖

接觸接觸最大間隙大于2mm時更換五、使用、維護、檢修要求12搖動座支承用樣板檢查其內圓半徑，弧面與樣板最大間隙大于2mm或有裂損時更換，如圖5-10。Page81圖5-10搖動座支承檢測示意圖接觸Page

82五、使用、維護、檢修要求13導框搖動座修理須符合以下要求：13.1原車裝用無識別標記的導框搖動座（弧面半徑為R125）按圖5-11所示對導框搖動座進行改造，即在其頂面（與側架接觸面）加工一個3mm深的凹槽，墊片須換裝符合圖5-12要求、材質為Q235-A的墊片，導框搖動座固定塊須換裝符合圖5-13要求、材質為Q235-A的導框搖動座固定塊，并按圖5-14所示組裝。13.2原車裝用識別標記為“A”的導框搖動座（弧面半徑為R70）時，墊片須換裝符合圖5-12要求、材質為Q235-A的墊片，導框搖動座固定塊須換裝符合圖5-13要求、材質為Q235-A的導框搖動座固定塊，并按圖5-14所示組裝。13.3導框搖動座裂紋或圓弧面任一端弧頂與中部弧頂面高度差大于3.5mm時更換；更換時須采用相同型號、識別標記為“A1”的導框搖動座和符合ZCZ53-20-13圖樣要求的導框搖動座固定塊。Page82五、使用、維護、