扶柏祥畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

目錄1、設(shè)計(jì)主要參數(shù)的確定 42、總體設(shè)計(jì)方案 42.1設(shè)計(jì)選材 42.2球罐設(shè)計(jì)方案的確定 53、球殼強(qiáng)度計(jì)算 63.1壁厚的確定 63.1.1計(jì)算壓力 63.1.2球殼各帶厚度 63.1.3試驗(yàn)壓力校核 73.2球罐質(zhì)量計(jì)算 83.3地震載荷計(jì)算 93.3.1自振周期 93.2.1地震力 103.4風(fēng)載荷計(jì)算 103.5彎矩計(jì)算 113.6支柱計(jì)算 113.6.1單個(gè)支柱的垂直載荷 113.6.2組合載荷 123.6.3單個(gè)支柱彎矩 123.6.4支柱穩(wěn)定性校核 143.7地腳螺栓計(jì)算 163.7.1拉桿作用在支柱上的水平力 163.7.2支柱底板與基礎(chǔ)的摩擦力 163.7.3地腳螺栓的選取 163.8支柱底板 173.8.1支柱底板直徑 173.8.2底板厚度 173.9拉桿計(jì)算 183.9.1拉桿螺紋小徑的計(jì)算 183.9.2拉桿連接部位的計(jì)算 183.10支柱與球殼連接最低點(diǎn)a的應(yīng)力校核 213.10.1a點(diǎn)的剪切應(yīng)力 213.10.2a點(diǎn)的緯向應(yīng)力 223.10.3a點(diǎn)的應(yīng)力校核 223.11支柱與球殼連接焊縫的強(qiáng)度校核 234、極板尺寸計(jì)算 244.1赤道板尺寸計(jì)算 244.2極板尺寸計(jì)算 254.2.1極中板尺寸計(jì)算 264.2.2極側(cè)板尺寸計(jì)算 284.2.3極邊板尺寸計(jì)算 305．附件的設(shè)置 316．制造及安裝 336.1材料要求 336.2球殼板下料、成型及運(yùn)輸 346.3組裝 356.4焊接 366.5無(wú)損檢測(cè) 376.6焊后整體熱處理 376.7壓力試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn) 38參考文獻(xiàn) 41謝辭 42

天然氣是當(dāng)今最清潔的可用礦物燃料之一。其主要成分是烷烴，甲烷占絕大多數(shù)，另有少量的乙烷、丙烷和丁烷，此外一般還含有硫化氫、二氧化碳、氮和水汽，以及微量的惰性氣體（如氦和氬等）。燃燒天然氣時(shí)，主要產(chǎn)生二氧化碳及水蒸氣。燃燒時(shí)幾乎不對(duì)大氣層釋放二氧化硫或小微粒物質(zhì)，所釋放的有害物質(zhì)也比其他礦物燃料如煤及原油少得多。就相對(duì)熱值而言，天然氣價(jià)格比其他大多數(shù)燃料便宜。例如，天然氣比煤氣便宜約34%至88%,比液化石油氣便宜約38%至52%及比電力便宜約63%至80%。天然氣本身并不具爆炸性，它必須與空氣混合至超過(guò)一定百分比后才可燃燒。由于天然氣以管道輸送至最終用戶，因此免除使用罐裝液化石油氣時(shí)儲(chǔ)存燃料帶來(lái)的危險(xiǎn)。并且天然氣比空氣輕，萬(wàn)一發(fā)生漏氣會(huì)迅速擴(kuò)散而不容易聚結(jié)形成爆炸。

天然氣純凈。燃燒充分，燃燒效率高。因此天然氣燃燒時(shí)較相同熱值的大部分其他礦物燃料釋放出的熱量更高。此外，天然氣燃燒設(shè)備比煤或其他礦物燃料的燃燒設(shè)備簡(jiǎn)單、容易操作及方便保養(yǎng)。而且，使用天然氣后無(wú)須棄置固體廢料或煙灰。天然氣燃燒后無(wú)廢渣、廢水產(chǎn)生，具有使用安全、熱值高、潔凈等優(yōu)勢(shì)，使其廣泛作為發(fā)電、石油化工、機(jī)械制造、玻璃陶瓷、汽車、集中空調(diào)的燃料或原料。本次設(shè)計(jì)的是1400m3天然氣球罐，球罐與圓筒形容器相比其主要優(yōu)點(diǎn)是：受力均勻；在同樣壁厚條件下，球罐的承載能力最高，在相同內(nèi)壓條件下，球形容器所需要壁厚僅為同直徑、同材料的圓筒形容器壁厚的1/2（不考慮腐蝕裕度）；在相同容積條件下，球形容器的表面積最小，由于壁厚、表面積等原因，一般要比圓筒形容器節(jié)約30%~40%的鋼材，也就減少了成本。因此，液化氣球罐作為一種高效的III類存儲(chǔ)容器，在我國(guó)得到了廣泛的使用。1、設(shè)計(jì)主要參數(shù)的確定此次設(shè)計(jì)為以甲烷為主要組分的天然氣作為介質(zhì)來(lái)設(shè)計(jì)的，給定操作溫度40℃，工作壓力為1.6MPa，取設(shè)計(jì)壓力1.72MPa；罐體腐蝕裕量取1mm、單位充裝量0.65Kg/m3，因?yàn)槭菤怏w，充裝系數(shù)按1.0。該設(shè)備工作地點(diǎn)為湖南省長(zhǎng)沙公稱容積：1400m3存儲(chǔ)介質(zhì)：天然氣（甲烷）物料密度：ρ2=0.65Kg/m設(shè)計(jì)壓力：P=1.72MPa設(shè)計(jì)溫度：4球殼內(nèi)直徑：Di=14200充裝系數(shù)：k=1.0地震設(shè)防烈度：8度基本風(fēng)壓值：q0=350N/m基本雪壓值：q=300N/m2球罐建造場(chǎng)地：II類場(chǎng)地土、近震、B類地區(qū)2、總體設(shè)計(jì)方案2.1設(shè)計(jì)選材1400立方米天然氣球罐殼體材料采用Q345R，它具有良好的焊接性能；鍛件采用16MnIII；焊條采用E5015（J507）。殼體板材厚度大于20mm應(yīng)用超聲檢測(cè)，符合JB/T4730-2005規(guī)定III級(jí)合格。2.2球罐設(shè)計(jì)方案的確定球殼內(nèi)直徑14200mm，按JB/T4711-92《球罐儲(chǔ)罐型式與基本參數(shù)》標(biāo)準(zhǔn)推薦采用混合式三帶排版，分別為上極、赤道帶、下極。球體分為30塊板，上下級(jí)各7塊，赤道帶16塊，焊縫總長(zhǎng)311.3mm。支柱8根，支柱選用￠426x13鋼管。按此設(shè)計(jì)焊縫分布合理，材料利用率高，生產(chǎn)制作簡(jiǎn)單容易，在一定程度上降低生產(chǎn)成本及生產(chǎn)周期，提高生產(chǎn)效益積極生產(chǎn)進(jìn)度。圖2.1球罐總體設(shè)計(jì)圖支柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，支柱與球罐殼體的連接按GB12337選用的是赤道正切柱支撐。正切結(jié)構(gòu)式由多根圓柱狀的支柱在球殼赤道部位等距離布置，與球殼相切或相近似相切而成的焊接結(jié)構(gòu)。支柱撐住球罐的重量，為承受風(fēng)載荷和地震載荷，保證球罐的穩(wěn)定性，在支柱之間設(shè)置拉桿相連接。這種支座的優(yōu)點(diǎn)是受力均勻，彈性好，能承受熱膨脹的變形，組焊方便，施工簡(jiǎn)單，容易調(diào)整，現(xiàn)場(chǎng)操作和檢查也方便，且適用于多種規(guī)格的球罐?；谝陨峡紤]，本球罐上支柱結(jié)構(gòu)采用赤道正切支柱型式；U型托板連接結(jié)構(gòu)。支柱上應(yīng)設(shè)置通風(fēng)口是處于安全防火的需要，一旦遇到火災(zāi)，支柱內(nèi)的氣體會(huì)急劇膨脹，壓力迅速升高，短時(shí)間內(nèi)造成支柱爆裂，球罐倒塌，為避免此類情況發(fā)生，在支柱上應(yīng)設(shè)置通風(fēng)口。因是天然氣球罐，還應(yīng)設(shè)置防火層，防火層應(yīng)選用耐熱性和保溫性能好的火水泥層或涂耐火涂料。球罐除球殼板及零部件外，通常還有附件。附件包括壓力表，溫度計(jì)、液位計(jì)、安全閥、禁忌切斷閥、接地、在次球罐都需設(shè)置。同時(shí)因?yàn)槭翘烊粴馇蚬?，則要求必須設(shè)置消防噴淋裝置和降溫噴淋裝置。3、球殼強(qiáng)度計(jì)算3.1壁厚的確定3.1.1計(jì)算壓力根據(jù)P式中：設(shè)計(jì)壓力p=1.72MPahi物料密度ρ2=0.65Kg/m重力加速度：g=9.81m/s2因?yàn)榻橘|(zhì)為氣體,物料密度小，介質(zhì)靜壓力可忽略不計(jì)，故球殼各帶的計(jì)算壓力為其設(shè)計(jì)壓力1.72MPa。3.1.2球殼各帶厚度根據(jù)δ式中：球殼內(nèi)直徑Di=14200設(shè)計(jì)溫度下球殼材料Q345R的許用應(yīng)力查表得[σ]焊縫系數(shù)=1.0厚度附加量按C=C1+C2C=0+1.0=1.0mm各帶：

δ根據(jù)以上各帶厚度計(jì)算結(jié)果取各帶球殼板的名義厚度均為：δ3.1.3試驗(yàn)壓力校核水壓試驗(yàn)壓力

P式中：P=1.7MPa[σ][]=157MPa壓力試驗(yàn)前校核球殼應(yīng)力：

σ式中：σT-試驗(yàn)壓力下球殼的應(yīng)力，Mp試驗(yàn)壓力：PT=2.15Mpa球殼有效厚度按δσT液壓試驗(yàn)時(shí)，σT式中：球殼材料在試驗(yàn)溫度下的常溫屈服點(diǎn)，查表得σs焊縫系數(shù)=1.0即：σT=186.7MPa結(jié)論：合格。3.2球罐質(zhì)量計(jì)算球殼平均中徑：Dcp=球殼材料密度：ρ1=7850Kg/m充裝系數(shù)：k=1.0水的密度：ρ3=1000Kg/m物料密度：ρ2=0.65Kg/m球殼外直徑：Do地震設(shè)防烈度：8度基本雪壓值：q=300N/m2球面積雪系數(shù)：C5球殼質(zhì)量,m物料質(zhì)量，m液壓試驗(yàn)時(shí)液體（水）的質(zhì)量，m積雪質(zhì)量，m保溫層質(zhì)量，m5支柱、拉桿及附件的質(zhì)量，m操作狀態(tài)下的球罐質(zhì)量，m=210000Kg+974Kg+1959Kg+0+19605Kg=2232538Kg液壓試驗(yàn)狀態(tài)下的球罐質(zhì)量，m=210000Kg+149845Kg+19605Kg=1728059Kg球罐最小質(zhì)量，m=2100000Kg+19605Kg=1728059Kg3.3地震載荷計(jì)算3.3.1自振周期支柱底板底面至球殼中心的距離：H支柱數(shù)目：n=8支柱材料16Mn號(hào)鋼的常溫彈性模量：E支柱外直徑：d支柱內(nèi)直徑：d支柱橫截面慣性矩，

I=支柱底板底面至拉桿中心線與支柱中心線交點(diǎn)處的距離：l=5600拉桿影響系數(shù)，

ξ球罐可視為一個(gè)單質(zhì)點(diǎn)體系，其基本自振周期，

T=πm0H033.2.1地震力綜合影響系數(shù)：C地震影響系數(shù)的最大值，查表：α特征周期，按場(chǎng)地土類別II類及近震查表：T對(duì)應(yīng)于自振周期T的地震影響系數(shù)，α球罐的水平地震力，F(xiàn)3.4風(fēng)載荷計(jì)算風(fēng)載體形系數(shù)：k系數(shù)查表：ξ風(fēng)振系數(shù)：k基本風(fēng)壓值：q支柱底板底面至球殼中心的距離：H風(fēng)壓高度變化系數(shù)查表計(jì)算得：f球殼附件增大系數(shù)：f球罐的水平風(fēng)力，F(xiàn)==3.675×3.5彎矩計(jì)算視地震載荷和風(fēng)載荷為一作用于球殼中心的集中水平載荷，則由于水平地震力和水平風(fēng)力引起的最大彎矩，Mmax=式中，F(xiàn)max為最大水平力，?。‵e+0.25FF故?。篎L為力臂：L=H3.6支柱計(jì)算3.6.1單個(gè)支柱的垂直載荷3.6.1.1重力載荷操作狀態(tài)下的重力載荷，

G液壓試驗(yàn)狀態(tài)下的重力載荷，

G3.6.1.2支柱的垂直最大載荷支柱中心圓半徑：R=最大彎矩對(duì)支柱產(chǎn)生的垂直載荷的最大值，

(拉桿作用在支柱上的垂直載荷的最大值，（以上兩力之和的最大值，

F=9.6×3.6.2組合載荷操作狀態(tài)下支柱的最大垂直載荷，W液壓試驗(yàn)狀態(tài)下支柱的最大垂直載荷，W=2.124×3.6.3單個(gè)支柱彎矩3.6.3.1偏心彎矩操作狀態(tài)下赤道線的液柱高度：h液壓試驗(yàn)狀態(tài)下赤道線的液柱高度：h操作狀態(tài)下物料在赤道線的液柱靜壓力：P液壓試驗(yàn)狀態(tài)下液體在赤道線的液柱靜壓力：P=0.07MPa球殼的有效厚度：δ操作狀態(tài)下的球殼赤道線的薄膜應(yīng)力，σ液壓試驗(yàn)狀態(tài)下球殼赤道線的薄膜應(yīng)力，σ球殼內(nèi)半徑：R球殼材料的泊松比：μ=0.280球殼材料16MnR彈性模量，查表：E=209×操作狀態(tài)下支柱的偏心彎矩，M=液壓試驗(yàn)狀態(tài)下支柱的偏心彎矩，M=3.6.3.2附加彎矩操作狀態(tài)下支柱的附加彎矩，M液壓試驗(yàn)狀態(tài)下支柱的附加彎矩，M==2.71×3.6.3.3總彎矩操作狀態(tài)下支柱總彎矩，M液壓試驗(yàn)狀態(tài)下支柱的總彎矩，M3.6.4支柱穩(wěn)定性校核單個(gè)支柱的橫截面積：A=支柱的慣性半徑：r支柱長(zhǎng)細(xì)比：λ=式中，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)k3=1支柱材料16Mn號(hào)鋼的常溫常壓屈服點(diǎn)，查表：σ支柱換算長(zhǎng)細(xì)比，λ當(dāng)λ>0.215Φ=0.826等效彎矩系數(shù)：β截面塑性發(fā)展系數(shù)：γ=1.15單個(gè)支柱的截面系數(shù)，Z=歐拉臨界力，W支柱材料的許用應(yīng)力：σ操作狀態(tài)下支柱的穩(wěn)定性校核，

W=39.2MPa≤液壓試驗(yàn)狀態(tài)下支柱的穩(wěn)定性校核，

W=175.72MPa≤結(jié)論：穩(wěn)定性校核合格。3.7地腳螺栓計(jì)算3.7.1拉桿作用在支柱上的水平力拉桿和支柱間的夾角：β=拉桿作用在支柱上的水平力F3.7.2支柱底板與基礎(chǔ)的摩擦力支柱地板與基礎(chǔ)的摩擦系數(shù)：f支柱底板與基礎(chǔ)的摩擦力，F(xiàn)3.7.3地腳螺栓的選取因Fc<Fs結(jié)論：選取M30的地腳螺栓。3.8支柱底板3.8.1支柱底板直徑基礎(chǔ)采用鋼筋混凝土，其許用應(yīng)力：[σ]地腳螺栓直徑：d=30mm支柱底板直徑DbDD選取底板直徑D3.8.2底板厚度底板的壓應(yīng)力：

σ底板外邊緣至支柱外表面的距離：

l底板材料Q235-B的常溫屈服點(diǎn)：σ底板材料的許用彎曲應(yīng)力：σ底板的腐蝕裕量，一般取Cb=3mm支柱底板厚度，δ結(jié)論：選取底板厚度δb=70mm。3.9拉桿計(jì)算3.9.1拉桿螺紋小徑的計(jì)算拉桿選用10鋼，拉桿的最大拉力，

F上式中，拉桿和支柱間的夾角β=43.53°。拉桿材料的常溫屈服點(diǎn)，查表：σ拉桿材料的許用應(yīng)力：[σ]拉桿的腐蝕裕量，一般取CT拉桿螺紋小徑，

D結(jié)論：選取拉桿的螺紋公稱直徑為M36。3.9.2拉桿連接部位的計(jì)算3.9.2.1銷子直徑銷子選用45鋼，銷子的直徑,d式中，銷子材料的常溫屈服點(diǎn)：σ銷子的許用應(yīng)力：[τ]結(jié)論：選取銷子的直徑為25mm。3.9.2.2耳板厚度δ式中：耳板材料的常溫屈服點(diǎn)：Q235-A，σ耳板材料的許用壓應(yīng)力：σ結(jié)論：選取耳板厚度為25mm。3.9.2.3翼板厚度翼板選用Q235-Aδ式中：耳板材料的常溫屈服點(diǎn)：σ翼板材料的常溫屈服點(diǎn)：σ結(jié)論：選取翼板厚度為12mm。3.9.2.4連接焊縫強(qiáng)度校核1）耳板與支柱的焊縫A（見圖3.1）所承受的剪切應(yīng)力：圖3.1耳板與支柱F式中：A焊縫單邊長(zhǎng)度：LA焊縫焊腳尺寸：S支柱或耳板材料常溫屈服點(diǎn)的較小值：σ角焊縫系數(shù)：取?焊縫的許用剪切應(yīng)力，τ2)拉桿與翼板的焊縫B所承受的剪切應(yīng)力,

F式中：B焊縫單邊長(zhǎng)度：L2B焊縫焊腳尺寸：S2拉桿或翼板材料常溫屈服點(diǎn)的較小值：σs角焊縫系數(shù)：取?a焊縫的許用剪應(yīng)力，[τ]結(jié)論：焊縫強(qiáng)度通過(guò)。3.10支柱與球殼連接最低點(diǎn)a的應(yīng)力校核（見圖3.2）圖3.2支柱與球殼連接支柱與球殼板連接最低點(diǎn)（a點(diǎn)）是一個(gè)薄弱環(huán)節(jié)，此點(diǎn)的應(yīng)力必須進(jìn)行應(yīng)力校核。目前，主要用GB12337-90中a點(diǎn)應(yīng)力的計(jì)算公式來(lái)計(jì)算橫托板下表面a點(diǎn)的應(yīng)力。3.10.1a點(diǎn)的剪切應(yīng)力操作狀態(tài)下a點(diǎn)剪切應(yīng)力，

τ液壓試驗(yàn)狀態(tài)下a點(diǎn)剪切應(yīng)力，τ=13.4MPa式中：支柱與球殼連接焊縫單邊的弧長(zhǎng)：L球殼a點(diǎn)處的有效厚度：δ3.10.2a點(diǎn)的緯向應(yīng)力操作狀態(tài)下a點(diǎn)的液柱高度：hOa液壓試驗(yàn)狀態(tài)下物料在a點(diǎn)的液柱高度：hTa操作狀態(tài)下物料在a點(diǎn)的液柱靜壓力：P液壓試驗(yàn)狀態(tài)下液體（水）在a點(diǎn)的液柱靜壓力：PTa操作狀態(tài)下a點(diǎn)的緯向應(yīng)力：σ液壓試驗(yàn)狀態(tài)下a點(diǎn)的緯向應(yīng)力：σ3.10.3a點(diǎn)的應(yīng)力校核操作狀態(tài)下a點(diǎn)的組合應(yīng)力，σ液壓試驗(yàn)狀態(tài)下a點(diǎn)的組合應(yīng)力，σ應(yīng)力校核：a點(diǎn)的組合應(yīng)力滿足σσ式中：σs結(jié)論：校核通過(guò)。3.11支柱與球殼連接焊縫的強(qiáng)度校核支柱與球殼連接焊縫所承受的剪切應(yīng)力，τ式中：W取GO+FGG=2.121×所以，W=G支柱與球殼連接焊縫焊角尺寸：S=10mm支柱與球殼連接焊縫的許用剪切應(yīng)力，τ其中：支柱或球殼材料屈服點(diǎn)的最小值：σ角焊縫系數(shù)：取?a應(yīng)力校核：τW=77.9MPa<τW=78MPa4、極板尺寸計(jì)算4.1赤道板尺寸計(jì)算已知：R=7100，N=16，β0=67.5°，β1=22.圖4.1赤道板尺寸弧長(zhǎng)

L弦長(zhǎng)L弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弦長(zhǎng)D8218.98mm弧長(zhǎng)D4.2極板尺寸計(jì)算圖4.2極板尺寸對(duì)角線弦長(zhǎng)與弧長(zhǎng)的最大間距：H=弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)D弧長(zhǎng)D弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)B4.2.1極中板尺寸計(jì)算圖4.3極中板尺寸對(duì)角線弦長(zhǎng)與弧長(zhǎng)的最大間距：A=弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)L弦長(zhǎng)L弦長(zhǎng)L弧長(zhǎng)L弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)D弧長(zhǎng)D4.2.2極側(cè)板尺寸計(jì)算圖4.4極側(cè)板尺寸弦長(zhǎng)L弧長(zhǎng)L弦長(zhǎng)L弧長(zhǎng)L弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弦長(zhǎng)D弧長(zhǎng)D上列式中，A、H――同前；

εK=4.2.3極邊板尺寸計(jì)算圖4.5極邊板尺寸弧長(zhǎng)L弦長(zhǎng)L弦長(zhǎng)L弧長(zhǎng)L弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弧長(zhǎng)B弦長(zhǎng)B弦長(zhǎng)D弧長(zhǎng)D弧長(zhǎng)L弦長(zhǎng)L上列式中，

αααM=5．附件的設(shè)置球罐除球殼板及零部件外，通常還有附件。附件包括壓力表、溫度計(jì)、液位計(jì)、安全閥、緊急切斷閥、接地。安全附件的設(shè)計(jì)、選擇如下：壓力表：按規(guī)定“在球罐頂部和底部各設(shè)置一個(gè)量程相同并經(jīng)過(guò)校正的壓力表，選用壓力表的量程為2倍試驗(yàn)壓力左右……”。故選用壓力表的規(guī)格為：YA-150壓力表0~4MPa，精度1.5級(jí)。溫度計(jì)：上下兩個(gè)溫度計(jì)，型號(hào)為：溫度計(jì)WS-71,插入深度250。液位計(jì)：裝設(shè)現(xiàn)場(chǎng)和遠(yuǎn)傳液位計(jì)，且有高低位報(bào)警裝置和帶聯(lián)鎖的高液位報(bào)警，以免發(fā)生事故。因直徑較大，而液位計(jì)的規(guī)格有一定的規(guī)格，故此次選用兩個(gè)型號(hào)為HG/T21584-1995磁性液位計(jì)UZ4.0M-6000-0.6AF304/A作為現(xiàn)場(chǎng)液位計(jì)。安全閥：因介質(zhì)的原因必須設(shè)置兩個(gè)安全閥，每個(gè)都能滿足事故狀態(tài)下最大泄放量的要求。型號(hào)為：CA42F-25安全閥DN100開啟壓力1.72MPa，數(shù)量2個(gè)。具體計(jì)算如下：容器安全泄放量（WSI），

W式中：為天然氣密度0.65kg/m3V為天然氣進(jìn)口管的流速15m/sD為壓力容器進(jìn)口管內(nèi)徑100mm單個(gè)DN100安全閥排氣能力，WPS：整定壓力Pd：排放壓力（絕壓）：氣體絕熱系數(shù)，查表得：k=CPX：氣體特征系數(shù)，查表：X=348C：流量系數(shù)，按全啟式安全閥取C=0.65A：安全閥最小排氣截面積，A=d1：安全閥喉徑，DN100喉徑為M：氣體摩爾質(zhì)量，M=24kg/kmolT：氣體溫度，T=273+40=313KZ：氣體在操作溫度壓力下的壓縮系數(shù)取Z=1.0結(jié)論：

W兩個(gè)DN100安全閥滿足設(shè)計(jì)要求。接地：設(shè)置兩個(gè)接地電阻為10的接地板，材料為1Cr18Ni9。梯子平臺(tái)現(xiàn)場(chǎng)配作。6．制造及安裝6.1材料要求球罐制造所用主體材料為16MnR和16MnIII，下料前板材16MnR符合GB6654-96標(biāo)準(zhǔn)，逐張超聲波檢測(cè)，標(biāo)準(zhǔn)III級(jí)要求，使用狀態(tài)：正火，并進(jìn)行0度沖擊試驗(yàn)；鍛件符合JB/T4726-2000標(biāo)準(zhǔn)，III級(jí)合格。主體材料的化學(xué)成分和力學(xué)性能如下：

表6.1主體材料的化學(xué)成分化學(xué)元素16Mn鍛件,%16MnR鋼板,%C0.13~0.19≤2.0Si0.20~0.600.2~0.55Mn1.20~1.601.20~1.60P≤0.030≤0.030S≤0.015≤0.015Ni≤0.30≤0.30Cr≤0.30Cu≤0.25表6.2主體材料的力學(xué)性能檢驗(yàn)項(xiàng)目16Mn鍛件16MnR鋼板σ450~600470~600σ≥275≥305φ%≥20≥21A27（三個(gè)試樣平均值）31（0℃三個(gè)試樣平均值）硬度試驗(yàn)，HB121-178支柱選用符合GB6470的16Mn鋼管。6.2球殼板下料、成型及運(yùn)輸a）按零件圖編制下料排版圖，并進(jìn)行材料標(biāo)記；b）上水壓機(jī)冷壓成型，并用一次樣板檢查，任意部位間隙小于等于2.0mm，不允許存在包邊及皺邊；c）按二次樣板劃切割線，樣沖標(biāo)識(shí)切割線。沿切割線切割球殼，對(duì)接坡口形式及尺寸按圖，氣割要求表面平滑，粗糙度25un；平面度B<1.0mm，熔渣及氧化皮應(yīng)清除干凈，坡口表面不得存在夾渣、分層、裂紋等缺陷；d)對(duì)每塊球殼板坡口周邊100mm范圍內(nèi)全面積檢測(cè)，符合JB/T4730-2005標(biāo)準(zhǔn)III合格；e）測(cè)厚：不小于41.50mm；f）對(duì)球殼板進(jìn)行總檢：球殼板長(zhǎng)度方向弦長(zhǎng)公差±2.5mm，寬度方向弦長(zhǎng)±2.0mm，對(duì)角線公差±3.0mm；g）坡口表面機(jī)器內(nèi)、外表面50mm范圍內(nèi)涂可焊性涂料；i）球殼板運(yùn)輸時(shí)，需根據(jù)球片曲率制作運(yùn)輸包裝架，防止球殼板運(yùn)輸變形。6.3組裝<1>按圖清點(diǎn)各零部件，復(fù)驗(yàn)其主要尺寸，標(biāo)志清楚齊全。<2>組焊定位塊：定位塊在球殼板吊裝前焊完，焊接前應(yīng)畫出焊接位置，確保全部球殼板定位塊的一一對(duì)應(yīng)和調(diào)整卡具使用合適，允許偏差±0.5mm。內(nèi)腳手腳及外防護(hù)棚的搭設(shè)。球罐內(nèi)部用?426×13無(wú)縫鋼管和?325×10有縫鋼管組成傘形架；外部與防護(hù)棚共同形成罐外操作平臺(tái)。為保證傘形架的穩(wěn)定，在不影響球罐安裝的情況下，在其頂部和底部分別用鋼絲繩和型鋼固定。<3>球罐赤道板的組裝采用插入法，具體步驟如下：a)赤道帶板應(yīng)在安裝前在板中劃出中心線，以保證安裝時(shí)赤道板處于一個(gè)水平度，按排版圖吊裝帶支柱的赤道板，用鋼絲繩牽引，準(zhǔn)確就位，使座板十字中心線和柱底板十字中心線吻合。采取臨時(shí)固定措施，防止傾倒，安裝柱間拉桿，調(diào)整支柱垂直度，以利于相鄰赤道板的組裝，且有利于控制支柱最終垂直度。b)吊裝其它赤道板，安裝組裝夾具進(jìn)行固定，根據(jù)球殼板復(fù)檢計(jì)算調(diào)整間隙、錯(cuò)邊、棱角度、端口水平度。c)組對(duì)成環(huán)后，按技術(shù)要求進(jìn)行檢查、調(diào)整，重點(diǎn)注意調(diào)整上、下環(huán)口的橢圓度和周長(zhǎng)，以利于上、下極帶的組裝，且在支柱下端用水準(zhǔn)儀測(cè)出各支柱的水準(zhǔn)線，以便檢查，調(diào)整赤道線水平度。<4>上極帶板的組裝上極帶板起吊就位時(shí)，殼板上端用組裝夾具與赤道帶上端連接，殼板下端用倒鏈鉤掛在傘形架上，調(diào)節(jié)球臺(tái)高度和下口直徑，待組裝完畢后拆除。<5>下極帶板的組裝下極帶板起吊就位時(shí)，球殼板下端用組裝夾具與赤道帶板下端連接，殼板上端用倒鏈鉤掛在傘形架上，調(diào)節(jié)球臺(tái)高度和下口直徑，待組裝完畢后拆除。6.4焊接球罐殼體及殼體與各接管鍛件焊接選用低氫堿性焊條E5015(J507)，殼體施焊前應(yīng)將坡口表面和兩側(cè)至少20mm范圍內(nèi)的油污、水分及其他有害雜質(zhì)清除干凈。該殼體采用雙面焊對(duì)接焊縫，單側(cè)焊接后應(yīng)進(jìn)行背面清根，清根時(shí)應(yīng)將定位焊的溶附金屬清除掉，清根后的坡口形狀、寬窄應(yīng)一致。焊后須立即進(jìn)行熱后消氫處理，后熱溫度宜為200~250℃，后熱時(shí)間應(yīng)為0.5~1小時(shí)。焊后球殼兩極間凈距與球殼設(shè)計(jì)內(nèi)直徑之差和赤道截面的最大內(nèi)直徑與最小內(nèi)直徑之差小于80mm。焊縫表面不得有裂紋、咬邊、氣孔、弧坑和夾渣等缺陷，并不得保留有熔渣與飛濺物。對(duì)接后焊縫余高不得大于3mm。立柱與球殼的角焊縫采用E4315(J427)，焊縫應(yīng)圓滑過(guò)渡至母材的幾何形狀。6.5無(wú)損檢測(cè)無(wú)損檢測(cè)要求對(duì)接焊縫焊后應(yīng)進(jìn)行100%的射線檢測(cè)+100%超聲檢測(cè)+100%磁粉檢測(cè)，射線和磁粉檢測(cè)按JB/T4730-2005《壓力容器無(wú)損檢測(cè)》的II級(jí)為合格，超聲檢測(cè)按JB/T4730-2005得I級(jí)為合格。水壓試驗(yàn)后，球殼上所有焊縫應(yīng)進(jìn)行20%磁粉，符合JB/T4730-2005標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，II級(jí)合格。6.6焊后整體熱處理焊后熱處理的主要目的是為了消除存在于球罐上由于組裝焊接造成的殘余應(yīng)力，并改善焊接接頭性能，特別是提高整體球罐抗脆性斷裂和抗應(yīng)力腐蝕的能力，同時(shí)能穩(wěn)定結(jié)構(gòu)形狀與尺寸，改善并使淬火組織軟化，細(xì)化晶粒，從而改善焊接接頭的性能，降低硬度，提高塑性及斷裂韌度，提高疲勞強(qiáng)度，提高應(yīng)力腐蝕能力，避免延遲裂紋的產(chǎn)生。我國(guó)規(guī)定：“厚度大于30mm的16MnR鋼制球殼應(yīng)在壓力試驗(yàn)之前進(jìn)行焊后整體熱處理”，故設(shè)計(jì)要求進(jìn)行焊后整體熱處理。另人孔凸緣與球殼的對(duì)接接頭焊后立即進(jìn)行消氫處理。1400m3目前，國(guó)內(nèi)外針對(duì)球罐焊后整體熱處理的施工方法有很多種，此次選擇應(yīng)用較為普遍和安全的電加熱法和燃油法（內(nèi)部燃燒法）。加熱以內(nèi)燃法為主，同時(shí)采用電加熱方式輔助加熱，以保證熱處理效果。此外，在結(jié)構(gòu)上做了一些調(diào)整，采用在球罐外部包裹保溫材料，內(nèi)部進(jìn)行加熱及將下人孔布置居中、球罐里面的上部加上擋熱板，保證采用火焰加熱進(jìn)行整體熱處理時(shí)球殼受熱均勻；在支柱底板下面，設(shè)計(jì)熱處理墊板，保證了在進(jìn)行熱處理時(shí)支柱的移動(dòng)。在支柱底板上開長(zhǎng)圓孔，使得整個(gè)滑動(dòng)體系中存在兩個(gè)滑動(dòng)面。提供同材質(zhì)、同規(guī)格、同批號(hào)、同坡口形式的650×180×36球罐試板各六塊（并富有各項(xiàng)檢驗(yàn)合格證或抄件），拼成三對(duì)，其中立焊、橫焊、平角仰焊各一對(duì)。試板要求：試板焊接工藝與球殼焊接工藝相同，試板焊縫經(jīng)外觀檢查合格后，應(yīng)進(jìn)行100%RT+100%UT檢測(cè)，符合JB/T4730-2005規(guī)定，RTII級(jí)，UTI級(jí)合格，并隨同球罐同時(shí)進(jìn)行熱處理，然后進(jìn)行機(jī)械性能檢驗(yàn)。6.7壓力試驗(yàn)和氣密性試驗(yàn)壓力試驗(yàn)用5℃以上的清潔水，注滿水時(shí)，應(yīng)將空氣排盡，試驗(yàn)過(guò)程中應(yīng)保持球罐外表面干燥。在罐頂和罐底各裝一個(gè)經(jīng)校核合格且精度不低于1.5級(jí)的表盤直徑150mm的壓力表，其量程為0~4MPa，壓力以罐頂讀數(shù)為準(zhǔn)，試驗(yàn)壓力：2.15MPa。試驗(yàn)時(shí)，壓力應(yīng)緩慢上升，升至試驗(yàn)壓力的50%時(shí)保持15分鐘，對(duì)球罐的所有焊縫和連接部位進(jìn)行滲漏檢查，確認(rèn)無(wú)滲漏后繼續(xù)升壓，當(dāng)壓力升至試驗(yàn)壓力的90%時(shí)，保持15分鐘，檢查確認(rèn)無(wú)滲漏后繼續(xù)升壓。當(dāng)壓力升至試驗(yàn)壓力時(shí)，保持30分鐘，然后將壓力降至設(shè)計(jì)壓力，進(jìn)行檢查，以無(wú)滲漏為合格。水壓試驗(yàn)完畢后，應(yīng)將水排盡，用壓縮空氣將罐內(nèi)吹干。15℃的干燥潔凈空氣，壓力表和其安裝要求同壓力試驗(yàn)，氣密性試驗(yàn)的壓力應(yīng)為：1.72MPa。試驗(yàn)要求：試驗(yàn)時(shí)，壓力應(yīng)緩慢上升，上升至試驗(yàn)壓力的50%時(shí)，保持10分鐘，然后對(duì)球罐的所有焊縫和連接部位進(jìn)行滲漏檢查，確認(rèn)無(wú)滲漏后升壓；壓力升至試驗(yàn)壓力時(shí)，保持10分鐘，檢查以無(wú)滲漏為合格。首先對(duì)鋼板的化學(xué)成分提出了比較嚴(yán)格的要求，嚴(yán)格控制S.P含量，其中S含量≤0.015%。通過(guò)控制化學(xué)成分，保證材料的機(jī)械性能，特別是材料的低溫-20℃沖擊韌性值。為了提高高質(zhì)量的球罐，制造條件提出：用于制造本球罐的鋼板實(shí)物水平必須達(dá)到0℃，三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)試樣的沖擊功水平平均值A(chǔ)KV≥31J（單個(gè)最低值≥27J）。用于制造球殼板的鋼板逐張超聲波檢測(cè)達(dá)III級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。提出了必須采用實(shí)物水平，必須達(dá)到0℃時(shí)AKV≥30J，單個(gè)最低值大于等于27J的鍛件用于本球罐與球罐相焊接的零部件的制造。組焊用焊條J507（E5015）。以上措施，保證了材料既有良好的機(jī)械性能。此外，在制造焊接方面也提出了十分嚴(yán)格的要求，如嚴(yán)格控制焊接線能量不超過(guò)30KJ/cm，施焊時(shí)采用窄焊道，薄層多層焊，每一道焊道寬度不大于焊芯直徑的4倍，對(duì)于焊工資格和對(duì)評(píng)定及焊前預(yù)熱都有嚴(yán)格要求，規(guī)定了嚴(yán)格的焊接材料管理制度，控制焊接層間溫度，同時(shí)規(guī)定焊后消氫處理等一系列措施。技術(shù)條件提出了許多嚴(yán)格標(biāo)準(zhǔn)要求，在檢驗(yàn)上嚴(yán)格執(zhí)行6個(gè)100%的檢驗(yàn)手段，這些措施包括球殼板對(duì)接焊縫熱處理前應(yīng)進(jìn)行100%射線檢測(cè)外，還要應(yīng)進(jìn)行100%超聲波及100%磁粉檢測(cè)，水壓試驗(yàn)后再進(jìn)行20%磁粉檢測(cè)，同球殼板焊接形成的角焊接、工卡具清除后的焊遺部位及熱影響區(qū)進(jìn)行表面100%的磁粉檢測(cè)。經(jīng)過(guò)實(shí)踐證明，盡管設(shè)計(jì)提出的要求偏高，但實(shí)際上還是能夠達(dá)到的，并且還有些高于設(shè)計(jì)要求，這就說(shuō)：只要我們以科學(xué)的、求實(shí)的態(tài)度，要完成設(shè)計(jì)制造優(yōu)質(zhì)的球罐是完全可行的，這也為以后的設(shè)計(jì)工作提供了寶貴的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。球罐質(zhì)量第一，既是用戶的要求也是設(shè)計(jì)單位的知道思想和設(shè)計(jì)原則。在設(shè)計(jì)過(guò)程中自始至終執(zhí)行ISO9001:1994，以確保設(shè)計(jì)質(zhì)量符合規(guī)范，同時(shí)滿足用戶需要，為用戶提供安全、優(yōu)質(zhì)的國(guó)產(chǎn)液化石油氣球罐。

參考文獻(xiàn)全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)GB12337-1998，鋼制球形儲(chǔ)罐【S】，1991全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)GB150-1998，鋼制壓力容器【S】.中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1998全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)JB/T4711-92，球形儲(chǔ)罐型式與基本參數(shù)【S】.北京醫(yī)科大學(xué)聯(lián)合出版社，1992國(guó)家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局.壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程【M】.北京：中國(guó)勞動(dòng)社會(huì)保障出版社，1999全國(guó)化工工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)編輯中心，HG20580-1998，鋼制化工容器設(shè)計(jì)基礎(chǔ)規(guī)定【S】.河北滄州市人民印刷廠，1999全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)GB12337-1998，《鋼制球形儲(chǔ)罐》標(biāo)準(zhǔn)釋義【S】.中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1991全國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)JB4732-95，鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)【S】.中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1995劉超峰等.國(guó)內(nèi)球罐焊后熱處理【J】.壓力容器，2006.9（166）：38-49全國(guó)鍋爐壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)，李世玉.壓力容器設(shè)計(jì)-工程師培訓(xùn)教程【M】.北京：新華出版社，2005古大田，黎廷新.球形容器.蘭州：蘭州石油機(jī)械研究所，1978.畢明樹.工程熱力學(xué)【M】北京：化學(xué)工業(yè)出版社/教材出版中心，2001盧煥章.石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè).北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1984化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書編輯委員會(huì)，徐英等.球罐和大型儲(chǔ)罐.化學(xué)工業(yè)出版社.2005.1成大先.機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè).連接與緊固.化學(xué)工業(yè)出版社.2004.1潘家禎.壓力容器材料實(shí)用手冊(cè).碳鋼及合金鋼.化學(xué)工業(yè)出版社.2000Bernstein,I.M.HandbookofStainlessSteel.NewYork,1963謝辭畢業(yè)設(shè)計(jì)是在大學(xué)四年所學(xué)到的專業(yè)知識(shí)的基礎(chǔ)上，培養(yǎng)我們分析和解決實(shí)際工程問(wèn)題的能力，對(duì)我們所學(xué)知識(shí)的一次檢驗(yàn)。在畢業(yè)設(shè)計(jì)的實(shí)踐中，我學(xué)到很多有用的知識(shí)，也積累了不少寶貴的工程設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，這些都將會(huì)對(duì)我以后的即將進(jìn)入社會(huì)工作產(chǎn)生深遠(yuǎn)的影響。首先要感謝我們的各位老師。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)及論文的撰寫時(shí)在老師的精心指導(dǎo)下完成的，老師為此付出了辛勤的勞動(dòng)。導(dǎo)師高尚的師德，敏銳的思維，淵博的學(xué)識(shí)和嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度使我受益終身。我早期設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到過(guò)不少的技術(shù)困難，是導(dǎo)師給了我大力的幫助和鼓勵(lì)，才得以一一攻克，使本次設(shè)計(jì)能以較高的質(zhì)量完成。完稿之后，導(dǎo)師又對(duì)論文進(jìn)行了全面的審閱，并提出了寶貴的意見，我根據(jù)導(dǎo)師的意見對(duì)本論文進(jìn)行了認(rèn)真的修改。為此，再次感謝我的導(dǎo)師。其次，還要感謝我的同學(xué)，感謝他們?cè)谠O(shè)計(jì)過(guò)程中給予我的大力幫助，他們?cè)谖以O(shè)計(jì)過(guò)程種提供的寶貴意見，使得我的設(shè)計(jì)能夠及時(shí)順利的進(jìn)行。最后，還要感謝大學(xué)以來(lái)一直教我知識(shí)的老師，是他們使我具有扎實(shí)的專業(yè)知識(shí)，為本次畢業(yè)設(shè)計(jì)做了充分的知識(shí)準(zhǔn)備。致謝人：扶柏祥2011年5月于南華大學(xué)附錄1英文原文Thehandoveracceptancesphericalquenchedbasisbeforethedateofacceptancefoundation,civilunitsmustbeself-checkingqualifiedandfillinthecompletiondatabase,thestrengthmustbeprofessionallaboratorytestreport.Generalrules,sphericalbeforeinstallationfoundationintensityshouldachievedesignstrengthvalueof75%above.Afterthedeclaration,civilorganizationsapplyforgeneralsupervisionbytheowner,inspection,contactjointfieldmeasurementinstalledinaccordancewiththestandardsoffoundation,elevation,anchorboltholedeviationandpositioninthecentercircleastheconfirmation,suchasthequalified,signonthespot.Theplateandshellparts:(1)receivereinspectionplateandshellpartstoon-siteinspectionandimportedgoods,afterconstructionunitsinspected.(2)shellplates.Accordingtothedrawingandconstructionunitofrelevantstandardsandsphericalshellplatesbyzhangchecksurfacequalityandthearclengthmeasurementandcurvature.Aftercheckingthattwosphericalsurfacequalityofthenorth,andasmallreservoirsintuenmunqualifiedthe4billiardsshellplatesurfacehasscratches,rustandcurvature,dimensions,suchasnecked-downsituation.CMPcompany,exceptthismeasurementresults,andputsforwardcorrespondingtoacceptthepenaltyspotandpromisedtorepair,repairplantorepair,theconstructionunittesting,finally,VTMTbyspecialinspectioncenterforacceptance.(3)sphericalshellthicknessofplates.Constructionunitbyrandom20%,theplatformwith20S14quenchedtheequatoratfirst300mmboardthickness,YangCMPcompany42mmthaninboard,makeinitiativeS14sphericalDelay3months.(4)shellplatesultrasonictesting.AccordingtoGB50094standard,constructionunitsofsphericalshellbytheboardof100%ofthedeckandtheboardsurroundingultrasonictesting,theresultsareallqualified.Installation:pillarofsphericalpillar,thetwopointsintheperiodofpillarhasweldedplate,siteinstallationisundersectionpillarsbasedonliftingtosphericalfirst,thenusethescaffoldfluctuationtwotogether.Beforeinstallationshouldbeundersectionpillars,basedonmeasuringsphericalelevationbasedoneachfloormadepillarsroundandsetting-outlofting,thenusethecirclediagraminclinedmatirongrouptrentmentpavingtheadjacentbase.Whenthehoisting,adjustthepillarofperpendiculartotheequator(thisisthegroupwithsmooth,fieldobservationorverticaldeviationislessGB12337andGB5009415mm,conformtorequirements.14afterallthepillarsshallbeinstalled,inordertoensurethetimelyfollow-upscaffoldbuiltwiththeinstallation.Sphericalshellplatesorientationblockweldingandputin:(1)theorientationblockwelding.SphericalshellboardafterinspectionbyNumbers,andaccordingtoalltakeplaceinweldingassemblingpositioning,lug(weldpositioning,etcmustbeliftinglugsaccordingtotheprocessofqualifiedstandardweldingprocessevaluation,etc.)forthemainassemblymethod,usingpotinthezone,withusingorientationblock,liftinglugs,etc,inthetemperatezone,hasbroughtunderusedorientationblock,liftinglugsonboardinsidesuchwelding.Sphericalshellplatesputinplace.Usingcrane"dumped"willbringdownthetemperatezone,hasplacedonboardbyliftingisbasedonthesphere,temperate,aroundtheequator,putinthedistancewereextremelybeltaroundthebasisforcrane(channel).Equatorialbeltoftheassembly:theentireassemblyisquenchedthebenchmark,theassemblyassembledintheuppersectionpillarsinstallationposition,therefore,mustbeadjustedunderthepremiseofgoodpropperpendicularity.(1)theequatorialplateinstallationwithpillar.Accordingtotheliftingupbeforehand,inorderfortwomouthplacerow,pillarcenterlineofmidlinebytwopillarsinvariousweldingjointboltholeplatelocalization,withthreeofthepillarintheequatorialplateweldingwireropelughanging.Thefirstpieceofequatorialplatewithusingropedragafterliftandthescaffoldwilltwopillarsofmidline,accordingtotightenbolts,andpullthetwowireandcablewindrope,fixedaftertheadjustmentofverticalorientation;level(2)withtheinstallationofthesecondpillar,andinstalledequatorialplatebetweentwoadjacentpillarlever,(3)withoutliftingapillaroftheequatorialplate,insert,firstlegbetweentwopiecesofcolumn,theuseoflongmenfixtureadjustgoodclearance(5+2mm),payattentiontothecurvatureofthecontrol,(4)usingtheabovemethods,informative,liftingapillaroftheequatorialplatewithinsertapiece,afterwhichtheequatorwithoutpillar,untiltheequatorialbeltclosed.WhenusingthecolumnlegbracesandfixtureinordertoadjusttheequatorXiaXianlevelwiththeellipse,clearance,theAngle,edges.Undertheequatorialbelttemperateassembly:aftertheassemblyqualifiedundertemperateassembly.NotethattheequatorialbeltandupperandlowertemperateTseambetweentankshouldbestrictlymonitor,thepositionofthetemperateandunderthecompoundwiththetransmissionbetweenusedorientationblock,liftinglugsonboard,astheweldingandtemperatelongitudinalseamorientationblock,usedintheplateweldinglugetc.Besidesthescaffoldoutsidethetank,stillneedtosetthebenchintemporarysupport.Undertheassemblysequencetemperate(1)accordingtotheequator,typesetting,sphericalsurfacewithamouthonXiaXianintemperate,markedpositionnextseamjointmodelT,andthenliftinghasputinthecenterofthesphereinthetemperatezoneunderasphericalshellplates,(2)thefirstpieceofhoistingplatesandshellsunderthetemperateballroominlongmenfastenertighten,thenholdnexttemperateandequatorialbeltweldedplateshell,uselugguideplatechainadjustmentshell,makeitsedgesarcrequirements,(3)underthehoistingtemperatesphericalshellwithlongmenfixture,fromtanktothelock,mediallongitudinalfromtanklockmouth.NotethecirculardegreemeasuringhullplateandtheAngleofedges,(4)inthetemperatezoneunderthehoistingsubsequentsphericalshellplates.Inordertopreventtheshellplates,everythreeplateisusingweldinginequatorialbeltonboardthelugpullshellplatesandguidechainadjustment,untilthenexttemperateclosed,(5)inordertoadjustthetankunderthelongitudinalandtemperateone-for-oneclearance,theedgesandAngle,adjustthelevelnessofthemouth,forXiaXianunderextremelywiththeinstallation.Underthestripandassembly:thenexttemperateassemblyqualifiedafterthenextpolarzone.Includes4blocksunderextremesideboards,2piecesofsideplateandapieceofroof(withmanhole).Exceptforconvenientoperationandlugone-for-oneorientationblockinthemedialaspectneedweldingproceduretemporarybenchplateandassemblinggoodspringboardstent.Withassemblysequence(underextremelysimilar)andtemperateassembly(1)accordingtothesphereandtypesetting,tubepositioninthenextXiaXiantemperatezoneplatemouthamarkpoleposition,seamjointmodelT,andthenlifting1blockplate,(2)inthreeblockhoistingfollow-upwithsideplate,andatendencytopreventhullplate,plateevery1blockboundaryplateisusingweldinginequatorialbeltTheliftinglugsandguidechainadjustment,untilthefourblocksclosed;outsideplate(3)undertheliftingofthetwopiecesofextremely,extremelyoutsideedgewithadjacent,liftingedgesplatecanbedirectlylockreadiergroupsofthreesectionsofweldlongmenfixtureandhangputinsidedragrope.Becausetheplateswithmanholeofrooflifting,notunderextremelyextremely2piecesofedgecanbebasedoncircularbottomquenchedchoice2~3fulcrumtosupport,(4)toensurethesphericaltankweldingofventilationandequipment,andconvenientwiththeveryroofmanholeinthreebeltandthesphere.Afterweldingseamallextremelyarelifting.Atthistimeofeconomicconsiderations,dismantledscaffold,availableontheinsidesurface,supportforaropeandsethandchain(generallyfourguidesymmetricallyarrangedunderextremelyroof),willbepromotedstepbystep.Inthetemperatezoneassembly:assemblywillbesetupbeforetheoriginalscaffolding,temperateingirthsupremebasedoncircularanchorropefromfixedinthetemperateshellplateweldinggoodlug.Besidesatubescaffoldoutsidethetank,longitudinalseamgrouphousedinthediffcultiesshouldnotonlytemporary(forsteelscaffoldingconditions).Theassemblysequenceandtemperatetemperateassemblyundersimilar.Intheassembly:withtheassemblyandtheplatewithasimilartoensureassemblyoperationisconvenientandsafeinthetemperatewindmouthweldingprocedureandbindingguardrail,andingoodspringboardextremelyshellplateSettingspreventslippery.Beforeinstallation,consideringthreebelthasassembledallthescaffold,cranesandchooselargermodels(act