臨沂市柳清河迎賓橋施工監(jiān)控總結(jié)報告及臨沂市柳清河迎賓自錨式懸索橋復(fù)核報告

臨沂市柳清河迎賓橋施工監(jiān)控總結(jié)報告大連xxxxx有限公司二○○八年十二月臨沂市柳清河迎賓橋施工監(jiān)控總結(jié)報告審定：教授項目負責人：教授級高工參加人員：副教授工程師工程師工程師博士博士大連xxxxx有限公司目錄橋梁概況……………1橋址自然情況………………………1主要材料……………1橋梁結(jié)構(gòu)……………1施工監(jiān)控的基本參數(shù)及計算模型………………4荷載……………………4容許應(yīng)力……………4控制斷面截面特性…………………4計算模型……………4施工監(jiān)控準備工作…………………5與設(shè)計單位溝通………………………5施工組織方案審查……………………5施工中的問題與變更…………………5施工過程的控制……………………5施工步驟……………6施工控制的工作內(nèi)容…………………6施工控制的實施過程…………………7結(jié)論…………………19PAGE橋梁概況橋址自然情況迎賓橋位于柳清河下游地段，向南約1.8公里匯入沂河。柳清河因多年人工筑壩，下游水流平緩，平均水深小于1.0米，河床底已基本處于穩(wěn)定狀態(tài)，洪水集中在夏季，最大水位約在標高68.0米。地貌上屬河床和河堤，形態(tài)為U字型，地形起伏較大。春秋冬三季多偏東北風(fēng)，夏季多東至東南風(fēng)；降雨量年變化大，累計年平均降水量864.50毫米，最多年降雨量為1417.3毫米，最少年降雨量為529.5毫米，降水量時間多集中在夏季，占全年降水量的63.9%，為春秋兩季降水量的二倍。初霜期平均在霜降前后，年無霜期平均200天，年平均相對濕度69%，年平均蒸發(fā)量1767.3毫米。年平均氣壓1007.9毫米。主要材料鋼筋：Ⅰ級鋼筋、Ⅱ級鋼筋。預(yù)應(yīng)力鋼材：主梁縱橫向預(yù)應(yīng)力采用低松弛高強度預(yù)應(yīng)力鋼絞線，應(yīng)符合國家標準GB5224-2003的規(guī)定，單根鋼絞線直徑15.2mm，公稱面積A＝140mm2，抗拉強度標準值fpk=1860MPa，彈性模量E=1.95×105MPa。主纜：標準強度σb=1770MPa，平行鋼絲成品索（不帶外護套）。吊桿：標準強度σb=1670MPaφ7鍍鋅鋼絲。主索鞍、散束套、索夾：ZG270-500。錨具：主纜、吊桿：冷鑄錨；預(yù)應(yīng)力鋼絞線：主梁縱橫向預(yù)應(yīng)力錨具采用OVM系列群錨及配套的設(shè)備?；炷粒篊55：主梁C55：索塔瀝青混凝土：橋面鋪裝橋梁結(jié)構(gòu)總體布置橋梁結(jié)構(gòu)采用獨塔雙索面自錨式混凝土懸索橋形式，橋梁主跨為70m，邊跨為25m，主纜中心距32m，吊索沿順橋向間距4m。索塔采用歐式塔型，塔結(jié)構(gòu)總高34米，橋面以上塔結(jié)構(gòu)高24.2米(其中2.5米為裝飾部分,橋面至主纜中心點為21.7米)；橫斷面上共兩個歐式塔，中間不設(shè)橫向連接。橋梁橫斷面寬43米，上部加勁梁采用雙邊肋縱梁與吊桿間橫梁相交的框架體系，縱橫梁高度采用2.3米，其間設(shè)置現(xiàn)澆鋼筋混凝土橋面板，橋面鋪裝采用7cm厚瀝青混凝土。下部結(jié)構(gòu)主塔基礎(chǔ)采用φ150cm的群樁，主跨橋臺采用鉆孔灌注樁，小邊跨橋臺采用半整體式重力橋臺。1.3.2橋面橫斷面布置橋面布置為雙向八車道+雙非機動車道（兼人行道），具體布置為：0.25m（護欄）+4m（人行及非機動車道）+2.5m（錨索區(qū)）+（0.5m+4×3.5m+0.5m+4×3.5m+0.5m）（機動車道）+（2.5m錨索區(qū)）+4m（人行及非機動車道）+0.25m（護欄）。橋面設(shè)雙向1.5％的橫坡。1.3.3橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)造設(shè)計采用了現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁格體系，加勁梁在全橋為雙主梁，主跨設(shè)置為箱形截面形式，小邊跨采用實心以用做壓重。每個塔柱處各設(shè)1根主梁，每根主梁高2.3m，寬4m，端部5.5米范圍內(nèi)高度變?yōu)?.05米；漸變段長度0#臺為2米，2#臺為1.5米，采用C55混凝土；對應(yīng)于加勁梁的吊桿處均設(shè)置預(yù)應(yīng)力混凝土橫梁，主跨中橫梁寬度為40厘米，邊跨中橫梁寬度為70厘米，塔間橫梁在兩塔間的部分為空心箱形截面，寬度為3米；主跨橋面板厚度采用22厘米，考慮配重，邊跨橋面板采用25厘米；加勁梁兩端尺寸加大，用于錨固主纜索并用作壓重。預(yù)應(yīng)力體系：主梁采用三向預(yù)應(yīng)力體系，縱向下緣設(shè)21φj15.2和12φj15.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線，fpk=1860MPa，設(shè)于邊主梁內(nèi)；橫向預(yù)應(yīng)力采用7φj15.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線，fpk=1860MPa，設(shè)于橫梁內(nèi)；縱梁兩端主纜錨固區(qū)采用豎向φ32精軋螺紋鋼筋。本橋主塔全高34米，橋面以上高24.2米(其中2.5米為裝飾部分,橋面至主纜理論中心點為21.7米)。全塔均為實體矩形截面，橋面以上塔身作等截面布置，縱橫向基本結(jié)構(gòu)尺寸為3.0×2.1米，橋面以下為單向變截面，縱向3.5米保持不變，橫向尺寸由頂部2.5×3.5米變化到3.5×3.5米。主纜采用了懸索橋常用的平行鋼絲成品索，全橋主纜共計2根，主纜間橫向間距32m，最大索力約為7000噸/根，每根主纜由37股平行鋼絲成品索（不帶PE護套）編制而成，每股成品索由127絲φ5.25mm的鋼絲組成，每股成品索的破斷荷載為4866.1kN。標準強度σb=1770MPa，安全系數(shù)K>2.5。主纜的空隙率，在索夾處控制為18%，其余控制為20%。吊桿分別采用73φ7mm、121φ7mm、163φ7mm及223φ7mm鍍鋅高強平行鋼絲，強度為1670Mpa，拉索外加雙層PE，黑色+彩色，吊桿安裝后，下部PE外表面包不銹鋼護套以防止滑傷。吊桿由專業(yè)廠家生產(chǎn)，安全系數(shù)K>3。吊桿上端通過索夾固定于主纜，吊桿與索夾采用耳板銷接，下端與梁體為冷鑄錨錨固，張拉端設(shè)在底部?；A(chǔ)采用承臺下設(shè)置鉆孔灌注樁群樁結(jié)構(gòu)，每個主塔承臺下設(shè)置9根Φ150cm嵌巖樁。鉆孔樁按柱樁設(shè)計。橋梁照片及結(jié)構(gòu)的立面布置分見圖1、圖2。圖1橋梁照片施工監(jiān)控的基本參數(shù)及計算模型荷載主梁混凝土容重按26kN/m3計，索塔混凝土容重按26kN/m3計，根據(jù)設(shè)計提供的數(shù)據(jù)，二期恒載按77KN/m計。容許應(yīng)力在整個支架施工過程中，主梁應(yīng)力可以保證自身安全。主梁完成后，在吊桿力調(diào)整過程中，每張拉一次吊桿，就會引起主梁各處應(yīng)力的變化，此時材料容許應(yīng)力按規(guī)范規(guī)定的短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算。各種材料的容許應(yīng)力如表1所示。表1各種材料的容許應(yīng)力表單位：Mpa工序材料張拉過程（規(guī)范要求）壓應(yīng)力拉應(yīng)力C5524.851.92吊桿/556控制斷面截面特性本橋在施工監(jiān)控計算中，主梁的截面模量按有效寬度進行折減。結(jié)構(gòu)各主要部位的截面特性見表2。表2結(jié)構(gòu)主要斷面截面特性表截面位置截面面積（m2）截面模量（m3）W上W下主梁標準斷面17.75214.5015.919塔柱2×6.32×3.152×3.15計算模型本橋的結(jié)構(gòu)受力具有平面桿系結(jié)構(gòu)受力特性，因此，整體結(jié)構(gòu)分析采用平面桿系結(jié)構(gòu)進行。模型中的單元包括主梁、主塔、主纜、吊桿、支架等。單元和節(jié)點的劃分見圖3。圖中未示出支架等臨時性單元。施工監(jiān)控準備工作3.1與設(shè)計單位溝通根據(jù)設(shè)計提供的施工圖紙，我單位首先對迎賓橋的成橋狀態(tài)進行了計算復(fù)核，發(fā)現(xiàn)成橋狀態(tài)下迎賓橋主梁的拉壓應(yīng)力過大，經(jīng)過與設(shè)計單位的積極溝通和反復(fù)對比驗算，確定由設(shè)計單位對迎賓橋的施工圖進行變更，變更內(nèi)容如下：縱梁梁高增加至2.3m，加厚頂?shù)装寮案拱?，增加了預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。3.2施工組織方案審查通過對施工單位提交的施工組織方案進行審查，提出以下要求：1.吊桿張拉必須在橋面板澆筑完成之后進行；2.土建部分的施工應(yīng)嚴格按照施工圖中的要求進行；3.纜索施工應(yīng)嚴格按照我單位的監(jiān)控指令進行。3.3施工中的問題與變更由于本橋主梁混凝土用量較大，施工單位對縱梁采取分層澆筑并于第一層混凝土澆筑完畢后進行了全部縱梁預(yù)應(yīng)力的張拉，而后進行頂層其余部分混凝土（包括橋面板）的澆筑，導(dǎo)致縱梁先澆筑混凝土壓應(yīng)力過大，后澆筑混凝土中沒有壓應(yīng)力儲備。為防止施工中按原吊桿張拉力進行張拉導(dǎo)致主梁壓潰，施工單位委托同濟大學(xué)對原施工方案進行了調(diào)整，在主跨的第一根中橫梁下加設(shè)了輔助墩，并提出了相應(yīng)的吊桿力（見同濟大學(xué)《迎賓橋計算分析報告》（2008年6月）），我單位以本報告為計算依據(jù)，重新進行了每一步吊桿張拉的計算，確保了迎賓橋在施工過程中安全。施工過程的控制本橋的監(jiān)控本著安全第一的原則，努力使結(jié)構(gòu)的各部位在各階段的受力都盡可能合理，而不是為了追求吊桿力的一次到位，使結(jié)構(gòu)處于一種不合理的受力狀態(tài)。4.1施工步驟迎賓橋的施工步驟如下：①樁基礎(chǔ)施工→②橋面以下索塔施工→③支架澆筑加勁梁→④現(xiàn)澆主塔→⑤安裝索鞍、散索套→⑥主纜掛設(shè)并調(diào)整空纜線形→⑦緊纜機緊纜→⑧安裝索夾及吊桿→⑨分組張拉吊桿→⑩橋面鋪裝、欄桿等附屬設(shè)施施工及主纜纏絲、防腐。4.2施工控制的工作內(nèi)容主纜無應(yīng)力長度的確定。吊桿的下料長度。主纜的空纜線形。確定索夾安裝位置。確定吊桿張拉順序，使主纜達到設(shè)計線形，吊桿力達到設(shè)計吊桿力，加勁梁的線形達到設(shè)計要求，加勁梁的應(yīng)力合理。提供索鞍預(yù)偏量，控制張拉過程中索鞍頂推量，確保施工過程中及成橋狀態(tài)主塔保持直立，彎矩在規(guī)定范圍內(nèi)。確保2#橋臺處的反力拉桿提供拉力在允許范圍之內(nèi)并且均勻增加，2#橋臺應(yīng)力和變形在允許范圍之內(nèi)。在整個吊桿張拉過程中對主梁的主要截面和橋塔主要截面（與主梁相交處）的應(yīng)力進行監(jiān)測。在整個吊桿張拉過程中對主梁的標高進行監(jiān)測。在整個吊桿張拉過程中對塔頂位移進行監(jiān)測。在整個吊桿張拉過程中通過對主纜錨固區(qū)和2#橋臺臺身進行外觀監(jiān)測（裂縫和變形），確保主纜錨固區(qū)和2#橋臺在施工過程中的安全。在本橋的施工監(jiān)控過程中，我單位所發(fā)出的監(jiān)控指令和測量項目如表3所示：表3監(jiān)控指令與測量項目一覽監(jiān)控指令索鞍預(yù)偏量測量項目監(jiān)控指令涉及數(shù)據(jù)空纜線形主梁和橋塔應(yīng)力索夾坐標2#臺反力拉桿力增加量索鞍頂推量塔頂位移吊桿張拉力主纜錨固區(qū)應(yīng)力與變形2#臺反力拉桿力2#臺應(yīng)力與變形主纜標高對于索鞍預(yù)偏量和索鞍頂推量，誤差控制在1mm內(nèi)，對于空纜線形、索夾坐標和主纜標高，誤差控制在1cm內(nèi)，對于吊桿張拉力和2#臺反力拉桿力，誤差分別控制在1t和0.5t內(nèi)。4.3施工控制的實施過程（1）主纜的無應(yīng)力索長的確定主纜的無應(yīng)力索長采用循環(huán)搜索法，利用非線性有限元程序進行計算。該方法得到的主纜長度精度較高，已經(jīng)在多座自錨式懸索橋的施工控制中采用并獲得了成功。根據(jù)上述理論可以計算迎賓橋中心索股的無應(yīng)力長度為112.584m。（2）吊桿下料長度確定由于主纜無應(yīng)力長度計算的準確可以保證成橋狀態(tài)主纜的線形與設(shè)計線形非常接近，所以吊桿的長度可根據(jù)設(shè)計線形、吊桿力、索夾的尺寸和角度等數(shù)據(jù)直接計算。表4吊桿下料長度(單位：m)吊桿編號長度吊桿編號長度13.2631014.18223.9991116.05734.8021218.06645.7431320.12956.8231417.63668.0251513.88279.3611610.331810.833176.949912.440（3）主纜的空纜線形首先通過“倒拆法”得到主纜的空纜線形，然后在新的計算模型中采用“正裝法”對空纜線形進行復(fù)核，以保證空纜線形的準確無誤。（4）索夾安裝位置的確定圖4索段編號示意圖表5主纜索段長度索段編號長度(m)索段編號長度(m)1#9.60211#4.4232#4.05912#4.4783#4.08513#4.5374#4.11614#4.5435#4.15015#5.9976#4.18416#5.4987#4.22517#5.3628#4.26918#5.2309#4.31619#7.66910#4.368以空纜線形為基礎(chǔ)，按照表5提供的索段長度在主纜上放樣，所得到放樣點即為索夾的空纜安裝位置。實際操作中，曲線長度的放樣會有一定的誤差積累，這是工程中不允許的，尤其是1#索夾位置放樣，如果有1cm的偏差，短吊桿就會有明顯的傾斜跡象，不僅受力不好，而且影響美觀。因此，在索夾放樣的過程中，采用兩種量測方法相互校核。一是采用表5提供的索段長度在主纜上進行量測，另外提供了索夾點對應(yīng)的里程標高再用全站儀進行復(fù)核，以確保索夾安裝位置準確。吊桿張拉過程中，根據(jù)索夾滑移實驗的結(jié)果反復(fù)對索夾進行了緊固，確保索夾與主纜間不會出現(xiàn)相對位移。。（5）吊桿張拉及索鞍頂推實施過程迎賓橋的張拉分3輪進行，具體控制步驟及數(shù)據(jù)如下：1）第一輪張拉控制通過計算分析并借鑒在多座自錨式懸索橋的施工控制中的經(jīng)驗，發(fā)現(xiàn)對所有直接錨固或通過接長桿錨固在加勁梁上的吊桿而言，在一次張拉吊桿的過程中，張拉點主纜的位移對其它點主纜的位移影響很小，可以忽略，稱之為主纜位移的弱相干性。根據(jù)這個特性確定了在第一輪張拉過程中以主纜的位移量作為控制量。這個觀點的科學(xué)性還在于，第一輪張拉時，部分吊桿尚未錨固到加勁梁上，處于懸空狀態(tài)，還有部分吊桿雖然已經(jīng)錨固在加勁梁上，但吊桿處于松弛或彎曲狀態(tài)，這時以張拉力作為控制目標將產(chǎn)生較大誤差，而采用位移控制精度容易保證，并且新張拉的吊桿對已經(jīng)錨固的吊桿的位移幾乎沒有影響。首先從1#和2#吊桿開始張拉，每次張拉兩根吊桿，張拉完2#、3#吊桿后，改在邊跨進行張拉，以減小索塔兩側(cè)的不平衡力。在邊跨張拉17#、16#、15#吊桿結(jié)束后，回到主跨，繼續(xù)張拉到7#吊桿，頂推索鞍，然后繼續(xù)對剩余吊桿自西向東進行張拉，完成第一輪張拉。表6第一輪張拉控制數(shù)據(jù)步驟內(nèi)容索夾中心點標高參考張拉力(KN)1張拉1#、2#1#2#1#2#75.92976.91531042張拉2#、3#2#3#2#3#76.79877.861391883張拉17#、16#17#16#17#16#80.20183.6563621494張拉16#、15#16#15#16#15#83.61187.2281941635張拉3#、4#3#4#3#4#77.80279.0553662966張拉4#、5#4#5#4#5#78.91680.2845363767張拉5#、6#5#6#5#6#80.13381.6157223648張拉6#、7#6#7#6#7#81.45383.0498872529頂推索鞍至0.04m參考頂推力(KN)110010張拉7#、8#7#8#7#8#82.87684.53580028511張拉8#、9#8#9#8#9#84.38586.0865651012張拉9#、10#9#10#9#10#85.9987.78975434413張拉10#、11#10#11#10#11#87.69189.57268933414張拉11#、12#11#12#11#12#89.49491.44957741815張拉12#、13#12#13#12#13#91.39593.43151066516張拉15#、14#15#14#15#14#87.22291.0046497002）第二輪張拉控制第二輪張拉采用主纜位移和吊桿張拉力雙控的方法，以主纜位移為主，吊桿力為輔，使主纜的線形完全按照控制的數(shù)據(jù)進行，吊桿力作為參考，以避免個別吊桿力張拉過度，對加勁梁不利的情況發(fā)生。根據(jù)表7提供的數(shù)據(jù)進行張拉，在本輪張拉結(jié)束時，索夾上的觀測點的標高與計算值偏差較小。表7第二輪張拉控制數(shù)據(jù)步驟內(nèi)容索夾中心點標高參考張拉力(KN)1張拉1#、2#1#2#1#2#75.74376.73920312982張拉2#、3#2#3#2#3#76.5677.64414717983張拉17#、16#17#16#17#16#80.15183.587221710464張拉16#、15#16#15#16#15#83.55787.19113568245張拉3#、4#3#4#3#4#77.53178.75515336436張拉4#、5#4#5#4#5#78.62379.9514817247張拉5#、6#5#6#5#6#79.82981.25314237908頂推索鞍至0.07m參考頂推力(KN)25009張拉6#、7#6#7#6#7#81.14882.673134272010張拉7#、8#7#8#7#8#82.58484.193113978511張拉8#、9#8#9#8#9#84.11685.828120265612張拉9#、10#9#10#9#10#85.74487.544116871013張拉10#、11#10#11#10#11#87.48189.391118948014張拉11#、12#11#12#11#12#89.32291.316101479015張拉12#、13#12#13#12#13#91.26793.3591012131916張拉15#、14#15#14#15#14#87.1790.97130714113）第三輪張拉控制第三輪張拉采用吊桿張拉力為主的控制方法，主纜位移為輔，吊桿力完全按照控制的數(shù)據(jù)進行，等張拉完成后測量主纜的位移和全部吊桿的索力。表8第三輪張拉控制數(shù)據(jù)步驟內(nèi)容索夾中心點標高張拉力(KN)1張拉1#、2#1#2#1#2#75.59576.464272815292張拉2#、3#2#3#2#3#76.37177.419230911603張拉3#、4#3#4#3#4#77.31278.50822118684張拉4#、5#4#5#4#5#78.38379.674192513405張拉5#、6#5#6#5#6#79.58181.004205010296張拉17#、16#17#16#17#16#80.11883.539378919397張拉7#、8#7#8#7#8#82.42984.001122913438頂推索鞍至0.1m參考頂推力(KN)36009張拉13#、12#13#12#13#12#93.30891.222374170010張拉12#、11#12#11#12#11#91.17589.252047117711張拉11#、10#11#10#11#10#89.2587.371166895112張拉10#、9#10#9#10#9#87.30685.628183216513張拉7#、8#7#8#7#8#82.34183.8861556150214張拉6#、9#6#9#6#9#80.88785.5231231109215張拉16#、15#16#15#16#15#83.52587.1622611147516張拉15#、14#15#14#15#14#87.13590.948194821014）張拉調(diào)整由于在張拉過程中存在各種偏差，在三輪張拉完成后的吊桿力測量的過程中，發(fā)現(xiàn)部分的吊桿內(nèi)力值和要求的吊桿力值有差異。因此在吊桿力調(diào)整過程中，對部分吊桿力進行調(diào)整，調(diào)整后的吊桿力如表9所示。表9成橋吊桿力吊桿編號下游吊桿力(KN)目標吊桿力(KN)誤差(%)上游吊桿力(KN)目標吊桿力(KN)誤差(%)124372480-223982480-3216391720-516551720-4313051380-513171380-5411951260-512021260-5511971260-512071260-4612471260-113071260471025100031028100038100910001101810002911801120510881120-310116811204115811203111172112051124112001216381560515211560-21319852020-22018202001420842120-22137212011518891980-518771980-51621692280-522222280-31738723980-338513980-3注：本表中的下游吊桿力和上游吊桿力為第三輪吊桿張拉結(jié)束后吊桿內(nèi)的實測內(nèi)力，本橋?qū)嵤┍O(jiān)控的計算依據(jù)為同濟大學(xué)《迎賓橋計算分析報告》(2008年6月)，表中所列出的目標吊桿力為上述報告中表2.2.1中的吊桿力。（6）索鞍預(yù)偏與頂推迎賓橋的索鞍預(yù)偏量為10cm，方向為偏向邊跨一側(cè)。施工中共對主索鞍進行了三次頂推，頂推量分別為4cm，3cm和3cm，索鞍的最終實際位置與設(shè)計位置相一致。（7）2#橋臺反力拉桿張拉過程由于迎賓橋的主跨和邊跨跨徑相差較大，2#橋臺處產(chǎn)生較大的負反力，設(shè)計通過反力拉桿將縱梁與2#橋臺聯(lián)系到一起，使2#橋臺起到配重的作用，從而抵消掉負反力。2#橋臺處共設(shè)置了104根反力拉桿，在第一輪吊桿張拉過程中將反力拉桿全部帶緊，在接下來的張拉過程中，反復(fù)對全部反力拉桿進行小幅度張拉，始終保持反力拉桿內(nèi)的軸力總和大于并接近結(jié)構(gòu)的負反力，最終反力拉桿的軸力總和達到36000KN。2#橋臺反力拉桿的軸力設(shè)計總和最初由設(shè)計提供，為30000KN，此數(shù)值必須與吊桿的拉力相匹配。由于施工單位委托同濟大學(xué)對施工方案進行了調(diào)整，所以最終反力拉桿的軸力總和由同濟大學(xué)根據(jù)計算進行了確認。（8）主梁應(yīng)力和橋塔應(yīng)力監(jiān)測在整個吊桿的張拉過程中，通過對埋設(shè)在主梁和橋塔內(nèi)（塔梁相接處）的應(yīng)變計，對主梁和橋塔的應(yīng)力值進行了監(jiān)測。由于預(yù)應(yīng)力的提前張拉，未能采集應(yīng)變計的初始值，只能采集應(yīng)變計的應(yīng)力增加值，所以下表中的主梁最大應(yīng)力為實測的增加值與理論計算的張拉前主梁應(yīng)力值相加得到主梁應(yīng)力。表10施工過程中主梁和主塔最大應(yīng)力統(tǒng)計表單位：Mpa構(gòu)件第一次調(diào)索lmaxl]amaxa]主梁01.9218.224.85索塔01.9211.924.85說明：lmax—施工過程中構(gòu)件最大拉應(yīng)力amax—施工過程中構(gòu)件最大壓應(yīng)力l]—施工過程中構(gòu)件容許拉應(yīng)力a]—施工過程中構(gòu)件容許壓應(yīng)力（9）主梁標高監(jiān)測對于本橋的立模標高，在與設(shè)計單位溝通后，決定采用設(shè)計標高作為主梁的立模標高，將張拉過程中橋面產(chǎn)生的向上的位移作為預(yù)拱度。在每一輪吊桿張拉結(jié)束后，分別對縱梁和橋中心梁頂標高進行測量，測量結(jié)果見表11—表14。表11第一輪張拉完畢標高測量樁號北側(cè)縱梁測點標高橋中心標高南側(cè)縱梁測點標高K0+46074.03574.23874.055K0+46574.13174.35374.162K0+47074.25074.45674.249K0+47574.30574.55074.309K0+48074.38774.634K0+48574.46974.71674.476K0+49074.52274.80174.512K0+49574.59574.86074.576K0+50074.65174.90074.646K0+50574.71674.95274.717K0+51074.73574.97674.732K0+51574.76675.02674.785K0+52074.79275.05074.804K0+52574.83275.05674.821K0+53074.86175.04274.832K0+53574.83875.05074.847K0+54074.81075.02574.822K0+54574.78775.00874.797K0+55074.77074.97774.778K0+55574.75374.95174.774注：由于現(xiàn)場原因，對部分測點無法進行標高測量。表12第二輪張拉完畢標高測量樁號北側(cè)縱梁測點標高橋中心標高南側(cè)縱梁測點標高K0+46074.03574.24274.054K0+46574.13474.33974.161K0+47074.25074.45374.245K0+47574.30874.54574.302K0+48074.38874.63374.368K0+48574.46974.71474.477K0+49074.52674.79874.512K0+49574.60274.85974.577K0+50074.65474.89774.650K0+50574.72374.94874.706K0+51074.74174.97774.736K0+51574.77175.02674.775K0+52074.79475.04674.793K0+52574.83275.05374.816K0+53074.85975.03874.831K0+53574.83775.04674.849K0+54074.81475.02274.819K0+54574.79075.00374.799K0+55074.77274.97474.773K0+55574.75274.94774.772表13第三輪張拉完畢標高測量（1）樁號北側(cè)縱梁測點標高橋中心標高實測值設(shè)計值誤差(mm)實測值設(shè)計值誤差(mm)K0+46074.03874.0122674.24074.252-12K0+46574.13574.1122374.35874.3526K0+47074.24874.2123674.44974.452-3K0+47574.30774.308-174.54274.548-6K0+48074.39074.395-574.63074.635-5K0+48574.47574.475074.71274.715-3K0+49074.53074.545-1574.79674.78511K0+49574.60674.608-274.85674.8488K0+50074.65874.662-474.89374.902-9K0+50574.72574.7081774.94574.948-3K0+51074.74574.745074.97474.985-11K0+51574.77374.775-275.02275.0157K0+52074.79574.795075.04575.03510K0+52574.83174.8082375.04675.048-2K0+53074.81275.03675.052-16K0+53574.83774.8082975.04275.048-6K0+54074.79575.02075.035-15K0+54574.77575.00375.015-12K0+55074.74574.97574.985-10K0+55574.75474.7084674.94674.948-2注：由于現(xiàn)場原因，對部分測點無法進行標高測量。表14第三輪張拉完畢標高測量（2）樁號南側(cè)縱梁測點標高實測值設(shè)計值誤差(mm)K0+46074.05874.01246K0+46574.16074.11248K0+47074.24274.21230K0+47574.30374.308-5K0+48074.36974.395-26K0+48574.47674.4751K0+49074.51574.545-30K0+49574.57974.608-29K0+50074.65274.662-10K0+50574.70674.708-2K0+51074.73774.745-8K0+51574.77674.7751K0+52074.79374.795-2K0+52574.81574.8087K0+53074.83074.81218K0+53574.84874.80840K0+54074.82374.79528K0+54574.80374.77528K0+55074.745K0+55574.77674.70868注：由于現(xiàn)場原因，對部分測點無法進行標高測量。由測量結(jié)果發(fā)現(xiàn)部分測點縱梁頂標高與設(shè)計標高有較大誤差，現(xiàn)將第三輪張拉結(jié)束標高與張拉前橋面標高進行比較，結(jié)果見表15和表16。表15張拉前后標高對比（1）樁號北側(cè)縱梁測點標高橋中心標高張拉后張拉前差值(mm)張拉后張拉前差值(mm)K0+46074.03874.034474.24074.244-4K0+46574.13574.133274.35874.33820K0+47074.24874.247174.44974.454-5K0+47574.30774.303474.54274.545-3K0+48074.39074.392-274.63074.632-2K0+48574.47574.475074.71274.714-2K0+49074.53074.5201074.79674.7960K0+49574.60674.5951174.85674.8560K0+50074.65874.6461274.89374.8930K0+50574.72574.716974.94574.946-1K0+51074.74574.7351074.97474.977-3K0+51574.77374.766775.02275.023-1K0+52074.79574.791475.04575.047-2K0+52574.83174.833-275.04675.056-10K0+53074.86075.03675.043-7K0+53574.83774.8191875.04275.0420K0+54074.79175.02075.0155K0+54574.76975.00374.9958K0+55074.74874.97574.9705K0+55574.75474.7312374.94674.9415注：由于現(xiàn)場原因，對部分測點無法進行標高測量。表16張拉前后標高對比（2）樁號南側(cè)縱梁測點標高實測值設(shè)計值誤差(mm)K0+46074.05874.060-2K0+46574.16074.1573K0+47074.24274.2411K0+47574.30374.3003K0+48074.36974.3645K0+48574.47674.4742K0+49074.51574.5096K0+49574.57974.5727K0+50074.65274.6439K0+50574.70674.7015K0+51074.73774.7316K0+51574.77674.7733K0+52074.79374.7921K0+52574.81574.817-2K0+53074.83074.8291K0+53574.84874.8453K0+54074.82374.8158K0+54574.80374.79310K0+55074.763K0+55574.77674.76610注：由于現(xiàn)場原因，對部分測點無法進行標高測量。根據(jù)比較結(jié)果可知，整個張拉過程中標高變化未出現(xiàn)異?，F(xiàn)象，部分測點第三輪張拉結(jié)束后標高與設(shè)計標高值出現(xiàn)較大差值是由于個別區(qū)域橋面混凝土澆筑不平整造成，在橋面鋪裝層施工后可得到良好改善。（10）塔頂位移監(jiān)測在自錨式懸索橋施工中，橋塔由于塔頂?shù)牟黄胶馑搅?，產(chǎn)生較大彎矩，是施工中極為不安全的因素。塔頂位移是反應(yīng)橋塔彎矩的重要數(shù)據(jù)，在本橋的吊桿張拉的同時，對塔頂位移進行監(jiān)測，實測值與理論計算值相符，施工中塔頂位移最大值2cm，吊桿張拉完畢后，塔頂位移為3mm，偏向主跨一側(cè)，滿足規(guī)范要求（塔高的1/3000，本橋為7mm）。（11）主纜錨固區(qū)和2#橋臺外觀監(jiān)測主纜錨固區(qū)和2#橋臺臺身屬于大體積混凝土，受力極為復(fù)雜，在其內(nèi)部埋設(shè)應(yīng)變計無法取得良好效果，相比之下，外觀監(jiān)測簡單有效。在整個吊桿張拉過程中通過對主纜錨固區(qū)進行外觀監(jiān)測，未發(fā)現(xiàn)受力裂縫和異常變形，確保了主纜錨固區(qū)在施工過程中的安全。2#橋臺的最不利截面位于反力拉桿錨固區(qū)，在第一、二輪吊桿張拉結(jié)束后和第三輪吊桿張拉過程中（每隔三步張拉），即通過橋下預(yù)留的檢查通道對2#橋臺內(nèi)部進行外觀監(jiān)測，未發(fā)現(xiàn)受力裂縫和異常變形，確保了2#橋臺在施工過程中的安全。結(jié)論迎賓橋的施工監(jiān)控工作在業(yè)主單位的協(xié)調(diào)下，監(jiān)理單位、施工單位的密切配合下，已經(jīng)圓滿完成。在本橋施工過程中對結(jié)構(gòu)的參數(shù)和材料的容許應(yīng)力均作較為嚴格的控制，保證了施工過程的安全。本文給出了張拉完畢后吊桿力、橋面標高等數(shù)據(jù)，是今后營運管理的重要依據(jù)。張拉完畢后吊桿力和2#橋臺處反力拉桿軸力由同濟大學(xué)進行了確認。臨沂市柳清河迎賓自錨式懸索橋復(fù)核報告大連xxx有限公司目錄1、工程概述 11.1工程概況 11.2設(shè)計工作概況 11.2.1設(shè)計單位 11.2.2主要設(shè)計技術(shù)標準 12、上部結(jié)構(gòu)計算復(fù)核 22.1計算依據(jù) 22.2結(jié)構(gòu)整體計算復(fù)核 22.2.1計算模型與方法 22.2.2成橋狀態(tài) 32.2.3主梁驗算 52.2.4主塔驗算 162.2.5橫梁驗算 172.2.6主纜與吊索驗算 282.3橋面板局部計算 312.3.1橋面板受力分析 312.3.2橋面板強度復(fù)核 362.4上部結(jié)構(gòu)計算復(fù)核結(jié)論 373、下部結(jié)構(gòu)計算復(fù)核 373.1鉆孔灌注樁單樁容許承載力計算 373.2橋塔基礎(chǔ)計算復(fù)核 383.2.1作用在承臺底面荷載 383.2.2鉆孔灌注樁承載力驗算 393.2.3承臺驗算 393.3下部結(jié)構(gòu)計算復(fù)核結(jié)論 43PAGE5第1章工程概述1.1工程概況臨沂迎賓大橋位于臨沂市柳青河上，與內(nèi)環(huán)路相連，是南坊新區(qū)建設(shè)的重要組成部分。橋梁結(jié)構(gòu)方案采用獨塔雙索面自錨式混凝土懸索橋形式，橋梁主跨為70m，邊跨為25m，主纜中心距32m，吊索沿順橋向間距4m。索塔采用歐式塔型，塔結(jié)構(gòu)總高34米，橋面以上塔結(jié)構(gòu)高24.5米(其中2.5米為裝飾部分,橋面至主纜中心點為22米)；橫斷面上共兩個歐式塔，中間不設(shè)橫向連接。橋梁橫斷面寬43米，上部加勁梁采用雙邊肋縱梁與吊桿間橫梁相交的框架體系，縱梁高度采用2.3米，橫梁高度采用2米，其間設(shè)置現(xiàn)澆鋼筋混凝土橋面板，橋面鋪裝采用9cm厚瀝青混凝土。下部結(jié)構(gòu)主塔基礎(chǔ)采用φ150cm內(nèi)環(huán)路是南坊新區(qū)的主要道路，其間是商業(yè)辦公黃金用地，為此選擇兩個主塔做為橋體設(shè)計元素，意喻著臨沂市的開放之門和張開雙臂迎接海內(nèi)外賓客之意。橋塔頂部造型為山東莒縣大汶口文化出土的中國最早的象形文字造型，基座四周側(cè)面裝飾了體現(xiàn)沂蒙文化特色的雕塑造型。該橋為我省第一座獨塔自錨式懸索橋，其受力體系清晰明確，輪廓分明，良好的歐式橋型將為柳青河增添一縷亮色，同時也從一個側(cè)面反映出一個城市的整體風(fēng)貌。1.2設(shè)計工作概況1.2.1設(shè)計單位：臨沂市公路勘察設(shè)計院1.2.2主要設(shè)計技術(shù)標準道路等級：城市主干路；機動車道數(shù)：雙向8車道(主塔外另設(shè)置2個非機動車道,兼做人行道)計算行車速度：60km/h橋梁寬度：43m布置形式為：0.25m護欄+4m人行及非機動車道+2.5m錨索區(qū)+（0.5m+4×3.5m+0.5m+4×3.5m+0.5m）機動車道+2.5m錨索區(qū)+4m人行及非機動車道+0.25m護欄橋面橫坡：1.5%橋梁縱斷：主塔位于變坡點處，前后縱坡2％，凸曲線半徑3000m設(shè)計荷載：城－A級，人行及非機動車道活載3.5KN/m2地震基本烈度為Ⅶ，結(jié)構(gòu)物按Ⅷ度設(shè)防設(shè)計洪水頻率1/100，設(shè)計洪水位68.00m2.1計算依據(jù)(1)迎賓懸索橋施工圖設(shè)計文件（7月）(2)《城市橋梁設(shè)計準則》CJJ11-93(3)《城市橋梁設(shè)計荷載標準》CJJ77-98(4)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2004(5)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》JTJ024-85(6)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86(7)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62-2004(8)《公路懸索橋設(shè)計規(guī)范》(報批稿)2.2結(jié)構(gòu)整體計算復(fù)核整體靜力計算采用通用有限元程序ansys，根據(jù)設(shè)計方提供的施工圖和相關(guān)設(shè)計資料建立平面模型進行計算。模型簡圖如下：模型中各主要構(gòu)件的幾何特性如下表所示：名稱材料自重(kN/m3)面積(m2)抗彎慣矩Izz（m4）主塔(橋面以上部分)C55266.3×24.725×2主塔（根部）C552612.25×212.505×2縱梁1(主跨箱形)C552617.751812.5969縱梁2(主跨支點實心)C552632.601832.7864縱梁3（邊跨跨中實心）C552627.621815.8159縱梁4（邊跨支點實心）C552666.12179.0408主纜高強鋼絲81.850.1017218×2/吊桿（7-73）高強鋼絲840.002809×2/吊桿（7-121）高強鋼絲840.004656×2/吊桿（7-163）高強鋼絲840.006272×2/吊桿（7-223）高強鋼絲840.008581×2/由主跨端到塔頂(KN)40453404584046340619408794118141516418634226842710431894369744243448124539646258由塔頂?shù)竭吙缍?KN)5690156883551225510753749537345241352399504245041150398吊桿編號吊桿力(KN)1#8862#12863#12844#12595#11686#12457#12508#12549#124410#125111#123412#120213#170314#246715#195616#196617#3101成橋狀態(tài)：若在該橋竣工時立即投入使用，在汽車、人群和其他荷載（索梁溫差、體系溫差、橋面日照，未考慮收縮徐變）作用下，按照最不利的荷載組合，該橋主梁的拉壓應(yīng)力狀況如下所示，拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負：成橋1年后：考慮收縮徐變產(chǎn)生的部分作用，在汽車、人群和其他荷載（索梁溫差、體系溫差、橋面日照）作用下，按照最不利的荷載組合，該橋主梁的拉壓應(yīng)力狀況如下所示，拉應(yīng)力為正，壓應(yīng)力為負：由成橋1年后的計算結(jié)果可知，收縮徐變對主跨跨中下緣拉應(yīng)力有很大影響，必須在成橋1年到2年內(nèi)通過對該橋的檢測結(jié)果來進行吊桿力的二次調(diào)整，以消減收縮徐變帶來的不利影響，改善主梁的應(yīng)力狀況，若不進行吊桿力的二次調(diào)整，則收縮徐變將引起主梁主跨下緣處的拉應(yīng)力繼續(xù)增大，最終導(dǎo)致該橋的破壞。主跨跨中下緣應(yīng)力值（Mpa）荷載名稱應(yīng)力值荷載名稱應(yīng)力值恒載-8.9395系統(tǒng)溫差30度0.2765活載7.1033溫度梯度1.8247收縮徐變7.0574索梁溫差15度2.3403主梁與主塔交接處主跨一側(cè)下緣應(yīng)力值（Mpa）荷載名稱應(yīng)力值荷載名稱應(yīng)力值恒載-4.4666系統(tǒng)溫差30度-0.4413活載-6.5813溫度梯度-1.6670收縮徐變-6.5604索梁溫差15度-2.9001驗算內(nèi)容控制應(yīng)力容許應(yīng)力驗算結(jié)果拉應(yīng)力上緣1.6961.918滿足下緣3.6871.918不滿足壓應(yīng)力上緣-14.523-24.85滿足下緣-17.757-24.85滿足根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2004中第4.1.6條的規(guī)定，對永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)進行組合，其中的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)按規(guī)范表1.0.9的規(guī)定取為1.0。持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)基本組合主塔內(nèi)力包絡(luò)圖如下圖所示：承載能力極限狀態(tài)基本組合主塔軸力包絡(luò)圖承載能力極限狀態(tài)基本組合主塔彎矩包絡(luò)圖根據(jù)以上內(nèi)力分布情況對主塔按鋼筋混凝土構(gòu)件進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)驗算，選取主梁位置主塔最不利斷面及塔根部斷面按偏心受壓構(gòu)件進行截面承載能力驗算。驗算結(jié)果列于下表：位置計算軸力計算彎矩承載軸力承載彎矩驗算結(jié)果主梁位置斷面86656.60151420.72125042.42218494.75滿足塔底斷面99832.20214740.88216512.25465721.79滿足根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62-2004中第6.3.1條，正截面抗裂驗算應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土短期荷載效應(yīng)作用下的法向拉應(yīng)力進行驗算。拉應(yīng)力為負，壓應(yīng)力為正。在作用短期效應(yīng)組合下，各橫梁上下緣應(yīng)力包絡(luò)圖如下圖所示：使用階段橫梁正截面抗裂驗算見下表：驗算內(nèi)容控制應(yīng)力容許應(yīng)力驗算結(jié)果主跨中橫梁上緣01.918滿足下緣01.918滿足邊跨中橫梁上緣01.918滿足下緣01.918滿足主跨端橫梁上緣01.918滿足下緣0.481.918滿足邊跨端橫梁上緣0.741.918滿足下緣1.731.918滿足塔處橫梁上緣1.151.918滿足下緣01.918滿足根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）中第7.1節(jié)的規(guī)定對預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件進行使用階段正截面的混凝土法向壓應(yīng)力驗算。持久狀況橫梁正截面法向壓應(yīng)力驗算見下表：驗算內(nèi)容控制應(yīng)力容許應(yīng)力驗算結(jié)果主跨中橫梁上緣-6.01-24.85滿足下緣-9.14-24.85滿足邊跨中橫梁上緣-6.39-24.85滿足下緣-8.92-24.85滿足主跨端橫梁上緣-6.74-24.85滿足下緣-3.48-24.85滿足邊跨端橫梁上緣-6.04-24.85滿足下緣-4.15-24.85滿足塔處橫梁上緣-10.52-24.85滿足下緣-16.85-24.85滿足主纜選用；一根主纜的面積為，鋼絲總直徑為0.35988m。其每延米容重為，每延米重量為；主纜平行鋼絲標準抗拉強度，其破斷荷載為。鞍槽中主纜抗滑系數(shù)的驗算按《公路懸索橋設(shè)計規(guī)范》(報批稿)，鞍槽內(nèi)索股的抗滑安全系數(shù)：式中：——索股與槽底或上層索股與下層索股間的摩擦系數(shù)，取0.15；——主纜(索股)在鞍槽上的包角(弧度)；、——分別為主纜(索股)兩邊的拉力。中心角抗滑安全系數(shù)為：鞍槽中主纜的抗滑吊索驗算吊索編號吊索最大應(yīng)力(Mpa)安全系數(shù)1#218.8537.632#513.8763.253#514.8753.244#505.0953.315#469.6563.566#498.7803.357#500.5543.348#501.1013.339#496.2513.3710#497.9373.3511#489.7483.4112#475.1563.5113#408.2624.0914#437.7043.8215#467.4473.5716#470.0903.5517#404.3494.13索夾驗算索夾采用10.9級高強螺栓，預(yù)緊力。索夾厚度，E取，主纜外徑，索夾內(nèi)徑。索夾應(yīng)力驗算如下表所示：編號L(mm)N(KN)Mpa)Dc(mm)Dd(mm)3Mpa)Mpa)1#770488056.086398404421.663477.7482#770488056.086398404421.663477.7483#770488056.086398404421.663477.7484#770488056.086398404421.663477.7485#970732066.782398404421.663488.4456#970732066.782398404421.663488.4457#970732066.782398404421.663488.4458#970732066.782398404421.663488.4459#970732066.782398404421.663488.44510#12501098077.735398404421.663499.39711#12501098077.735398404421.663499.39712#12501098077.735398404421.663499.39713#12501098077.735398404421.663499.39714993398404421.663520.65615993398404421.663520.65616993398404421.663520.65617993398404421.663520.656編號。sinTc(KN)T(KN)F(KN)r1#9.7920.1701885.91150.6682049.613.602#11.3650.19711286.15253.4472049.68.093#13.2010.22841284.06293.2372049.66.994#14.9820.25851259.42325.5812049.66.305#16.6590.28671167.89334.8043074.49.186#18.2870.31381244.80390.5903074.47.877#19.9480.34121250.38426.5893074.47.218#21.5770.36781253.88461.1163074.46.679#23.1630.39331243.67489.1973074.46.2810#24.7180.41821251.34523.2524611.68.8111#26.2330.44201234.10545.4994611.68.4512#27.6760.46451201.94558.2674611.68.2613#29.3310.48991703.40834.4194611.65.5314#44.4240.70002466.801726.6698198.44.7515#42.7040.67821956.201326.7168198.46.1816#41.1070.65751965.811292.4568198.46.3417#38.9020.62803101.021947.4138198.44.212.3橋面板局部計算設(shè)計荷載為城－A。計算時取1m板寬，計算自重彎矩及恒載彎矩，活載按有效分布寬度計算1m寬板的受力，然后進行荷載組合，得到行車道板的跨中和支點的設(shè)計彎矩。橋面板順橋向計算跨徑，橫橋向計算跨徑，橋面板的長寬比為：＞2，可視作單由短跨承受荷載的單向受力板（即單向板）來設(shè)計。（一）恒載內(nèi)力沿橫橋方向取一米寬的板條進行計算1、每延米板條上的恒載g瀝青混凝土鋪裝：板的平均厚度：橋面板自重：合計：2、每米寬板條的恒載內(nèi)力：（1）、板的計算跨徑板的計算跨徑按照《橋規(guī)》（JTGD62—2004）規(guī)定：，且不大于，所以板的計算跨徑取為，上式中為板的凈跨徑，為板厚，為中橫梁腹板寬度。（2）、恒載彎矩（二）活載內(nèi)力設(shè)計荷載為城市-A級，按照《橋規(guī)》（JTGD62—2004）選用如下圖所示車輛荷載進行計算：城—A級標準車輛縱面圖1、選取荷載根據(jù)軸重和軸距，應(yīng)以重軸為主，取用P=200KN或2×（P=140KN）計算。2、輪載分布重軸車輪著地尺寸=0.2m×0.6m，經(jīng)鋪裝層按角擴散后在板頂?shù)姆植汲叽鐬?、汽車及沖擊力彎矩（1）、荷載取用時①、荷載位于板中央的有效分布寬度《橋規(guī)》（JTGD62—2004）規(guī)定不小于，所以，,此時有效工作寬度相互重疊，則取每個車輪荷載的有效分布寬度為②、荷載位于板支承處的有效分布寬度《橋規(guī)》（JTGD62—2004）規(guī)定不小于，所以，③、板的有效工作寬度如下圖所示單向板內(nèi)力計算圖④、汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數(shù)=1.3）（2）、荷載取用時板的有效工作寬度同上，如下圖所示單向板內(nèi)力計算圖汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數(shù)=1.3）所以，汽車及沖擊力彎矩取用荷載為時的彎矩計算，即（三）荷載組合由于板厚與梁高之比（一）恒載內(nèi)力沿橫橋方向取一米寬的板條進行計算1、每延米板條上的恒載g瀝青混凝土鋪裝：板的平均厚度：橋面板自重：合計：2、每米寬板條的恒載內(nèi)力：（1）、板的計算跨徑板的計算跨徑按照《橋規(guī)》（JTGD62—2004）規(guī)定：，且不大于，所以板的計算跨徑取為，上式中為板的凈跨徑，為板厚，為中橫梁腹板寬度。（2）、恒載彎矩（二）活載內(nèi)力設(shè)計荷載為城市-A級，選用的車輛荷載同上。（1）、荷載取用時①、荷載位于板中央的有效分布寬度《橋規(guī)》（JTGD62—2004）規(guī)定不小于，所以，,此時有效工作寬度相互重疊，則取每個車輪荷載的有效分布寬度為②、荷載位于板支承處的有效分布寬度《橋規(guī)》（JTGD62—2004）規(guī)定不小于，所以，③、板的有效工作寬度如下圖所示單向板內(nèi)力計算圖④、汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數(shù)=1.3）（2）、荷載取用時板的有效工作寬度同上，如下圖所示單向板內(nèi)力計算圖汽車及沖擊力彎矩（偏于安全地取沖擊系數(shù)=1.3）所以，汽車及沖擊力彎矩取用荷載為時的彎矩計算，即（三）荷載組合由于板厚與梁高之比φφ橋面板作為矩形截面受彎構(gòu)件，按規(guī)范第5.2.2條計算截面受彎承載力，計算時偏于安全地不考慮受壓鋼筋，結(jié)果列出在下計算內(nèi)容主跨橋面板邊跨橋面板支點截面跨中截面支點截面跨中截面設(shè)計彎矩MdkN·m-88.24963.035-81.22458.017橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01111截面寬度bcm100100100100截面高度hcm37224025混凝土強度等級55555555受拉鋼筋類型HRB335HRB335HRB335HRB335受拉鋼筋直徑dmm20202020受拉鋼筋根數(shù)根10101010受拉鋼筋保護層acm5.85.85.85.8混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值fcdMPa24.424.424.424.4受拉鋼筋面積Ascm231.4231.4231.4231.42受拉鋼筋設(shè)計強度fsdMPa280280280280中性軸位置xcm3.60563.60563.60563.6056受壓區(qū)高度界限ξjgh0cm16.8488.74818.46810.368校核OKOKOKOK正截面抗彎承載彎矩MjkN·m-258.63126.661-285.02153.054校核OKOKOKOK橋面板強度復(fù)核表明，板的受力是安全的，極限承載力有足夠的安全儲備。2.4上部結(jié)構(gòu)計算復(fù)核結(jié)論對迎賓大橋上部結(jié)構(gòu)受力進行的計算復(fù)核，得到以下結(jié)論：使用階段主纜的安全系數(shù)最小為2.8393，吊桿的安全系數(shù)在3.24~7.63之間，均滿足規(guī)范要求；混凝土主塔的承載能力滿足規(guī)范要求；對自錨式懸索橋各個部位的橫梁進行了抗裂驗算和持久狀況