液態(tài)金屬與氣相的相互作用

關(guān)于液態(tài)金屬與氣相的相互作用第1頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三2焊接或熔煉過程中，液態(tài)金屬會(huì)與各種氣體發(fā)生相互作用，從而對(duì)焊件或鑄件的性能產(chǎn)生影響。深入了解氣體的來源及其與金屬的相互作用機(jī)制，對(duì)于控制金屬中氣體的含量，提高鑄件或焊件的質(zhì)量至關(guān)重要。第2頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三3第一節(jié)氣體的來源與產(chǎn)生第二節(jié)氣體在金屬中的溶解第三節(jié)氧化性氣體對(duì)金屬的氧化第四節(jié)氣體的控制措施第3頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三4第一節(jié)氣體的來源與產(chǎn)生一、焊接區(qū)內(nèi)的氣體來源二、鑄造過程中的氣體來源第4頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三5一、焊接區(qū)內(nèi)的氣體來源N2、H2、O2CO2

和H2O焊接區(qū)的氣體焊條藥皮、焊劑、焊芯的造氣劑高價(jià)氧化物及有機(jī)物的分解氣體母材坡口的油污、油漆、鐵銹、水分空氣中的氣體、水分保護(hù)氣體及其雜質(zhì)氣體直接進(jìn)入間接分解第5頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三61．有機(jī)物的分解和燃燒2．碳酸鹽和高價(jià)氧化物的分解3．材料的蒸發(fā)4、氣體的分解第6頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三71．有機(jī)物的分解和燃燒焊條藥皮中的淀粉、纖維素、糊精等有機(jī)物（造氣、粘接、增塑劑）熱氧化分解反應(yīng)220~250℃以上發(fā)生，

800℃左右完全分解CO2、CO、H2、烴和水氣如纖維素的熱氧化分解反應(yīng)：（C6H10O5）m＋7/2mO2（氣）＝6mCO2（氣）＋5mH2（氣）酸性焊條藥皮中有機(jī)物的含量較高。第7頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三82．碳酸鹽和高價(jià)氧化物的分解碳酸鹽（CaCO3、MgCO3及BaCO3等）的分解

CaCO3=CaO+CO2↑MgCO3=MgO+CO2↑（545℃～910℃）（325℃～650℃）堿性焊條藥皮中碳酸鹽的含量較高。高價(jià)氧化物（Fe2O3

和MnO2）的分解（在某些酸性焊條藥皮中含量較高）

6Fe2O3=4Fe3O4+O22Fe3O4=6FeO+O24MnO2=2Mn2O3+O26Mn2O3=4Mn3O4+O2第8頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三9表7-2碳鋼焊條電弧焊焊接區(qū)室溫時(shí)的氣相成分低氫型焊條焊接時(shí)，氣相中H2和H2O的含量很少，故稱“低氫型”；酸性焊條焊接時(shí)氫含量均較高，其中纖維素型焊條的最大。藥皮類型氣相成分（體積分?jǐn)?shù)）/%備注COCO2H2H2O高鈦型（J421）46.75.334.513.5焊條在110℃烘干2h鈦鈣型（J422）50.75.937.55.7鈦鐵礦型（J423）48.14.836.610.5氧化鐵型（J424）55.67.324.013.1纖維素型（J425）42.32.941.212.6低氫型（J427）79.816.91.81.5第9頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三103．材料的蒸發(fā)焊接過程中，除了焊接材料和母材表面的水分發(fā)生蒸發(fā)外，金屬元素和熔渣的各種成分在電弧高溫作用下也會(huì)發(fā)生蒸發(fā)，形成相當(dāng)多的蒸氣。金屬材料中Zn、Mg、Pb、Mn氟化物中AlF3、KF、LiF、NaF后果：合金元素的損失；產(chǎn)生焊接缺陷；增加焊接煙塵，污染環(huán)境，影響焊工身體健康。極易蒸發(fā)第10頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三11編號(hào)反應(yīng)式

/kJ.mol編號(hào)反應(yīng)式

/kJ.mol1F2＝F＋F－2706CO2＝CO＋1/2O2－282.82H2＝H＋H－433.97H2O＝H2＋1/2O2－483.23H2＝H＋H+＋e－17458H2O＝OH＋1/2H2－532.84O2＝O＋O－489.99H2O＝H2＋O－977.35N2＝N＋N－711.410H2O＝2H＋O－1808.34、氣體的分解簡(jiǎn)單氣體（指N2、H2、O2、F2等雙原子氣體）的分解；復(fù)雜氣體（指CO2和H2O等）的分解，分解產(chǎn)物在高溫下還可進(jìn)一步分解和電離。第11頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三12分解度α溫度T/KCO2分解時(shí)氣相的平衡成分與溫度的關(guān)系氣相體積分?jǐn)?shù)Φ/%溫度T/K

雙原子氣體分解度α與溫度的關(guān)系（P0＝0.1MPa）第12頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三13圖7-3H2O分解形成的氣相成分與溫度的關(guān)系（P0＝0.1MPa）溫度T/×103K氣相體積分?jǐn)?shù)Φ/%第13頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三14二、鑄造過程中的氣體來源1．氣體的來源

鑄造時(shí)的氣體主要來源于熔煉過程、澆注過程和鑄型。熔煉過程氣體主要來自各種爐料、爐氣、爐襯、工具、熔劑及周圍氣氛中的水分、氮、氧、氫、CO2、CO、SO2和有機(jī)物燃燒產(chǎn)生的碳?xì)浠衔锏取沧⑦^程澆包未烘干，鑄型澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì)不當(dāng)，鑄型透氣性差，澆注速度控制不當(dāng)，型腔內(nèi)的氣體不能及時(shí)排除等，都會(huì)使氣體進(jìn)入液態(tài)金屬。鑄型

來自鑄型中的氣體主要是型砂中的水分。即使烘干的鑄型在澆注前也會(huì)吸收水分，并且粘土在液態(tài)金屬的熱作用下其結(jié)晶水還會(huì)分解。此外，有機(jī)物（粘結(jié)劑等）的燃燒也會(huì)產(chǎn)生大量氣體。第14頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三15高溫下合金元素與鑄型水蒸氣反應(yīng)產(chǎn)生氫氣：造型材料中的碳及有機(jī)物燃燒，產(chǎn)生CO和CO2氣體：砂型組分分解：樹脂砂中的尿素、烏洛托品[(CH2)6N4]等在高溫下，首先分解生成NH3，然后繼續(xù)分解：還有烷烴的分解：第15頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三16氣相平衡與鑄型內(nèi)氣體的成分1）經(jīng)氧化-分解反應(yīng)后，在鑄型與液態(tài)合金液界面處的氣體主要有H2O、H2、CO、CO2等，在一定溫度下，它們之間可以達(dá)到平衡。2）鑄型內(nèi)氣體的成分隨造型材料、溫度、澆注后的時(shí)間而變化。一般鑄型內(nèi)氣體的成分為H2、CO、CO2、O2

，在含氮的樹脂砂鑄型中還有少量的N2。粘結(jié)劑為有機(jī)物的鑄型，澆注后型內(nèi)O2迅速降低，H2的相對(duì)含量增加；澆注溫度高，鑄型內(nèi)自由碳含量高，有助于形成還原性氣氛；反之，N2和氧化性氣體O2、CO2含量較高。第16頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三17第二節(jié)氣體在金屬中的溶解在焊接和熔鑄過程中，與液態(tài)金屬接觸的氣體可分為簡(jiǎn)單氣體和復(fù)雜氣體兩大類。前者如H2、N2、O2等，后者如CO2、H2O、CO等。本節(jié)主要討論H2、N2和O2在金屬中的溶解規(guī)律。一、氣體的溶解過程二、氣體的溶解度第17頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三18一、氣體的溶解過程

原子或離子狀態(tài)

→

直接溶入液態(tài)金屬；

分子狀態(tài)的氣體→

先分解為原子或離子之后再溶解到液態(tài)金屬中。

雙原子氣體溶入金屬液的兩種方式：

吸附—分解—溶入

分解—吸附—溶入

第18頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三19雙原子氣體溶入金屬液的兩種方式溫度不夠高或氣體難以分解時(shí)焊接溫度下氫、氧等氣體的溶解第19頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三20二、氣體的溶解度

溶解度

——

在一定溫度和壓力條件下，氣體溶入金屬的飽和濃度。溶解度S的影響因素

氣體種類合金成分溫度與壓力第20頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三211．溫度和壓力的影響理想氣體溶解度的平方根定律：Px為氣體分壓，Px

↑→溶解度↑Kx為常數(shù)，取決于溫度和金屬的種類。第21頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三22金屬吸收氣體為吸熱反應(yīng)，溶解度隨溫度的升高而增加；金屬吸收氣體為放熱反應(yīng)，溶解度隨溫度的上升而降低。氣體溶解度與熱效應(yīng)和溫度的關(guān)系1－吸熱溶解2－放熱溶解溶解度溫度12金屬發(fā)生相變時(shí)，由于金屬組織結(jié)構(gòu)的變化，氣體的溶解度將發(fā)生突變。液相比固相更有利于氣體的溶解。當(dāng)金屬由液相轉(zhuǎn)變?yōu)楣滔鄷r(shí)，溶解度的突然下降將對(duì)鑄件和焊件中氣孔的形成產(chǎn)生直接的影響。第22頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三23氮和氫在金屬或合金中的溶解反應(yīng)類型及形成化合物傾向氣體金屬與合金溶解反應(yīng)類型形成化合物傾向氮鐵和鐵基合金吸熱反應(yīng)能形成穩(wěn)定氮化物Al、Ti、V、Zr等金屬及合金放熱反應(yīng)氫Fe、Ni、Al、Cu、Mg、Cr、Co等金屬及合金吸熱反應(yīng)能形成穩(wěn)定氫化物Ti、Zr、V、Nb、Ta、Th等金屬及合金放熱反應(yīng)不能形成穩(wěn)定氫化物2、氮、氫、氧在金屬中的溶解度第23頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三24氮、氫在鐵中的溶解度（PN2＝PH2=0.1MPa）氮、氫在金屬凝固時(shí)溶解度陡降。氮、氫在奧氏體中的溶解度大于鐵素體。氮、氫在液態(tài)鐵中的溶解度隨溫度升高而增大。在鐵的氣化溫度附近，氣體溶解度陡降。第24頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三25SH/mL.(100g)-1T/℃圖7-9氫在不同金屬中的溶解度隨溫度的變化（pH2＝0.1MPa）a）I類金屬b）II類金屬a）SH/mL.(100g)-1T/℃b）第II類金屬吸氫過程是放熱反應(yīng)，因此隨著溫度的升高，氫的溶解度減小，第25頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三26溫度T/℃溶解度SO/%氧在金屬中的溶解度與溫度的關(guān)系氧在液態(tài)鐵中的溶解度隨溫度升高而增大第26頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三273、合金成分對(duì)溶解度的影響

氫在二元系鐵合金中的溶解度（1600℃）氫溶解度SH/ml.(100g)-1合金元素含量wMe/%

氮在二元系鐵合金中的溶解度（1600℃）合金元素含量wMe/%氮溶解度SN/％液態(tài)金屬中加入能提高氣體含量的合金元素，可提高氣體的溶解度；若加入的合金元素能與氣體形成穩(wěn)定的化合物（即氮、氫、氧化合物），則降低氣體的溶解度。第27頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三28第三節(jié)氣體對(duì)金屬的氧化

主要討論O2、CO2、H2O等氣體對(duì)金屬的氧化。

一、金屬氧化還原方向的判據(jù)二、氧化性氣體對(duì)金屬的氧化第28頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三29一、金屬氧化還原方向的判據(jù)

在一個(gè)由金屬、金屬氧化物和氧化性氣體組成的系統(tǒng)中，采用金屬氧化物的分解壓

Po2作為金屬是否被氧化的判據(jù)。

2MeO2Me+O2若氧在金屬－氧－氧化物系統(tǒng)中的實(shí)際分壓為{Po2}，則:

{Po2}>Po2時(shí)，金屬被氧化；{Po2}=Po2時(shí)，處于平衡狀態(tài)；{Po2}<Po2時(shí)，金屬被還原。第29頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三30金屬氧化物的分解壓是溫度的函數(shù)，它隨溫度的升高而增加。除了Ni和Cu外，在同樣溫度下，F(xiàn)eO的分解壓最大，即最不穩(wěn)定。FeO為純凝聚相時(shí)，其分解壓為：圖7-14自由氧化物分解壓與溫度的關(guān)系T/℃LgpO2/×101.3kPaMoO第30頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三31式中

P‘o2是液態(tài)鐵中FeO的分解壓；[FeO]是溶解在液態(tài)鐵中的FeO濃度；[FeO]max是液態(tài)鐵中FeO的飽和濃度。由式（7-15）可以看出，由于FeO溶于液態(tài)鐵中，使其分解壓減小，致使Fe更容易氧化。計(jì)算得知，在高于鐵熔點(diǎn)的溫度下P‘o2

很小，例如溫度為1800℃，液態(tài)鐵中[FeO]的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1％時(shí)，P'o2

=1.5×10-8MPa，說明氣相中只要存在微量的氧，即可使鐵氧化。通常情況下FeO溶于液態(tài)鐵中，這時(shí)其分解壓為：

第31頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三32二、氧化性氣體對(duì)金屬的氧化1、自由氧對(duì)金屬的氧化2、CO2對(duì)金屬的氧化3、H2O對(duì)金屬的氧化4、混合氣體對(duì)金屬的氧化第32頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三331、自由氧對(duì)金屬的氧化氣相中O2的分壓超過P'o2時(shí)，將使Fe氧化：

[Fe]+?O2=FeO+

26.97kJ/mol[Fe]+O=FeO+515.76

kJ/mol由反應(yīng)的熱效應(yīng)看，原子氧對(duì)鐵的氧化比分子氧更激烈。除了鐵以外，鋼液中其它對(duì)氧親和力比鐵大的元素也會(huì)發(fā)生氧化，如：

[C]+?O2=CO↑[Si]+O2=（SiO2）[Mn]+?O2=（MnO）第33頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三34純CO2高溫分解得到的平衡氣相成分和氣相中氧的分壓{Po2}隨溫度升高，氣相的氧化性增加。2、CO2對(duì)金屬的氧化溫度/K1800200022002500300035004000氣相成分(體積分?jǐn)?shù))/％CO299.3497.7493.9481.1044.2616.695.92CO0.441.514.0412.6037.1655.5462.72O20.220.762.026.3018.5827.7731.36氣相中氧的分壓{pO2}/×101.325kPa2.2×10-37.6×10-32.02×10-26.3×10-218.58×10-227.77×10-231.36×10-2P’O2[FeO]max/×101.325kPa3.81×10-91.08×10-71.35×10-65.3×10-5－－－當(dāng)溫度高于3000K時(shí)，CO2的氧化性超過了空氣。溫度高于鐵的熔點(diǎn)以后，{Po2}遠(yuǎn)大于P'o2高溫下CO2對(duì)液態(tài)鐵和其他許多金屬來說均為活潑的氧化劑。第34頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三35CO2與液態(tài)鐵的反應(yīng)式和平衡常數(shù)為：CO2＋[Fe]＝CO＋[FeO]溫度升高時(shí)，平衡常數(shù)K增大，反應(yīng)向右進(jìn)行，促使鐵氧化。計(jì)算表明，即使氣相中只有少量的CO2，對(duì)鐵也有很大的氧化性。因此，用CO2作保護(hù)氣體只能防止空氣中氮的侵入，不能避免金屬的氧化。

用CO2作為保護(hù)氣體焊接時(shí)，應(yīng)該在焊絲中增加脫氧元素。第35頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三363、H2O對(duì)金屬的氧化H2O氣與Fe的反應(yīng)式和平衡常數(shù)為：

H2O氣＋[Fe]＝[FeO]＋H2

可見，溫度越高，H2O的氧化性越強(qiáng)。

在液態(tài)鐵存在的溫度，H2O氣的氧化性比CO2小。但應(yīng)注意，H2O氣除了使金屬氧化外，還會(huì)提高氣相中H2的分壓，導(dǎo)致金屬增氫。第36頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三374、混合氣體對(duì)金屬的氧化焊接電弧空間的氣相是由多種氣相成分混和而成。對(duì)于不同的焊接方法與焊材情況下，焊接區(qū)氣相會(huì)有不同的組成。∑O/g.(100g)-1，wO/%ArCO2ΦCO2，ΦO2/%ΦO2/%不同氣體保護(hù)焊對(duì)于熔敷金屬中含氧量的影響見下圖。

熔敷金屬中∑O與保護(hù)氣體成分的關(guān)系實(shí)線－∑O虛線－wO(焊絲－H08Mn2SiΦ1.6mm母材－低碳鋼)第37頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三38表7-2碳鋼焊條電弧焊焊接區(qū)室溫時(shí)的氣相成分低氫型焊條焊接時(shí)，氣相中H2和H2O的含量很少，故稱“低氫型”；酸性焊條焊接時(shí)氫含量均較高，其中纖維素型焊條的最大。藥皮類型氣相成分（體積分?jǐn)?shù)）/%備注COCO2H2H2O高鈦型（J421）46.75.334.513.5焊條在110℃烘干2h鈦鈣型（J422）50.75.937.55.7鈦鐵礦型（J423）48.14.836.610.5氧化鐵型（J424）55.67.324.013.1纖維素型（J425）42.32.941.212.6低氫型（J427）79.816.91.81.5酸性焊條電弧焊電弧空間的氧化性遠(yuǎn)大于堿性。第38頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三39第四節(jié)氣體的影響與控制一、氣體對(duì)金屬質(zhì)量的影響二、氣體的控制措施第39頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三40一、氣體對(duì)金屬質(zhì)量的影響殘留在金屬內(nèi)部的氣體元素對(duì)金屬性能的影響取決于氣體元素在金屬中的存在狀態(tài)。

室溫下N、H、O在金屬中的溶解度極低，殘留在接頭中的[H]R易導(dǎo)致延遲裂紋和氫脆。固溶態(tài)化合物獨(dú)立氣相彌散狀（氮化物）塊狀（氧化物、氮化物）強(qiáng)化、脆化夾雜氣孔（氫氣孔，氮?dú)饪祝珻O氣孔）第40頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三41二、氣體的控制措施1．限制氣體的來源2．控制工藝參數(shù)3．冶金處理第41頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三421．限制氣體的來源氮主要來源于空氣，它一旦進(jìn)入液態(tài)金屬，去除就比較困難。因此，控制氮的首要措施是加強(qiáng)對(duì)金屬的保護(hù)，防止空氣與金屬接觸。熔煉時(shí)造渣覆蓋（真空、惰性氣體）保護(hù)；焊接時(shí)，惰性氣體或氣渣聯(lián)合保護(hù)。氫主要來源于水分，包括原材料（爐料、造渣材料、母材、焊接材料等）本身含有的水分、材料表面吸附的水分以及鐵銹或氧化膜中的結(jié)晶水、化合水等。材料內(nèi)的碳?xì)浠衔锖筒牧媳砻娴挠臀鄣纫彩菤涞闹匾獊碓础?/p>

氧主要來源于焊材或礦石，在焊接要求比較高的合金鋼和活潑金屬時(shí)，應(yīng)盡量選用不含氧或氧含量少的焊接材料，如采用高純度的惰性保護(hù)氣體，采用低氧或無氧的焊條、焊劑等。限制措施為焊材存放中防吸潮、焊前烘干和去油污。第42頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三432．控制工藝參數(shù)增大電弧電壓時(shí)，保護(hù)效果變差，液態(tài)金屬與空氣的接觸機(jī)會(huì)增多，使焊縫中氮、氧的含量增加。因此，應(yīng)盡量采用短弧焊。焊接電流增加時(shí)，熔滴過渡頻率增加，氣體與熔滴作用時(shí)間縮短，焊縫中氮、氧含量減少。此外，焊接方法、熔滴過渡特性、電流種類等也有一定的影響。鑄造過程中控制液態(tài)金屬的保溫時(shí)間、澆注方式和冷卻速度，可在一定程度上減少金屬中氮、氫、氧的含量。第43頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三443．冶金處理采用冶金方法對(duì)液態(tài)金屬進(jìn)行脫氮、脫氧、脫氫等除氣處理，是降低金屬中氣體含量的有效方法。冶金法脫氮液態(tài)金屬中加入Ti、Al和稀土等對(duì)氮有較大親和力的元素，可形成不溶于液態(tài)金屬的穩(wěn)定氮化物而進(jìn)入熔渣，從而減少金屬的氮含量，降低其形成氣孔和時(shí)效脆化傾向。但在煉鋼時(shí)，要嚴(yán)格控制加鋁量。第44頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三45金屬冶煉過程中的除氫常常通過加入固態(tài)或氣態(tài)除氣劑進(jìn)行除氫。如將氯氣通入鋁液后，可產(chǎn)生下列反應(yīng)：

2Al+3Cl2→2AlCl3↑+QH2+Cl2→2HCl↑+Q鋁液中的氫既能與氯化合成氯化氫氣體而逸出鋁液表面，又可通過擴(kuò)散作用進(jìn)入氯化鋁氣泡內(nèi)，促使AlCl3氣體逸出。生產(chǎn)中，也可采用通入混合氣體（如氮-氯或氯-氮-一氧化碳）的方法除氣，以減少氯對(duì)熔煉設(shè)備的腐蝕作用。第45頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三46焊接過程中的脫氫

熔池存在時(shí)間短暫，因此不能采用熔煉過程時(shí)的冶金除氫法。（1）在焊條藥皮和焊劑中加入氟化物（2）控制焊接材料的氧化勢(shì)（3）在藥皮或焊芯中加入微量稀土元素（4）焊后消氫處理第46頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三47（1）在焊條藥皮和焊劑中加入氟化物主要是CaF2，焊條藥皮中加入7％～8％，即可急劇減少焊縫的氫含量。氟化物的去氫機(jī)理主要有以下兩種：在酸性渣中，CaF2和SiO2共存時(shí)能發(fā)生如下化學(xué)反應(yīng)：

2CaF2+3SiO2=2CaSiO3+SiF4生成的氣體SiF4沸點(diǎn)很低（90℃），它以氣態(tài)形式存在，并與氣相中的原子氫和水蒸氣發(fā)生反應(yīng)：

SiF4+3H=SiF+3HFSiF4+2H2O=SiO2+4HF反應(yīng)生成的FH在高溫下比較穩(wěn)定，故能降低焊縫的氫含量。第47頁，講稿共52頁，2023年5月2日，星期三48在堿性焊條藥皮中，

CaF2首先與藥皮中的水玻璃發(fā)生反應(yīng)：Na2O.nSiO2+mH2O=2NaOH+nSiO2(m-1)H2O2NaOH+CaF2=2

NaF

+Ca(OH)2K2