(完整版)30米預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁計(jì)算書(H=2m)

中交第二公路勘察設(shè)計(jì)研究院 #a=(a+2xh)+1+2?%i式中：h—鋪裝層厚度，h=0.18mt—板的厚度，h=0.16ma=(a+2xh)+1+2-%=0.2+2x0.18+0.16+2x0.3=1.32m1則作用于每米寬板條上的跨中彎矩為：P%2P%2=(1+m-%-=1.3x140x0.322.4x2x1.32=3.55kN-m所以，取縱向兩個(gè)車輪作用于絞縫處，圖示匕）結(jié)果。8.3.2極限狀態(tài)承載力計(jì)算8。所以，取縱向兩個(gè)車輪作用于絞縫處，圖示匕）結(jié)果。8.3.2極限狀態(tài)承載力計(jì)算8。3.2.1荷載效應(yīng)組合計(jì)算YM=y(1.2M+1.4M)=1.1x(1.2x1.86+1.4x18.2)=30.48kN-m0d0 g Q8.3。2.2正截面抗彎承載力即計(jì)算bxh=1,0x0.16m板的配筋.=h0，1廣=h0，1廣子=041-

cd,b儼112—2x30.4822.4x1000=0.0132m1000x13.2x22.4280=1056mm2其中b=1000mm其中b=1000mm，h=110mm，f=22.4MPa，f=280MPa?0 cd sd每延米板需配10x①12=1131mm2>1056mm28。3。2.3斜截面抗剪承載力1）荷載效應(yīng)組合計(jì)算YV=Y(YV+YV)=1.1x1.4x30.3=46.7kN0d0ggQQ2)截面尺寸驗(yàn)算2)截面尺寸驗(yàn)算《橋規(guī)》《橋規(guī)》5。2.9YV<0,51x10-3、廠xbxh -0d 、cu,k 0則I0.51x10—3v50x1000x200=721.2kN>YV=46.7kN0d

3）截面要不要進(jìn)行抗剪承載力的驗(yàn)算YV<0.5x10-3xaxfxbxh——《橋規(guī)》5.2.100d 2td 0貝I 0.5x10-3x1x1.83x1000x200=183kN>46.7kN截面滿足極限狀態(tài)抗剪承載力要求.8。3。3抗裂計(jì)算1）縱向受拉鋼筋的應(yīng)力°ss按6.4。4-2式計(jì)算：0=M,ss0.87Ahs0式中m為荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算值，汽車荷載頻遇值為0.7,并不計(jì)算沖擊力。sM=M+0.7M=1.86+0.7x18.2=14.6kN-msG QM=M+0.4M=1.86+0.4x18.2=9.14kN-mlG QM0= M0= s—ss0.87Ahs014.6x1060.87x1131x110=134.9MPa2）截面最大裂縫寬度W=CCCJ(30+d)tk123E0.28+10p式中C1——帶肋鋼筋，取C1=1;M9.14C=1+0.51=1+0.5-=1.313；2M 14.6C=1.15;3E=2x105MPa.s肅=10003110=0.0103Wtk=CCC

1230 30+Wtk=CCC

1230 30+d-ss-( )E0.28+10ps=1x1.313x1.15x134.92x10530+12x( 0.28+10x0.0103)=0.112mm<0.2mm配筋滿足抗裂要求.9橫隔梁計(jì)算作用于橫隔梁上的計(jì)算荷載P「275.6kNq=10.50kN/mI，』「K橫隔梁荷載縱向加載圖圖9—1縱向一列車道荷載對(duì)跨中橫隔梁的計(jì)算荷載為:計(jì)算彎矩時(shí)：S=1x7,2x1.0xqx2+Px1.0=351.2kNQ2 k k計(jì)算剪力時(shí)：S=1x7,2x1,0xqx2+Px1,0x1,2=406.32kNQ2 k k跨中橫隔梁的內(nèi)力影響線通常橫隔梁靠近橋中線的截面處彎矩較大，而靠近橋兩側(cè)邊梁的截面處剪力較大，故選取a—a、b—b兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，選取c-c、d—d兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的剪力。

中橫梁內(nèi)力影中橫梁內(nèi)力影響線圖圖9-29.2。1繪制彎矩影響線1）影響系數(shù)計(jì)算公式在橋梁跨中當(dāng)單位荷載p=1作用于j號(hào)梁時(shí)，i號(hào)梁所受的作用為豎向力R和抗扭矩M。Tij則當(dāng)p=1作用于截面a-a左側(cè)時(shí)：n=nb +nb+m+m-ea-a,j1j1,a-a2j2,a-aT1jT2ja-a當(dāng)p=1作用于截面a-a右側(cè)時(shí)：n

a-a,j=nb+nb+M+n

a-a,j1j1,a-a2j2,a-aT1jT2j2）計(jì)算T梁扭矩MTijM可按下列公式計(jì)算：TijcG-el21M=B j~Ti—Tij12EEa21

hii

i=1式中：I、I式中：I、IiTi,分別為i號(hào)梁的抗彎慣矩和抗扭慣矩;G一混凝土的剪切彈性模量，g=0,4e；he——單位荷載p=1作用位置到橫截面中心的距離。各T各T梁扭轉(zhuǎn)力矩計(jì)算表表9-1梁號(hào)IiITiePlaia21iiMTij10。43760.01304.80。932928。94。810.08230。064420.43760。01302.428。92。42.52060.032230.43760。01300.028。90.00.00000。000040.43760.0130-2。428。9—2.42.5206-0。032250.43760.0130-4.828.9-4.810.0823—0。0644Za21ii25.20583）計(jì)算彎矩影響線坐標(biāo)值彎矩影響線坐標(biāo)值計(jì)算表 表9—2截面梁號(hào)（j）n1jb1,S-Sn2jb2,S-SMT1jMT2jeS-SnS-S,ja-a10。57324.80000。38662。40000.06440。06444o8-0o992220.38664。80000.29332。40000。03220.03222o40o223930。20004。80000。20002。40000.00000。00001o440040。01344.80000.10672.4000一0。0322-0。03220o25615-0。17324。80000.01342。4000一0。0644-0。0644—0o9278b-b10.57323。60000.38661。20000。06440.06443o6—0.943920.38663.60000.29331。20000.03220.03221.20o608130o511840。01343。60000。10671。2000-0。0322—0003220.11195—0.17323.60000.01341。2000一0。0644—0.0644—0.7361截面b—b的3號(hào)梁彎矩影響線坐標(biāo)”由影響線圖中量出。b—b,39。2。2繪制剪力影響線1）c-c截面的影響線坐標(biāo)計(jì)算P=1作用于c—c截面右側(cè)時(shí)：nq="+n1i1i2i

P=1作用于c-c截面左側(cè)時(shí):nQ=n+n—1

1i1i2id-d截面的影響線坐標(biāo)計(jì)算nQ=n1i1inQ=n1i1inQ=n—nQ=n—1

1i1i。3車道荷載橫向加載車道荷載：nM=1.5680（—1.4486）；（2車道）a-anM=1.0235（—1.2523）;（2車道）b-bnQ=0.8956；（2車道）c-cHQd=0.9471（3車道）；nQd=0.8368（2車道）。括號(hào)中數(shù)值為負(fù)彎矩影響量?？缰袡M隔梁的內(nèi)力計(jì)算計(jì)算公式：m =（1+日局sQ1k Q其中：廣車道折減系數(shù)，2車道時(shí)"1.0,3車道時(shí)建0.78；日一汽車局部加載時(shí)的沖擊系數(shù)，取0.3。按2車道加載最不利，可得：Ma-a=715.89（—661.37）kN-mQ1kMb-b=467.29（—571.74）kN-mQ1kVc-c=473.07kNQ1k

Vd-d=442.01kNQ1k由于恒載引起的效應(yīng)較小,這里略去恒載引起的效應(yīng)。荷載組合結(jié)果如下：Ma-a=1102.5（—1018.5）kN-m

udMb-b=719.6（—880.6）kN-m

udVc-c=728.5kN

udVd-d=680.7kN

ud9。4跨中橫隔梁的配筋計(jì)算9。4.1截面特征有效寬度計(jì)算：3=2九+b=6.73m.f由c/1=（7.45/2-0.09）/9.6=0,379，查《橋梁工程》（范立礎(chǔ)，1993）p251表2-4—7可得九/c=0.534,故c=1.94m。中橫梁計(jì)算截面圖9—2各主梁之間的橫隔梁按以主梁為支撐的連續(xù)梁來考慮,有效寬度按中跨正彎矩區(qū)間計(jì)算。9.4.2配筋計(jì)算1）正彎曲時(shí)，取a=80mm,由m=fbx"_X］，可得：x=14.81mm（受壓區(qū)高度s udcdI0 2J在翼緣范圍內(nèi)）.由fxb=fA，可得：A=2299mm2-cd sds s故梁底需配置4根HRB335直徑28mm的鋼筋（a=2463mm2）。s

2)負(fù)彎曲時(shí)，取a=80mm,b=180mm,由M=fbx\h-x|，可得：x=153.7mm-由s udcdI0 2jfxb=fA，可得：A=2214mm2?cd sds s故梁頂需配置6根HRB335直徑22mm的鋼筋(a=2280mm2)。s3）配置箍筋受彎構(gòu)件抗剪截面應(yīng)符合《橋規(guī)》第5.2.9條要求YV<V=0.51*10一3、.廠bh0dR 飛cu,k0式中：混凝土C50f=50MPa,cu,kb取腹板寬180mm，h=1720mm0V=0.51x10-3V50x180x1720=1164.5kN>728.5kN滿足規(guī)范要求。R《橋規(guī)》第5。2。10條，當(dāng)丫V<0.5x10-3af-b-h時(shí)可不進(jìn)行抗剪承載力計(jì)算，0d 2td0箍筋按構(gòu)造配筋.式中混凝土C50f=1.83MPa，提高系數(shù)a=1.0.td 2V=0.5x10-3x1.0x1.83x180x1720=283.3kN<728.5kN，箍筋需計(jì)算設(shè)置,并進(jìn)行斜截面抗R剪承載力驗(yàn)算。其斜截面抗剪由混凝土、箍筋共同承擔(dān)。YVYV<V0dcs《橋規(guī)》5.2.7-1式《橋規(guī)》《橋規(guī)》5.2。7—2式V=aaax0.45x10-3.b-h、,：(2+0.6xP)、丁p.f

cs123 0% \cu,ksvsv式中a一異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取a=1.0；11a一鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取a=1.0；22a-受壓翼緣的影響系數(shù)，取a=1,1；h=1720mm3 30P一斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率 p=100（A+A）/bhAP=100AP=100x—b-h02463180x1720=0.7955p一斜面內(nèi)箍筋含筋率p=土sv svsbv箍筋采用R235010雙肢，a=2x78.5=157mm2，f=195MPasv sva2a2x0.2x10-6（2+0.6P）、丁.Af.bh2寸匝筋間在距S=13 %，cu,k_svSv_0_=130mmv （YV）20d取箍筋間距為100mm。則:V=1.0x1,0x1,1x0.45x10-3x180x1720x（（2+0.6x0.7955人；50x0.00872x195極限抗剪承載力=836.4kN>Q=728.5kNud滿足要求。9.4.3裂縫計(jì)算《橋規(guī)》6.4。3規(guī)定:（30（30+d、0.28+10pW=CCC-tk123EsM

a=M

a= s-ss0.87Ahs0《