摻合料在再生砂漿中的試驗研究-本科畢業(yè)論文正文終稿

摻合料在再生砂漿中的試驗研究②研究不同摻量的摻和料單摻、三摻對天然砂漿和再生砂漿的工作性能、力學(xué)性能的影響。第二章材料的基本性能試驗2.1天然細(xì)骨料的基本性質(zhì)試驗2.1.1細(xì)骨料的級配[6]1.試驗原理及基本方法稱取烘干后的人工砂，500g，分別進行試驗。將試樣倒入標(biāo)準(zhǔn)篩中（包括孔徑為4.75mm、2.36mm、1.18mm、0.6mm、0.3mm、0.15mm的方孔篩，并附篩底和篩蓋）篩孔尺寸自上而下，由粗到細(xì)，順次排列。機械進行10分鐘篩分，稱出各個篩上的篩余量，計算分計篩余百分率和累計篩余百分率。2.稱出各篩號上的篩余量G，試樣在各篩上的篩余量不得超過按下式計算出的量（精確至1g）3.砂的細(xì)度模數(shù)按下式計算，精確至0.01:

A1、A2、A3、A4、A5、A6分別為各號篩的累計篩余百分率。

4.計篩余百分率取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值，精確至1%。細(xì)度模數(shù)取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值，精確至0.1；如兩次試驗的細(xì)度模數(shù)之差超過0.20時，須重新試驗。平行二組試驗每組天然砂500g表2-1級配數(shù)據(jù)組號4.75mm2.36mm1.18mm0.6mm0.3mm0.15mm<0.15mm第1組32.1g122.4g78.9g60.3g63.6g40.9g101.5g2.6第2組28.8113.9g82.2g79.0g59.5g43.1g91.4g2.6取兩組平均值為2.6細(xì)度模數(shù)：A1=6.42%;A2=30.9%;A3=46.68%;A4=58.74%;A5=71.46%;A6=79.64%.根據(jù)表格天然砂的細(xì)度模數(shù)為2.60，根據(jù)表格砂的顆粒級配在第Ⅱ區(qū)，為中砂。=3.7～3.1為粗砂，=3.0～2.3為中砂，=22～1.6為細(xì)砂，=1.5～0.7為特細(xì)砂。2.1.2細(xì)骨料的堆積密度堆積密度是指散粒材料在堆積狀態(tài)下，單位體積（包含顆粒內(nèi)部的空隙）的質(zhì)量。測量細(xì)骨料松散或振實狀態(tài)下的堆積表觀密度，可供砂漿配合比設(shè)計用，也可用來估計運輸工具的數(shù)量或存放堆場的面積等。根據(jù)細(xì)骨料的堆積表觀密度和表觀密度還可以計算其孔隙率。1.試驗步驟(1)松散堆積密度：將試樣裝入標(biāo)準(zhǔn)漏斗中，將容量筒放在標(biāo)準(zhǔn)漏斗下，打開漏斗活動閘門，使細(xì)骨料從離容量筒50mm的高處自由下落，直至細(xì)骨料裝滿容量筒并超出容量筒口中心線為止。然后，用直尺沿筒口中心線兩邊刮平（不得振動），稱出細(xì)骨料及容量筒的質(zhì)量m2。(2)緊密堆積密度：試樣分兩次裝入容量筒。裝完第一層后，在筒底墊放一根直徑為10mm的圓鋼，將筒按住，左右交替擊地面各25次，然后裝入第二層，第二層裝滿后用同樣方法顛實（但筒底所墊鋼筋的方向與第一層時的方向垂直）后，再加試樣直至超出筒口，然后用直尺沿筒口中心線向兩邊刮平，稱出試樣和容量筒的質(zhì)量m2。容桶的容積為已知，記錄數(shù)據(jù)，并計算細(xì)骨料的堆積密度：式中：—堆積密度(kg/)；—容量筒的質(zhì)量(kg/)；—容量筒和試樣總質(zhì)量(kg/)；—容量筒容積(L)；2.試驗數(shù)據(jù)表2-2細(xì)骨料的堆積密度名稱空桶質(zhì)量（g）桶體積（L）桶和砂質(zhì)量（g）密度1密度2平均密度（g/）松散堆積密度386.63882.011.993669.33654.61.631.641.64緊密堆積密度386.63882.011.994286.44261.11.941.951.95取松散堆積密度1.95g/m32.1.3細(xì)骨料的吸水率1.試驗原理及基本方法稱取兩份飽和面干試樣，每份重m0=500g，計算細(xì)骨料的吸水率。式中:w—骨料的吸水率（%）；m1—飽和面干試樣重量（g）；m2—烘干后砂凈重量（g）；2.試驗數(shù)據(jù)表2-3吸水率數(shù)據(jù)組號M1（g）M2（g）W（%）不超過3%吸水率%第1組10096.53.63第1組第2組3.58第2組10096.63.52吸水率為：3.6%,精確至0.1%2.1.4細(xì)骨料的表觀密度試驗步驟儀器設(shè)備

1.1、電子秤2、容量筒3、燒杯4、吸管5、淺盤等

2.用帶有刻度值的玻璃量筒裝入一定容量的清水，記錄下數(shù)據(jù)。稱取一定量的烘干集料骨料G0=300g從量筒中心慢慢倒入水中，盡可能地使清水不濺起加水至500mL處，稱其重量G2。輕輕地?fù)u動玻璃量筒，清除水中氣泡后，靜放24小時使水澄清后，再加入水至500mL處，稱其總量G1,并記錄下數(shù)據(jù)。

3.以兩次平行試驗結(jié)果的算術(shù)平均值作為測定值，兩次結(jié)果之差值大于0.02g/c時，應(yīng)重新取樣進行試驗。4.結(jié)果整理用下式計算：式中：G0—砂的質(zhì)量（300g）；G2—瓶子、砂和水第一次的重量(g)；G1—24小時后加入水至500mL處瓶子、水和砂的重量(g)。5.結(jié)果處理表2-4表觀密度數(shù)據(jù)組號瓶加水重量(g)重量(g)溫度(℃)g/cg/c1組773.3964.616.80.0032.762.762組807.2998.617.50.00352.76取平均值為2.76g/cm32.1.5細(xì)骨料的壓碎指標(biāo)1.試驗原理及基本方法取單級砂樣330g裝入模內(nèi)，使試樣距底盤約為50mm。平整試模內(nèi)試樣的表面，將加壓塊放入圓筒內(nèi)，并轉(zhuǎn)動一周使之與試樣均勻接觸。將裝好砂樣的受壓鋼模置于壓力機的支承板上，對準(zhǔn)壓板中心后，開動機器，以500N/s的速度加荷，加荷至25KN時，持荷5秒，而后以同樣速度卸荷。取下受壓模，移去加壓塊，倒出壓過的試樣并稱其質(zhì)量然后該粒級的下限篩（如砂樣為公稱粒5.00～2.50mm時，其下限篩為篩孔公稱直徑2.50mm的方孔篩）進行篩分，稱出該粒級試樣的篩余量。再計算細(xì)骨料壓碎指標(biāo)。式中：S—壓碎指標(biāo)值(%)；m1—試樣通過量(g)；m2—壓碎試驗后篩余試樣質(zhì)量(g)；2.試驗數(shù)據(jù)表2-5壓碎指標(biāo)數(shù)據(jù)篩孔（mm）質(zhì)量gG1g（篩余量）G2g（通過量）Y1（%）Y2（%）Y3(%)Y(%)2.36～4.75330245.1262.8255.184.566.473.925.620.1722.4622.761.18～2.36330268.7259.3258.260.670.470.918.4021.3521.5420.430.6～1.18330247.8257.3248.881.371.38024.7021.7024.3323.580.3～0.6330238.6244.7255.688.984.574.027.1525.6722.4525.09通過上面可以看出壓碎指標(biāo)為25.09%，保留至1%取25%。2.1.6細(xì)骨料含泥量1.稱取試樣500g精確至0.1g。將試樣倒入淘洗容器中，注入清水，使水面高于試樣面約150mm，充分?jǐn)嚢杈鶆蚝?，浸?h，然后用手在水中淘洗試樣，使塵屑、淤泥與砂粒分離，把渾水緩緩倒入1.18mm及75um的套篩上（1.18mm篩放在75um篩上面），濾去小于75um的顆粒。試驗前篩子兩面應(yīng)先用水濕潤，在整個過程中應(yīng)小心防止砂粒流失。

2.再向容器中注入清水，重復(fù)上述操作，直至容器內(nèi)的水目測清澈為止。3.用水淋洗剩余在篩上的細(xì)粒，并將75um篩放在水中來回?fù)u動，以充分洗掉小于75um的顆粒，然后將兩只篩的篩余顆粒和清洗容器中已經(jīng)洗凈的試樣一并倒入塘瓷盤，放在烘箱中于（105±5）℃下烘干至恒量，待冷卻至室溫后，稱出其質(zhì)量，精確至0.1g。

4.結(jié)果計算與評定

①含泥量:

式中：Qa—含泥量(%)；G0—試驗前烘干試樣的質(zhì)量(g)；G1—試驗后烘干試樣的質(zhì)量(g)；②含泥量取兩個試樣的試驗結(jié)果算術(shù)平均值作為測定值5.測得數(shù)據(jù)表2-6 含泥量數(shù)據(jù)組號原砂重（g)洗后砂重(g)含泥量Q(%)最終含泥量Q(%)第1組500432.513.513.24第2組500435.112.98天然細(xì)骨料含泥量取平均值為13.2%，精確至0.1%。2.2再生細(xì)骨料的基本性質(zhì)試驗2.2.1再生細(xì)骨料的級配試驗試驗步驟：

1.稱烘干試樣500g，記為m。將試樣倒入按孔徑大小從上至下組合的套篩（附篩底）上，將套篩置于搖篩機上，搖10分鐘；取下套篩，按篩孔大小順序再逐個用手搖篩，篩至每分鐘通過量小于試樣總量的0.1%（0.5g）為止。通過的試樣放入下一號篩中，并和下一號篩中的試樣一起過篩，按順序進行，直至各篩全部篩完為止。2.稱出各篩號上的篩余量G，試樣在各篩上的篩余量不得超過按下式計算出的量（精確至1g）3.砂的細(xì)度模數(shù)按下式計算，精確至0.01:

A1、A2、A3、A4、A5、A6分別為各號篩的累計篩余百分率。

4.計篩余百分率取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值，精確至1%。細(xì)度模數(shù)取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值，精確至0.1；如兩次試驗的細(xì)度模數(shù)之差超過0.20時，須重新試驗。平行二組試驗每組天然砂500g表2-7級配數(shù)據(jù)組號4.75mm2.36mm1.18mm0.6mm0.3mm0.15mm<0.15mm第1組4.5g131.3g98g65.7g72.2g43.8g87.5g2.84第2組2.5g125.9g91.9g83.2g69.9g46.5g77.3g2.87第一組細(xì)度模數(shù)：A1=0.9%;A2=27.16%;A3=46.16%;A4=59.3%;A5=73.74%;A6=82.5%.根據(jù)表格天然砂的細(xì)度模數(shù)為2.86，根據(jù)表格砂的顆粒級配在第Ⅱ區(qū)，為中砂。=3.7～3.1為粗砂，=3.0～2.3為中砂，=22～1.6為細(xì)砂，=1.5～0.7為特細(xì)砂。2.2.2再生細(xì)骨料的堆積密度1.試驗原理及基本方法（1）松散堆積密度：取試樣一份，用小鏟將試樣從容量筒口中心上方50mm處徐徐倒入，讓試樣以自由落體落下，當(dāng)容量筒上部試樣呈錐體，且容量筒四周溢滿時，即停止加料。除去凸出容量筒口表面的顆粒，并以合適的顆粒填入凹陷部分，使表面稍凸起的部分和凹陷的部分的體積大致相等（試驗過程中應(yīng)防止觸動容量筒），稱出試樣和容量筒總質(zhì)量m2。（2）緊密堆積密度：取試樣一份分三份裝入容量筒。裝完第一層后，在筒底墊放一根直徑為16mm的圓鋼，將筒按住，左右交替擊地面各25次，然后裝入第二層，第二層裝滿后用同樣方法顛實（但筒底所墊鋼筋的方向與第一層時的方向垂直），然后裝入第三層，如法顛實。試樣裝填完畢，再加試樣直至超出筒口，用鋼尺煙筒口邊沿刮去高出的試樣，并用合適的試樣填平凹處，使表面凸起部分與凹陷部分的體積大致相等。稱取試樣和容量筒的總質(zhì)量m2。計算天然粗骨料的堆積密度：式中:—堆積密度（kg/m3）；—容量筒的質(zhì)量（kg/m3）；—容量筒和試樣總質(zhì)量（kg/m3）；—容量筒容積（L）；2.試驗數(shù)據(jù)表2-8堆積密度數(shù)據(jù)名稱空桶質(zhì)量(g)桶體積(L)桶和砂質(zhì)量(g)密度1密度2平均密度(g/c）松散堆積密度386.63882.0131.992981.62956.11.291.291.29緊密堆積密度386.63882.0131.993397.13451.01.501.531.52結(jié)果：由上面的可以看出，再生細(xì)骨料的松散堆積密度為1.29g/cm3，再生細(xì)骨料的緊密堆積密為1.52g/cm32.2.3再生細(xì)骨料的吸水率實驗骨料的吸水率是指試樣在飽和面干狀態(tài)所含的水分，以質(zhì)量百分率來表示。試驗方法：稱取試樣兩份，每份2000g(m1)浸入盛水的容器中，液面應(yīng)高出試樣表面約50mm,浸泡24h后，將試樣從盛水容器中取出，用濕毛巾將試樣表面多余的水分擦去，使試樣成飽和面干狀態(tài)。并稱量其質(zhì)量（m0）。計算以干試樣為基準(zhǔn)的（精確至0.1%）式中:w—骨料的吸水率（%）；m1—飽和面干試樣重量（g）；m2—干試樣凈重量（g）；表2-9吸水率數(shù)據(jù)組號m1（g）m2（g）W（%）吸水率（%）第1組10092.28.458.45%第2組10092.28.45最終天然砂的吸水率為8.5%2.2.4再生細(xì)骨料的表觀密度試驗1.試驗原理及基本方法細(xì)骨料的表觀密度（也稱視密度）是其顆粒（包括內(nèi)部空隙在內(nèi)）單位體積的質(zhì)量。粗骨料的表觀密度可以反映骨料的堅實、耐久程度，是一項評價骨料質(zhì)量的技術(shù)指標(biāo)。取試樣兩份，浸入盛水的容器中，液面應(yīng)高出試樣表面約50mm,浸泡24h后，移放到稱量用的盛水容器中，并用上下升降吊籃的方法排除氣泡（試樣不得露出水面），吊籃每升降一次約為1s，升降高度約為30～50mm。計算表觀密度（精確至10kg/）式中:—表觀密度（kg/）；—空吊籃在水中質(zhì)量（g）；—空吊籃及石子在水中的總質(zhì)量（g）；—石子烘干的質(zhì)量（取3000g）；—修正系數(shù)（取0.02）；2.試驗數(shù)據(jù)表2-10表觀密度數(shù)據(jù)組號瓶加水重量g224小時重量g1溫度℃g/cg/c1組737.1920.316.50.0032.572.542組738.1918.3170.0032.50結(jié)果取平均值為2.54g/c2.2.5再生細(xì)骨料的壓碎指標(biāo)1.試驗原理及基本方法取試樣分兩層裝入桶內(nèi)，下墊10mm直徑圓鋼左右各顛擊25次，平整試樣表面，蓋上壓頭，上機加荷至200KN,穩(wěn)定5s,卸荷，過2.36mm篩篩除細(xì)粒，稱量留在篩上試樣。計算粗骨料的壓碎指標(biāo)：式中:S—壓碎指標(biāo)值(%)；m1—試樣通過量(g)；m2—壓碎試驗后篩余試樣質(zhì)量(g)；2.試驗數(shù)據(jù)表2-11壓碎指標(biāo)數(shù)據(jù)篩孔（mm）質(zhì)量（g）G1(g)篩余量G2(g)通過量Y1(%)Y2(%)Y3(%)Y(%)2.36～4.75330216.0218.3215.9113.6111.3113.634.533.834.534.271.18～2.36330209.5211.7214.5119.9117.8115.136.435.834.935.70.6～1.18330159.3166.5164.8170.7163.5163.551.749.549.850.330.3～0.6330216.4262.8228.9113.166.999.934.320.330.428.332.2.6再生細(xì)骨料的含泥量1.稱取試樣500g精確至0.1g。將試樣倒入淘洗容器中，注入清水，使水面高于試樣面約150mm，充分?jǐn)嚢杈鶆蚝?，浸?h，然后用手在水中淘洗試樣，使塵屑、淤泥與砂粒分離，把渾水緩緩倒入1.18mm及75um的套篩上（1.18mm篩放在75um篩上面），濾去小于75um的顆粒。試驗前篩子兩面應(yīng)先用水濕潤，在整個過程中應(yīng)小心防止砂粒流失。

2.再向容器中注入清水，重復(fù)上述操作，直至容器內(nèi)的水目測清澈為止。

3.用水淋洗剩余在篩上的細(xì)粒，并將75um篩放在水中來回?fù)u動，以充分洗掉小于75um的顆粒，然后將兩只篩的篩余顆粒和清洗容器中已經(jīng)洗凈的試樣一并倒入塘瓷盤，放在烘箱中于（105±5）℃下烘干至恒量，待冷卻至室溫后，稱出其質(zhì)量，精確至0.1g。

4.結(jié)果計算與評定

①含泥量：式中:Qa—含泥量（%）；G0—試驗前烘干試樣的質(zhì)量（g）；

G1—試驗后烘干試樣的質(zhì)量（g）；

②含泥量取兩個試樣的試驗結(jié)果算術(shù)平均值作為測定值5.測得數(shù)據(jù)表2-12含泥量數(shù)據(jù)組號原砂重(g)洗后砂重(g)含泥量Q（g）最終含泥量Q（g）第1組500450.49.9210.23第2組500447.310.54再生細(xì)骨料含泥量取第1組和第2組的平均值為10.2%2.3礦渣硅酸鹽水泥[7]本課題試驗所用的水泥為礦渣硅酸鹽水泥，凡由硅酸鹽水泥熟料和?；郀t礦渣、適量石膏磨細(xì)制成的水硬性膠凝材料稱為礦渣硅酸鹽水泥（簡稱故渣水泥），代號P·S。水泥中粒化高爐礦渣摻加量按重量百分比計為20%-70%。允許用石灰石、窯灰、粉煤灰和火山灰質(zhì)混合材料中的一種材料代替礦渣，代替數(shù)量不得超過水泥重量的8%，替代后水泥中粒化高爐礦渣不得少于20%。其具有早期強度較低，后期強度增長較快；水化熱低；耐腐蝕性較強抗凍性較差；干縮性較大；抗碳化性能差；耐磨性較差；抗?jié)B性差；耐熱好；濕熱養(yǎng)護效果好。在這次試驗中，我們選用的水泥是宜良縣永興水泥有限公司生產(chǎn)的礦渣硅酸鹽水泥（P?S?A32.5）。表2-13礦渣硅酸鹽水泥抗壓強度礦渣硅酸鹽水泥抗壓強度3d單位（KN)23.122.624.0020.223.0022.4平均值22.55抗壓強度（MPa）14.0928d單位（KN）52.353.251.1052.152.1052.1平均值52.15抗壓強度（MPa）32.59表2-14礦渣硅酸鹽水泥抗折強度礦渣硅酸鹽水泥抗折強度3d單位（N）125013701295平均1305抗折強度（MPa）3.0628d單位（N）235022602460平均2356.67抗折強度（MPa）5.52本章小結(jié)本章詳細(xì)敘述了天然細(xì)骨料、再生細(xì)骨料的基本物理性能.。包括表觀密度、顆粒級配、堆積密度、吸水率、壓碎指標(biāo)等。本章試驗天然骨料按照GB/T14684-2011《建設(shè)用砂》檢驗，再生細(xì)骨料按照GB/T25177-2010《混凝土用再生骨料》檢驗。表2-15根據(jù)試驗數(shù)據(jù)對天然細(xì)骨料和再生細(xì)骨料做如下對比表試驗名稱天然細(xì)骨料再生細(xì)骨料堆積密度（g/cm3）松散堆積1.641.29緊密堆積1.951.52吸水率(%)3.68.5表觀密度（g/cm3）2.762.48壓碎指標(biāo)(g)2550級配（%）2.62.9含泥量（g）13.210.2從表中可以看出，對于堆積密度、表觀密度，天然骨料大于再生骨料；而吸水率、壓碎指標(biāo)，再生骨料遠大于天然骨料。下面對出現(xiàn)這種差異的原因進行具體分析:（1）堆積密度分析：再生細(xì)骨料堆積密度略小于天然細(xì)骨料，影響因素主要包括：材料之間空隙體積大小的差異，另外再生細(xì)骨料表面不均勻、棱角較多等因素增加了再生細(xì)骨料之間的齒和能力。（2）吸水率分析：由試驗結(jié)果知道，天然細(xì)骨料與再生細(xì)骨料的吸水率分別為3.6%、8.5%。與天然細(xì)骨料比較，再生細(xì)骨料的吸水率是天然粗骨料的2倍多。再生細(xì)骨料的吸水率升高與再生細(xì)骨料的表面粗糙度、孔隙率以及骨料的內(nèi)部缺陷有關(guān)。再生細(xì)骨料棱角較多、表面粗糙,骨料表面含有大量未曾脫落且孔隙率比較大的水泥砂漿(包裹在天然骨料表面或以碎屑形式存在),此外再生細(xì)骨料本身帶有大量的破碎時形成的微裂紋,這都會提高再生細(xì)骨料的吸水率。（3）表觀密度分析:再生細(xì)骨料表觀密度為2.48g/cm3，天然細(xì)骨料的表觀密度為2.76g/cm3，再生細(xì)骨料的表觀密度比天然細(xì)骨料表觀密度小。影響再生細(xì)骨料表觀密度的因素主要包括:原始混凝土的強度等級、配比、砂率、水灰比、粒徑和級配、再生細(xì)骨料的顆粒組成和性狀、再生細(xì)骨料表面含有大量水泥砂漿與否、使用時間、使用環(huán)境及地域因素。針對本次試驗，從再生細(xì)骨料的表面即可看出，骨料被大量的水泥砂漿包裹。與天然骨料相比，其密度自然要低很多。（4）壓碎指標(biāo)分析：本試驗的再生細(xì)骨料是人工敲擊得到的，其壓碎指標(biāo)為50.33g，而天然細(xì)骨料為25.09g。影響壓碎指標(biāo)的因素同樣是多方面的，與再生細(xì)骨料的表面粗糙度、孔隙率以及骨料的內(nèi)部缺陷有關(guān)。第三章砂漿配合比設(shè)計3.1初步配合比的計算[10]3.1.1初步確定強度式中：fm,o—砂漿的試配強度，精確至0.1MPa；f2—砂漿抗壓強度平均值，精確至0.1MPa；σ—砂漿現(xiàn)場強度標(biāo)準(zhǔn)差，精確至0.01MPa；砌筑砂漿現(xiàn)場強度標(biāo)準(zhǔn)差的確定符合下列規(guī)定：1、當(dāng)有統(tǒng)計資料時，按下式計算：式中：fm，1—統(tǒng)計周期內(nèi)同一品種砂漿第1組試件的強度MPa。μf—統(tǒng)計周期內(nèi)同一品種砂漿n組試件強度的平均值MPa。n—統(tǒng)計周期內(nèi)同一品種砂漿試件的總組數(shù)，n≥25。2、當(dāng)不具有近期限統(tǒng)計資料時，砂漿現(xiàn)場強度標(biāo)準(zhǔn)差σ可按表。表3-1砂漿強度標(biāo)準(zhǔn)差σ選用值(MPa)砂漿強度等級施工水平M2.5M5M7.5M1OM15M20優(yōu)良0.501.001.502.003.004.00一股0.62l.251.882.503.755.00較差0.751.502.253.004.506.003.1.2計算水泥用量1.每立方米砂漿中的水泥用量，按下式計算：式中：Qc—每立方米砂漿的水泥用量，精確至lkg。Fm.0—砂漿的試配強度，精確至0.1MPa；fce—水泥的實測強度，精確至0．1MPa；α、β—砂漿的特征系數(shù)，其中α=3.03，β＝-15.09；2.在無法取得水泥的實測強度值時，可按下式計算：式中：fce.k——水泥強度等級對應(yīng)的強度值。γc——水泥強度等級值的富余系數(shù)，該值應(yīng)按實際統(tǒng)計資料確定。無統(tǒng)計資料時γc可取1.0。水泥混合砂漿的摻加料用量按下式計算：式中：QD—每立方米砂漿的摻加料用量，精確至lkg，石灰膏使用時的稠度為120±5mm。Qc—每立方米砂漿的水泥用量，精確至lkg。QA—每立方米砂漿中水泥和摻加料的總量精確至1kg，宜在300-350kg之間。3.1.3初步估計單位用水量W每立方米砂漿中的用水量，根據(jù)砂漿稠度等要求可選用240～310kg。注：1.混合砂漿中的用水量，不包括石灰膏中的水。2.當(dāng)采用細(xì)砂或粗砂時，用水量分別取上限或下限。3.稠度小于70mm時，用水量可小于下限。4.施工現(xiàn)場氣候炎熱或干燥季節(jié)，可適當(dāng)增加用水量。3.1.4計算砂的用量每立方米砂漿中的砂子用量[9]，按干燥狀態(tài)(含水率小于0.5％)的堆積密度值作為計算值(kg)。表3-2每立方米水泥砂漿材料用量M2.5～M5200～2301砂子的堆積密度值270～330M7.5～M10220～280M15280～340M20340～400水取最低值270Kg/表3-31砂漿的各用量用量水（kg）水泥(kg)砂(kg)1砂漿27024216403.2試拌調(diào)整，得出基準(zhǔn)配合比3.2.1試拌砂漿試拌為10L的用量見下表表3-410L砂漿材料用量用量水(kg)水泥(kg)砂(kg)10L砂漿2.702.4216.40砂漿的流動度在180～220左右為合適，在此配合比下為180mm調(diào)至最佳狀態(tài)3.2.2配合比調(diào)整表3-510L砂漿材料的用量用量水(kg)水泥(kg)砂(kg)10L砂漿2.802.4216.40在此條件下流動度為193mm，調(diào)至最佳狀態(tài)根據(jù)上述第二次調(diào)整如下表表3-610L砂漿材料的用量用量水(kg)水泥(kg)砂(kg)10L砂漿2.902.4216.40在此條件下流動度為207mm，滿足要求在10L的條件下太浪費砂漿，所以將上面的10L改為7L來做實驗。如下表3-77L砂漿材料用量用量水(g)水泥（g)砂（g）7L砂漿2030169411480經(jīng)過上面的調(diào)整計算后最終確定的空白配合比如下表：表3-8砂漿材料用量用量水（g）水泥（g）砂（g）7L砂漿20301694114803.3砂漿流動度試驗1.如跳桌在24h內(nèi)未被使用，先空跳一個周期25次。2.膠砂制備按GB/T17671有關(guān)規(guī)定進行。在制備膠砂的同時，用潮濕棉布擦拭跳桌臺面、試模內(nèi)壁、搗棒以及與膠砂接觸的用具，將試模放在跳桌臺面中央并用潮濕棉布覆蓋。3.將拌好的膠砂分兩層迅速裝入試模，第一層裝至截錐圓模高度約三分之二處，用小刀在相互垂直兩個方向各劃5次，用搗棒由邊緣至中心均勻搗壓15次；隨后，裝第二層膠砂，裝至高出截錐圓模約20mm，用小刀在相互垂直兩個方向各劃5次，再用搗棒由邊緣至中心均勻搗壓10次。搗壓后膠砂應(yīng)略高于試模。搗壓深度，第一層搗至膠砂高度的二分之一，第二層搗實不超過已搗實底層表面。裝膠砂和搗壓時，用手扶穩(wěn)試模，不要使其移動。4.搗壓完畢，取下模套，將小刀傾斜，從中間向邊緣分兩次以近水平的角度抹去高出截錐圓模的膠砂，并擦去落在桌面上的膠砂。將截錐圓模垂直向上輕輕提起。立刻開動跳桌，以每秒鐘一次的頻率，在25s士is內(nèi)完成25次跳動。5.流動度試驗，從膠砂加水開始到測量擴散直徑結(jié)束，應(yīng)在6min內(nèi)完成。6.結(jié)果與計算跳動完畢，用卡尺測量膠砂底面互相垂直的兩個方向直徑，計算平均值，取整數(shù)，單位為毫米。該平均值即為該水量的水泥膠砂流動度。7.計算公式如下：式中：—流動度（mm）；—第一次測得的數(shù)據(jù)（mm）；—與第一次垂直測得的數(shù)據(jù)(mm);3.4砂漿稠度試驗1.用少量潤滑油輕擦滑桿，再將滑桿上多余的油用吸油紙擦凈，使滑桿能自由滑動。2.用濕布擦凈盛漿容器和試錐表面，將砂漿拌合物一次裝入容器，使砂漿表面低于容器口約10mm左右。用搗棒自容器中心向邊緣均勻地插搗25次，然后輕輕地將容器搖動或敲擊5～6下，使砂漿表面平整，然后將容器置于稠度測定儀的底座上。3.擰松制動螺絲，向下移動滑桿，當(dāng)試錐尖端與砂漿表面剛接觸時，擰緊制動螺絲，使齒條側(cè)桿下端剛接觸滑桿上端，讀出刻度盤上的讀數(shù)（精確至1mm）。4.擰松制動螺絲，同時計時間，10s時立即擰緊螺絲，將齒條測桿下端接觸滑桿上端，從刻度盤上讀出下沉深度（精確至1mm），二次讀數(shù)的差值即為砂漿的稠度值；5.盛裝容器內(nèi)的砂漿，只允許測定一次稠度，重復(fù)測定時，應(yīng)重新取樣測定。稠度試驗結(jié)果應(yīng)按下列要求確定：（1）取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值，精確至1mm；（2）如兩次試驗值之差大于10mm，應(yīng)重新取樣測定。計算公式如下：式中：-流動度(mm)；-第一次測得的數(shù)據(jù)(mm)；-與第一次垂直測得的數(shù)據(jù)(mm)。3.5砂漿分層度試驗1.首先將砂漿拌合物按稠度試驗方法測定稠度。2.將砂漿拌合物一次裝入分層度筒內(nèi)，待裝滿后，用木錘在容器周圍距離大致相等的四個不同部位輕輕敲擊1～2下，如砂漿沉落到低于筒口，則應(yīng)隨時添加，然后刮去多余的砂漿并用抹刀抹平。3.靜置30min后，去掉上節(jié)200mm砂漿，剩余的100mm砂漿倒出放在拌合鍋內(nèi)拌2min，再按稠度試驗方法測其稠度。前后測得的稠度之差即為該砂漿的分層度值（mm）。注：也可采用快速法測定分層度，其步驟是:（1）按稠度試驗方法測定稠度；（2）將分層度筒預(yù)先固定在振動臺上，砂漿一次裝入分層度筒內(nèi)，振動20S；（3）然后去掉上節(jié)200mm砂漿，剩余100mm砂漿倒出放在拌合鍋內(nèi)拌2min，再按稠度試驗方法測其稠度，前后測得的稠度之差即為是該砂漿的分層度值。但如有爭議時，以標(biāo)準(zhǔn)法為準(zhǔn)。4.分層度試驗結(jié)果應(yīng)按下列要求確定：（1）取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值作為該砂漿的分層度值；（2）兩次分層度試驗值之差如大于10mm，應(yīng)重新取樣測定。3.6砂漿表觀密度試驗1.標(biāo)準(zhǔn)立方體抗壓試驗鋼模。2.用濕布擦凈鋼模的內(nèi)表面，稱量容量筒質(zhì)量m1，精確至5g。3.搗實可采用手工或機械方法。當(dāng)砂漿稠度大于50mm時，宜采用人工插搗法，當(dāng)砂漿稠度不大于50mm時，宜采用機械振動法。采用人工插搗時，將砂漿拌合物一次裝滿容量筒，使稍有富余，用搗棒由邊緣向中心均勻地插搗25次，插搗過程中如砂漿沉落到低于筒口，則應(yīng)隨時添加砂漿，再用木錘沿容器外壁敲擊5～6下。采用振動法時，將砂漿拌合物一次裝滿容量筒連同漏斗在振動臺上振10s，振動過程中如砂漿沉入到低于筒口，應(yīng)隨時添加砂漿。4.搗實或振動后將筒口多余的砂漿拌合物刮去，使砂漿表面平整，然后將容量筒外壁擦凈，稱出砂漿與容量筒總質(zhì)量m2，精確至5g。5.砂漿拌合物的質(zhì)量密度應(yīng)按下式計算：式中ρ—砂漿拌合物的質(zhì)量密度（kg/）；m1—空鋼模質(zhì)量（kg）；m2—鋼模及試樣質(zhì)量（kg）；V—鋼模容積（L）；取兩次試驗結(jié)果的算術(shù)平均值，精確至10kg/。表3-9天然砂漿各性能表項目流動度（mm）稠度（mm）分層度（mm）表觀密度（kg/）空白1907092311粉煤灰10%19872252311粉煤灰20%2007412335粉煤灰30%2057692264粉煤灰40%20877122311聚丙烯0.4Kg丙烯0.8K丙烯1.2Kg丙烯1.6Kg/1656392368聚丙烯2.0Kg/1455672306表3-10再生砂漿各性能表表項目流動度（mm）稠度（mm）分層度（mm）表觀密度Kg/空煤灰10%190190802151粉煤灰20%19386232174粉煤灰30%19590132169粉煤灰40%20595202146聚丙烯0.4Kg丙烯0.8Kg/1855922146聚丙烯1.2Kg/1785842108聚丙烯1.6Kg/1685742122聚丙烯2.0Kg/1455312122三摻（Si10%、F10%、J1.2)1384502146三摻（Si10%、F20%、J1.2)1434902099三摻（Si10%、F30%、J1.2)1535072122三摻（Si10%、F40%、J1.2摻（Si10%、F50%、J1.2)16257121967三摻（Si20%、F10%、J1.2)1544542099三摻（Si30%、F10%、J1.2)1393622052三摻（Si40%、F10%、J1.2)1302902103三摻（Si50%、F10%、J1.2)1102312075三摻（Si60%、F10%、J1.2)1373402004三摻（Si80%、F10%、J1.2)1332602042本章小結(jié)（1）本章計算粉煤灰，聚丙烯纖維和三摻的硅粉在砂漿中的配合比，并對試件進行成型[11]、養(yǎng)護。砂漿的配合比計算可以分為三部分：初步配合比的計算，配合比的試配、調(diào)整與確定，實驗室配合比計算。（2）砂漿各工作性能，流動度在180～220mm合適，稠度在70～90mm，分層度在10～20mm合適，確定好基本組后，其他組均按基本組的砂、水、水泥為基礎(chǔ)，只是對水泥作調(diào)整，若不能成型的加減水劑。（3）單摻時砂漿中加入粉煤灰流動度和稠度都增大，加入聚丙烯纖維其流動度和稠度減小，加入硅粉其流動度和稠度減??；三摻時當(dāng)硅粉為變量的砂漿流動度和稠度減小，當(dāng)粉煤灰為變量的砂漿流動度和稠度逐漸減小。（4）配合比第一次，第二次調(diào)整原因：流動度滿足要求，分層度未達到要求，加水進行調(diào)整；第三次已達到設(shè)計要求。（5）三摻硅粉40%時，黏度較大，不能成型，所以增加60%、80%兩組對照組，加入1.5%高效減水劑進行試驗。（6）再生細(xì)骨料缺陷明顯，吸水率高，吸水速率快；水化性明顯，與新砂漿結(jié)合不良；以再生細(xì)骨料進行砂漿拌制需水量大，拌合物和易性差，澆注成型易干縮，干縮率高。由于骨料對于砂漿強度起到?jīng)Q定性的作用，所以制造再生細(xì)骨料的原生砂漿品質(zhì)就必須保證，在本試驗中再生細(xì)骨料由某建筑物的廢棄砂漿塊制造。為了使拌制的砂漿滿足規(guī)范要求，每次成型前須對砂漿進行檢測，觀察是否達到相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)。在實驗中保持器材整潔，進行短時間多次實驗，減小誤差。第四章砂漿力學(xué)性能試驗研究4.1天然、再生砂漿立方體抗壓強度試驗1.根據(jù)JGJ/T70-2009《建筑砂漿試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》制造邊長70.7mm的立方體標(biāo)準(zhǔn)試件。試件的制作與養(yǎng)護在云南農(nóng)業(yè)大學(xué)水利學(xué)院建筑材料試驗室的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護室（溫度203℃，相對濕度90%以上）下進行，養(yǎng)護分7d、28d期，測得的抗壓強度值作為建筑砂漿的立方體抗壓強度值，用表示。2.該試驗過程是為了研究是為在砂漿中摻粉煤灰、聚丙烯纖維，和三摻不同摻量產(chǎn)生的變化規(guī)律，砂漿的抗壓強度是砂漿較重要的性質(zhì),與其它強度和性質(zhì)之間存在著較好的相關(guān)性,常用作砂漿的最基本參數(shù)。從養(yǎng)護室取出試件，用濕抹布擦去試件表面的水分進行測定。3.將試件安放在試驗機的下壓板或下墊板上，試件的承壓面應(yīng)與成型的頂面垂直，試件中心應(yīng)與試驗機下壓板或下墊板中心對準(zhǔn)。開動試驗機，當(dāng)上壓板與試件或上墊板接近時，調(diào)整球座，使接觸面均勻受壓。承壓試驗應(yīng)連續(xù)而均勻的加載，加載速度應(yīng)為0.25～1.5KN/s；砂漿強度不大于2.5MPa時，取下限。試件接近破壞而開始迅速變形時，停止調(diào)整試驗機油門，直至試件破壞，然后記錄破壞荷載。4.砂漿抗壓強度計算按下式計算：;式中:砂漿立方體試件抗壓強度（MPa），應(yīng)精確至0.1MPa；A—試件承壓面積（mm2）；Nu—試件破壞荷載（N）；K—換算系數(shù)，取1.35；5.立方體抗壓實驗結(jié)果應(yīng)按下列要求確定；5.1應(yīng)以三個試件測值的算術(shù)平均值作為該組的砂漿立方體抗壓平均值（f2），精確至0.MPa；5.2當(dāng)三個值的最大值或最小值中有一個與中間值的差值超過中間值的15%時，應(yīng)把最大值和最小值一并舍去，取中間值作為該組的抗壓強度值；5.3當(dāng)兩個測值與中間值得差值均超過中間值的15%時，該組實驗結(jié)果無效。4.2天然、再生砂漿抗折強度試驗將試件一個側(cè)面放在試驗機支柱圓柱上，試件長軸垂直于支柱圓柱，通過加荷載以50N/s10N/s的均勻地將荷載垂直地加在棱柱體相對側(cè)面上，直至折斷。保持兩個半截棱柱體處于潮濕狀態(tài)直至抗壓試驗。計算式如下：;式中:Ff一折斷時施加于棱柱體中部的荷載（N）；L一支撐圓柱之間的距離（mm）；ｂ一棱柱體正方形截面的邊長（mm）；4.3強度計算結(jié)果表表4-17d天然抗壓、抗折強度計算結(jié)果表摻合料抗折強度（MPa）抗壓強度（MPa）空白1.374.69粉煤灰10%0.832.96粉煤灰20%0.822.84粉煤灰30%0.702.70粉煤灰40%0.632.21聚丙烯0.4Kg/0.984.23聚丙烯0.8Kg/1.054.47聚丙烯1.2Kg/1.334.56聚丙烯1.6Kg/1.234.50聚丙烯2.0Kg/1.173.99表4-27d再生抗壓、抗折強度計算結(jié)果表摻合料抗折強度（MPa）抗壓強度MPa空白0.803.61粉煤灰10%0.732.93粉煤灰20%0.562.42粉煤灰30%0.452.34粉煤灰40%0.381.73聚丙烯0.4Kg/0.663.01聚丙烯0.8Kg/1.023.13聚丙烯1.2Kg/1.053.31聚丙烯1.6Kg/0.963.15聚丙烯2.0Kg/0.753.11三摻（Si10%、F10%、J1.2)0.832.81三摻（Si10%、F20%、J1.2)0.732.16三摻（Si10%、F30%、J1.2)0.551.96三摻（Si10%、F40%、J1.2)0.521.59三摻（Si10%、F50%、J1.2)0.421.37三摻（Si20%、F10%、J1.2)0.942.87三摻（Si30%、F10%、J1.2)0.782.76三摻（Si40%、F10%、J1.2)0.772.66三摻（Si50%、F10%、J1.2)0.742.59三摻（Si60%、F10%、J1.2)0.511.63三摻（Si80%、F10%、J1.2)0.230.22表4-328d天然抗壓、抗折強度計表摻合料抗折強度（MPa）抗壓強度（MPa）空白2.207.75粉煤灰101.666.59粉煤灰20%1.626.00粉煤灰30%1.535.82粉煤灰40%1.394.81聚丙烯0.4Kg/2.027.72聚丙烯0.8Kg/2.058.11聚丙烯1.2Kg/2.148.81聚丙烯1.6Kg/2.088.52聚丙烯2.0Kg/1.728.48表4-428d再生抗壓、抗折強度摻合料抗折強度（MPa）抗壓強度MPa空白1.727.15粉煤灰10%1.415.49粉煤灰20%1.295.39粉煤灰30%1.144.68粉煤灰40%0.923.59聚丙烯0.4Kg/1.587.09聚丙烯0.8Kg/2.037.45聚丙烯1.2Kg/2.117.49聚丙烯1.6Kg/2.057.40聚丙烯2.0Kg/1.647.21三摻（Si10%、F10%、J1.2)1.888.80三摻（Si10%、F20%、J1.2)1.636.23三摻（Si10%、F30%、J1.2)1.615.37三摻（Si10%、F40%、J1.2)1.313.94三摻（Si10%、F50%、J1.2)1.043.16三摻（Si20%、F10%、J1.2)2.269.32三摻（Si30%、F10%、J1.2)2.188.92三摻（Si40%、F10%、J1.2)1.988.80三摻（Si50%、F10%、J1.2)1.937.46三摻（Si60%、F10%、J1.2)1.353.95三摻（Si80%、F10%、J1.2)0.391.064.3摻合料對抗折抗壓對砂漿的折線對比7d粉煤灰抗壓折線對比圖圖4-5分析：隨著摻合粉煤灰增加，抗壓強度降低；單摻天然增長率為：-36.9%、-4.05%、-4.9%、-18%；單摻再生增長率為：-18.8%、-7.4%、-3.3%、-26%；7d聚丙烯抗壓折線對比圖圖4-6分析:天然以及再生砂漿在1.2kg/m3時抗壓強度達到最大，隨后減小，強度最大時均低于空白對照組；單摻天然的增長率為：-9.8%、5.7%、2%、-1.3%、-11.3%；單摻再生的增長率為：-16.6%、3.9%、5.7%、-4.8%、-1.3；7d三摻抗壓折線對比圖圖4-7分析：變量粉煤灰隨著粉煤灰的增加，抗壓強度逐漸減小，減小趨勢較大；變量硅粉隨著硅粉的增加，到20%時達到最大，隨后減小，減小趨勢較平緩；變量粉煤灰的增長率為：-22.2%、-23.1%、-9.3%、-18.9%、-13.8%；變量硅粉的增長率為：-20.5%、2.1%、-3.8%、-3.6%、-2.6%；28d粉煤灰抗壓折線對比圖圖4-8分析：天然及再生砂漿在單摻粉煤灰的情況下，隨著摻量的增加，抗壓強度減小，減小幅度較為平緩；單摻天然的增長率為：-14.9%、-8.9%、-3%、-17.4%；單摻再生的增長率為：-23.2%、-1.8%、-13.2%、-23.3%；28d聚丙烯抗壓折線對比圖圖4-9分析：天然及再生在單摻聚丙烯的情況下，隨著摻量的增加，抗壓強度逐漸上升，到1.2kg/m3的時候達到最大值，隨后逐漸降低，上升和下降幅度都較為平緩；單摻天然的增長率為：-0.4%、5%、8.6%、-3.3%、-0.5%；單摻再生的增長率為：-0.8%、5%、0.5%、-1.2%、-2.6%；28d三摻抗壓強度折線對比圖圖4-10分析：變量粉煤灰的增加，抗壓強度現(xiàn)增加后又不穩(wěn)定下降，在粉煤灰10%是出現(xiàn)最大值，其增長規(guī)律為：23%、-29.2%、-13.7%、-26.7%、-19.7%；變量硅粉，抗壓強度增加后又減小，最大值出現(xiàn)硅粉20%的，其變化規(guī)律為：23%、6%、-4%、-1%、-15%。7d粉煤灰抗折強度折線對比圖圖4-117d聚丙烯抗折強度折線對比圖圖4-127d三摻抗折強度折線對比圖圖4-1328d粉煤灰抗折強度對比圖圖4-1428d聚丙烯抗折強度對比圖圖4-1528d三摻抗折強度對比圖圖4-164.4摻合料對砂漿的機理分析4.4.17d養(yǎng)護條件下隨著摻合粉煤灰增加，抗壓強度降低；單摻天然增長率為：-36.9%、-4.05%、-4.9%、-18%；單摻再生增長率為：-18.8%、-7.4%、-3.3%、-26%；7d養(yǎng)護條件下天然以及再生砂漿在1.2kg/m3時抗壓強度達到最大，隨后減小，強度最大時均低于空白對照組；單摻天然的增長率為：-9.8%、5.7%、2%、-1.3%、-11.3%；單摻再生的增長率為：-16.6%、3.9%、5.7%、-4.8%、-1.3；三摻中變量粉煤灰隨著粉煤灰的增加，抗壓強度逐漸減小，減小趨勢較大；變量硅粉隨著硅粉的增加，到20%時達到最大，隨后減小，減小趨勢較平緩；變量粉煤灰的增長率為：-22.2%、-23.1%、-9.3%、-18.9%、-13.8%；變量硅粉的增長率為：-20.5%、2.1%、-3.8%、-3.6%、-2.6%；4.4.228d養(yǎng)護條件下天然及再生砂漿在單摻粉煤灰的情況下，隨著摻量的增加，抗壓強度減小，減小幅度較為平緩；單摻天然的增長率為：-14.9%、-8.9%、-3%、-17.4%；單摻再生的增長率為：-23.2%、-1.8%、-13.2%、-23.3%；分析：天然及再生在單摻聚丙烯的情況下，隨著摻量的增加，抗壓強度逐漸上升，到1.2kg/m3的時候達到最大值，隨后逐漸降低，上升和下降幅度都較為平緩；單摻天然的增長率為：-0.4%、5%、8.6%、-3.3%、-0.5%；單摻再生的增長率為：-0.8%、5%、0.5%、-1.2%、-2.6%；變量粉煤灰的增加，抗壓強度現(xiàn)增加后又不穩(wěn)定下降，在粉煤灰10%是出現(xiàn)最大值，其增長規(guī)律為：23%、-29.2%、-13.7%、-26.7%、-19.7%；變量硅粉，抗壓強度增加后又減小，最大值出現(xiàn)硅粉20%的，其變化規(guī)律為：23%、6%、-4%、-1%、-15%。4.4.37d、28d天然和再生砂漿單摻聚丙烯時抗折規(guī)律：隨著聚丙烯的摻量增加，砂漿抗折強度，先增加到1.2kg/m3達到最大值，隨和逐漸減小。4.4.47d、28d天然和再生砂漿單摻粉煤灰時抗折強度規(guī)律：隨著粉煤灰的摻量增加，砂漿抗折強度逐漸減小。4.4.57d、28d再生三摻砂漿抗折規(guī)律：當(dāng)粉煤灰摻量增加時，其抗折強度逐漸增加，在10%是達到最大，隨后逐漸減小；當(dāng)硅粉摻量增加時，其抗折強度逐漸增加，在20%時出現(xiàn)最大值，隨后逐漸減小。本章小結(jié)本章主要是對7d、28d的單摻（粉煤灰、聚丙烯），三摻進行抗壓強度、抗折強度的試驗研究。研究結(jié)果表明：單摻加入粉煤灰，7d、28d抗壓強度和抗折強度明顯下降，到達40%時抗壓強度下降幅度明顯增大；單摻聚丙烯纖維加強了砂漿的抗壓強度和抗折強度，并在1.2kg/m3達到最大值，同時在抗壓試驗結(jié)束時未出現(xiàn)明顯的裂縫；在三摻變量為粉煤灰時，隨著摻量的增加，抗壓、抗折強度明顯下降，但28d天養(yǎng)護試驗時，10%摻量抗壓強度大于再生空白對照組，達到8.8MPa；三摻變量為硅粉時，在20%時出現(xiàn)最大值，28d養(yǎng)護條件下，10%～50%時抗壓強度大于再生空白對照組，10%～40%時大于7.5MPa。第五章結(jié)論及建議本文基于再生砂漿將會被廣泛應(yīng)用于實際工程中的需要以及目前比較重視的資源回收再利用的這一熱點問題。查閱了大量關(guān)于再生砂漿的資料，通過試驗手段對再生砂漿的部分性能進行了試驗研究，包括單摻再生砂漿和三摻再生砂漿，并把數(shù)據(jù)進行了對比分析，可以得到如下結(jié)論：再生砂漿與天然砂漿比較，在各方面性能上始終有很大的缺陷。摻合料再生砂漿的抗折、抗壓強度在某些摻量時大于天然對照組，但大部分摻量的抗壓、抗折強度略低于或遠遠低于相應(yīng)級別的摻合料天然砂漿。根據(jù)本次試驗的材料準(zhǔn)備過程及試驗研究結(jié)果，對摻合料再生砂漿的經(jīng)濟可行性作了如下分析：因為再生砂漿在性能上差于同等級別的天然砂漿，但某些摻量顯示了解決方法的可能性。由于再生骨料的生產(chǎn)要耗費較多的人力物力，致使目前的再生砂漿的生產(chǎn)成本要高于天然砂漿。但是，隨著社會的發(fā)展與科學(xué)技術(shù)的進步以及人們環(huán)保意識的增強，經(jīng)濟性的概念也會隨之改變，對再生砂漿的經(jīng)濟分析應(yīng)當(dāng)從社會、經(jīng)濟、環(huán)境效益上進行綜合考慮；同時，為了使廢棄混凝土實現(xiàn)再生和高效利用，當(dāng)前必須采取措施降低再生砂漿的造價。有學(xué)者如此說，再生砂漿對生態(tài)環(huán)境是一種貢獻,也是對砂漿技術(shù)一種新的嘗試和革新,符合我們這個時代的要求,具有很好的社會環(huán)境效益。再生砂漿倡導(dǎo)的理念不僅適用于本身,而且還適用于其他不可再生材料的生產(chǎn)。再生混凝土的技術(shù)規(guī)范正在制定,根據(jù)再生砂漿的強度試驗結(jié)論,再生砂漿完全可用于一般砂漿結(jié)構(gòu)之中。如何使再生砂漿的各方面性能均有所提高，是今后重點研究的方向。最大限度的利用資源，變廢為寶。不管在經(jīng)濟方面還是在環(huán)境方面都是有益的。本次試驗我們得出：28d養(yǎng)護條件下，三摻變量為硅粉時，在10%～40%時，抗壓強度大于7.5MPa，可以應(yīng)用至工程中，單摻聚丙烯纖維在0.8～1.6kg/m3接近于7.5MPa，有探索研究性。在對再生細(xì)骨料砂漿的抗壓性能和抗折性能進行基本試驗研究后，結(jié)合我國建筑垃圾再生利用的實際情況提出以下建議：(1)在本試驗基礎(chǔ)上，建議擴大研究對象，對各種再生細(xì)骨料的各項物理性能進行深入研究。(2)建議對多種強度等級再生細(xì)骨料混合砂漿的各項物理性能進行研究，如收縮變形、彈性模量等，并對再生細(xì)骨砂漿28d以后的強度進行測試。(3)建議對再生細(xì)骨料砂漿的吸水性能進一步深入研究。參考文獻[1]王選耀，馬成理等．混凝土結(jié)構(gòu)試驗與檢測技術(shù)．北京：機械工業(yè)出版社，2005.9[2]范小平，徐銀芳.再生骨料混凝土的開發(fā)利用[J].上海建材.2003[3]DG,rrJ08-2018-2007再生混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程【s】[4]趙俊等.建筑垃圾的減量化與資源化[J].粉煤灰.2001,2[5]GBT14685-2011中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)《建設(shè)用碎石、卵石》[6]建筑材料質(zhì)量檢測.中國計量出版社，2006.1[7]GB/T17671-1999中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)《水泥膠砂強度檢驗方法（ISO法）》[8]GB/T14684-2011中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑用砂》[9]JGJ.T98-2010《砌筑砂漿配合比設(shè)計規(guī)程》[10]JGJ98-2000，砌筑砂漿配合比設(shè)計規(guī)程【s】．北京：中國建筑工業(yè)出版社，2001[11]JGJ/T70-2009中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑砂漿基本性能試驗方法》.標(biāo)準(zhǔn)陜西省建筑科學(xué)研究院[12]JGJ/T70-2009《建筑砂漿試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》致謝本論文是在導(dǎo)師李麗生的細(xì)心指導(dǎo)下完成的，在課題確定、試驗、論文撰寫、最終定稿過程中，自始自終都得到了導(dǎo)師的精心指導(dǎo)和大力支持，李老師豐富的課堂實驗經(jīng)驗、敏銳的洞察力、精辟的見解、嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致的治學(xué)態(tài)度，以及所給予我的孜孜不倦的教誨，不僅幫助我順利的開展了本科畢業(yè)階段的試驗和論文工作，而且將令我終身受益，并激勵我奮發(fā)圖強、腳踏實地、慎言敏行、求實創(chuàng)新。特別要感謝的是我的組員們，我的試驗將難以如期完成！最后，再次感謝我的畢業(yè)設(shè)計指導(dǎo)老師李麗生老師，是她的認(rèn)真負(fù)責(zé)、悉心指導(dǎo)才使我的畢業(yè)設(shè)計得以順利完成?；贑8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機應(yīng)用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設(shè)計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設(shè)計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機的疊圖機研究與教學(xué)方法實踐基于單片機嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實驗中的應(yīng)用研究HYPERL