展開式三軸線雙級(jí)斜齒輪減速器課程設(shè)計(jì)

機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)（展開式三軸線雙級(jí)斜齒輪減速器）李思睿103771fxf（機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)）設(shè)計(jì)題目：帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)裝置汽車學(xué)院車輛工程10級(jí)02班學(xué)號(hào)：103771設(shè)計(jì)人：李思睿指導(dǎo)老師：虞紅根2012-7-17內(nèi)容：裝配圖（手繪3張A2，CAD1張A1）零件工作圖（低速軸、低速軸大齒輪CAD各1張A3）計(jì)算說明書1份

目錄機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書 5傳動(dòng)方案的擬定及說明 6電動(dòng)機(jī)的選擇 6 電動(dòng)機(jī)類型選擇 6 電動(dòng)機(jī)功率的選擇 7 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇 7 電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定 7計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比 7 傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比 7 傳動(dòng)比分配原則 8 分配各級(jí)傳動(dòng)比 8計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 8 各軸轉(zhuǎn)速 8 各軸輸入功率 8 各軸輸入轉(zhuǎn)矩 9 傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核 9 高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 9 低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì) 14 傳動(dòng)件設(shè)計(jì)校核 19軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 20 低速軸的設(shè)計(jì) 20 中間軸的設(shè)計(jì) 23高速軸的設(shè)計(jì) 25軸、軸承及鍵聯(lián)接的校核計(jì)算 27 軸的校核計(jì)算 27 滾動(dòng)軸承的的校核計(jì)算 38 鍵聯(lián)接的校核計(jì)算 42聯(lián)軸器的選擇 44減速器結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì) 44 箱體結(jié)構(gòu)尺寸 44 減速器零件的位置尺寸 45減速器附件的選擇 45吊耳 45油塞 46油面指示器（游標(biāo)尺） 46窺視孔、視孔蓋 46通氣器 47定位銷 47軸承蓋 47起蓋螺釘 48潤滑與密封 48潤滑設(shè)計(jì) 48密封設(shè)計(jì) 49維護(hù)保養(yǎng)要求 50設(shè)計(jì)小結(jié) 50參考資料目錄 51設(shè)計(jì)計(jì)算及說明結(jié)果機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)題目：設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中的三軸線雙級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器。傳動(dòng)簡圖如下：工作情況：載荷平穩(wěn)，單向反轉(zhuǎn)原始數(shù)據(jù)：卷筒扭矩T（N*m）運(yùn)輸帶速度V（m/s）卷筒直徑D（mm）帶速允許偏差（%）使用期限（年）工作制度（班/日）3000.9300552設(shè)計(jì)內(nèi)容：1、電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算；

2、斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算；3、軸的設(shè)計(jì)；4、滾動(dòng)軸承的選擇；5、鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核；6、裝配圖、零件圖的繪制；7、設(shè)計(jì)計(jì)算說明書的編寫。設(shè)計(jì)任務(wù)：1、減速器總裝配圖1張（1號(hào)圖紙）2、齒輪、軸零件圖各一張（3號(hào)圖紙）3、設(shè)計(jì)計(jì)算說明書1份時(shí)間安排：第一階段：計(jì)算3天；第二階段：裝配草圖2天；第三階段：總裝配圖5天；第四階段：零件圖及設(shè)計(jì)說明書3天；答辯日期：7月18日傳動(dòng)方案的擬定及說明使用展開式兩級(jí)圓柱齒輪減速器如任務(wù)書所示，本傳動(dòng)方案使用的是兩級(jí)圓柱齒輪減速器，形式為展開式。該減速器的特點(diǎn)是總傳動(dòng)比較大，結(jié)構(gòu)簡單，應(yīng)用廣泛。選用閉式斜齒圓柱齒輪齒輪傳動(dòng)的效率較高，而閉式齒輪傳動(dòng)的潤滑及防護(hù)條件最好。在相同的工況下，斜齒輪傳動(dòng)可獲得較小的幾何尺寸和較大的承載能力。采用傳動(dòng)較平穩(wěn)，動(dòng)載荷較小的斜齒輪傳動(dòng)，可以使結(jié)構(gòu)簡單、緊湊。將傳動(dòng)齒輪布置在距離扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地方由于齒輪相對(duì)軸承為不對(duì)稱布置，因而沿尺寬載荷分布不均勻。所以將齒輪布置在距扭矩輸入端較遠(yuǎn)的地方，有利于減少因扭矩引起的載荷分布不均的現(xiàn)象，使軸能獲得較大剛度。齒輪的旋向高速級(jí)小齒輪右旋，大齒輪左旋；低速級(jí)小齒輪左旋，大齒輪右旋。采用該方案可使得中間軸上的軸向力比較小。其他說明本方案在輸入軸和輸出軸選用了彈性聯(lián)軸器，以達(dá)到緩沖吸震及過載保護(hù)的效果。原動(dòng)機(jī)部分采用Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)，這類電動(dòng)機(jī)屬于一般用途的全封閉自扇冷式電動(dòng)機(jī)，其結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，啟動(dòng)性能好，價(jià)格便宜，維修方便。電動(dòng)機(jī)的選擇電動(dòng)機(jī)類型選擇根據(jù)電源及工作機(jī)的工作條件，選用臥式封閉型Y（IP44）系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)。電動(dòng)機(jī)功率的選擇工作機(jī)所需的功率Pw由[2]P7式2-2得P電動(dòng)機(jī)輸出功率PP由[2]P7表2-4得，滾動(dòng)軸承效率η1=0.99，圓柱齒輪傳動(dòng)效率η2=0.97，η=電動(dòng)機(jī)輸出功率P按[2]表20-1確定電動(dòng)機(jī)的額定功率為P電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇卷筒軸轉(zhuǎn)速

n確定各級(jí)傳動(dòng)比的可選范圍由[2]P4表2-2得，展開式二級(jí)齒輪傳動(dòng)比i1框算出電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍nn由[2]P196表20-1，初選同步轉(zhuǎn)速為1000rmin電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定由額定功率Ped=2.2kW，同步轉(zhuǎn)速1000rmin，根據(jù)[2]P196表20-1選取電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y1型號(hào)額定功率P同步轉(zhuǎn)速n滿載轉(zhuǎn)速n軸伸尺寸E×DY112M-62.2kW1000r940r60×28 計(jì)算傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比i=i=傳動(dòng)比分配原則：各級(jí)傳動(dòng)比應(yīng)在常用值的范圍內(nèi)；各級(jí)傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)尺寸協(xié)調(diào)勻稱；應(yīng)使傳動(dòng)裝置的外輪廓尺寸緊湊，重量輕；大齒輪的直徑盡量相近，以便有相近的浸油深度；應(yīng)避免高速軸和低速軸傳動(dòng)零件之間發(fā)生干涉分配各級(jí)傳動(dòng)比設(shè)高速級(jí)傳動(dòng)比為為i1，低速級(jí)傳動(dòng)比為i2根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：i為使兩級(jí)的大齒輪有相近的浸油深度，令i1=1.2i2，又i1?i2=16.40，得i1=4.43，i2=3.70所得傳動(dòng)比符合一般圓柱齒輪傳動(dòng)比的常用范圍。計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)各軸轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)軸為0軸，減速器高速軸為Ⅰ軸，中間軸為Ⅱ軸，高速軸為Ⅲ軸，各軸轉(zhuǎn)速為nnⅠ=nn各軸輸入功率由于本次設(shè)計(jì)的是專用型減速器，所以按電動(dòng)機(jī)輸出功率PdPPPP各軸輸入轉(zhuǎn)矩T（N?ｍ）TTTT計(jì)算結(jié)果匯總于下表項(xiàng)目電機(jī)軸0高速軸Ⅰ中速軸Ⅱ低速軸Ⅲ轉(zhuǎn)速（r/min）940940212.1957.32功率（kW）2.12.082.001.92轉(zhuǎn)矩（N?m）21.3421.1390.01319.89傳動(dòng)比14.433.70效率0.990.960.96傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算與校核將高速級(jí)小齒輪記為1，大齒輪為2，低速級(jí)小齒輪為3，大齒輪為4高速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)輸入轉(zhuǎn)矩T小齒輪轉(zhuǎn)速n齒數(shù)比μ=i1=4.43減速器載荷平穩(wěn)，單向運(yùn)轉(zhuǎn)，使用期限5年（設(shè)一年工作300天，一天工作8小時(shí)），2班制工作。設(shè)計(jì)計(jì)算選定齒輪類型、旋向、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)按照給定的設(shè)計(jì)方案可知齒輪類型為斜齒圓柱齒輪；運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，選擇7級(jí)精度（GB10095-88）；材料選擇：由[1]表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS；初選小齒輪齒數(shù)z大齒輪齒數(shù)z選取螺旋角。初選螺旋角β=14°。按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式[1]式（10-21）進(jìn)行試算，即d確定公式的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)K小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T由[1]表10-7取齒輪的齒寬系數(shù)?由[1]圖10-26得端面重合度為ε所以，ε由[1]表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)Z由[1]圖10-30得區(qū)域系數(shù)ZH=2.433由[1]圖10－21d按齒面硬度查小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限σHlim1=600MPa,大齒輪的接觸疲勞極限由[1]式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)=60×940×1×=13.54×N由[1]圖10－19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S＝1，由[1]式（10-12）得σσ計(jì)算計(jì)算小齒輪的分度圓直徑d1td=計(jì)算圓周速度v=計(jì)算齒寬b及模數(shù)mb=?d?m=h=2.25?計(jì)算縱向重合度εε=0.318×1×22×計(jì)算載荷系數(shù)K由[1]表10-2查得使用系數(shù)KA根據(jù)v=1.64ms，7級(jí)精度，由[1]圖10-8得由[1]表10-4查得齒向載荷分配系數(shù)KHβ由[1]表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)KHα由bh=10.06，KHβ故，載荷系數(shù)K=K按實(shí)際的載荷系數(shù)K校正速算的得分度圓直徑d1，由[1]式（10-10ad計(jì)算法面模數(shù)mm按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由[1]式（10-17）m確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值由[1]圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限σFE1=500MPa查[1]圖10-18得KFN1計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S＝1.4,由[1]式（10-12）得σσ計(jì)算載荷系數(shù)。K=根據(jù)縱向重合度εβ=1.744，查[1]圖10-28的螺旋角影響系數(shù)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)zz查取齒形系數(shù)由[1]表10-5查得Y查取應(yīng)力校正系數(shù)。由[1]表10-5查得Y計(jì)算大、小齒輪的YFaYY大齒輪的數(shù)值大。設(shè)計(jì)計(jì)算m為安全起見，取mnz取z計(jì)算幾何尺寸計(jì)算中心距a=將中心距圓整為97mm。按圓整后的中心距修正螺旋角β=arccos因?yàn)槁菪侵郸赂淖儾欢?，故參?shù)εα計(jì)算大、小齒輪分度圓直徑dd計(jì)算齒輪寬度b=圓整后取B結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小齒輪直徑小于160mm故做成實(shí)心式，大齒輪的齒頂圓直徑大于160mm，又小于500mm。故以選用腹板式為宜。其它相關(guān)尺寸參照[1]圖10-39薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)。低速級(jí)齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)輸入轉(zhuǎn)矩T小齒輪轉(zhuǎn)速n齒數(shù)比μ=i1=3.70減速器載荷平穩(wěn)，單向運(yùn)轉(zhuǎn)，使用期限5年（設(shè)一年工作300天，一天工作8小時(shí)），2班制工作。設(shè)計(jì)計(jì)算選定齒輪類型、旋向、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)按照給定的設(shè)計(jì)方案可知齒輪類型為斜齒圓柱齒輪；運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，選擇7級(jí)精度（GB10095-88）；材料選擇：由[1]表10-1選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS；大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者硬度差為40HBS；初選小齒輪齒數(shù)z大齒輪齒數(shù)z選取螺旋角。初選螺旋角β=14°。按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)計(jì)算公式[1]式（10-21）進(jìn)行試算，即d確定公式的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)K小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T由[1]表10-7取齒輪的齒寬系數(shù)?由[1]圖10-26得端面重合度為ε所以，ε由[1]表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)Z由[1]圖10-30得區(qū)域系數(shù)ZH=2.433由[1]圖10－21d按齒面硬度查小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限σHlim3=600MPa,大齒輪的接觸疲勞極限由[1]式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)=60×57.32×1×=8.254×N由[1]圖10－19查得接觸疲勞壽命系數(shù)K計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%，安全系數(shù)S＝1，由[1]式（10-12）得σ計(jì)算計(jì)算小齒輪的分度圓直徑d1td=計(jì)算圓周速度v=計(jì)算齒寬b及模數(shù)mb=?d?m=h=2.25?計(jì)算縱向重合度εε=0.318×1×26×計(jì)算載荷系數(shù)K由[1]表10-2查得使用系數(shù)KA根據(jù)v=0.60ms，7級(jí)精度，由[1]圖10-8得由[1]表10-4查得齒向載荷分配系數(shù)KHβ由[1]表10-3查得齒間載荷分配系數(shù)KHα由bh=11.90，KHβ因此，載荷系數(shù)K=K按實(shí)際的載荷系數(shù)K校正速算的得分度圓直徑d3，由[1]式（10-10ad計(jì)算法面模數(shù)mm按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由[1]式（10-17）m確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值由[1]圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限σFE1=500MPa查[1]圖10-18得K計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)S＝1.4,由[1]式（10-12）得σσ計(jì)算載荷系數(shù)。K=根據(jù)縱向重合度εβ=2.061，查[1]圖10-28的螺旋角影響系數(shù)計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)zz查取齒形系數(shù)由[1]表10-5查得Y查取應(yīng)力校正系數(shù)。由[1]表10-5查得Y計(jì)算大、小齒輪的YFaYY大齒輪的數(shù)值大。設(shè)計(jì)計(jì)算m為安全起見，取mnz則計(jì)算幾何尺寸計(jì)算中心距a=將中心距圓整為131mm。按圓整后的中心距修正螺旋角β=arccos因?yàn)槁菪侵郸赂淖儾欢?，故參?shù)εα計(jì)算大、小齒輪分度圓直徑dd計(jì)算齒輪寬度b=圓整后取B結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小齒輪直徑小于160mm故做成實(shí)心式，大齒輪的齒頂圓直徑大于160mm，又小于500mm。故以選用腹板式為宜。其它相關(guān)尺寸參照[1]圖10-39薦用的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)傳動(dòng)件設(shè)計(jì)校核差速率驗(yàn)算v=v-符合要求驗(yàn)算傳動(dòng)零件之間是否干涉dd所以傳動(dòng)軸Ⅱ上面的大齒輪2不會(huì)與傳動(dòng)軸Ⅲ發(fā)生干涉驗(yàn)算浸油深度由[2]表3-3高速級(jí)大齒輪浸油深度h故取hf低速級(jí)：0.5m/sh當(dāng)hfd17.18mm符合要求齒輪參數(shù)匯總于下表高速級(jí)低速級(jí)小齒輪大齒輪小齒輪大齒輪傳動(dòng)比4.433.70螺旋角14°14°中心距（mm）97131模數(shù)（mm）1.52齒數(shù)2310227100齒寬（mm）38336156旋向右左左右分度圓直徑33.34158.3055.70206.30軸的設(shè)計(jì)計(jì)算低速軸的設(shè)計(jì)求低速軸上的功率PⅢ、轉(zhuǎn)速nⅢPⅢ=1.92kW，nⅢ求作用在齒輪上的力低速級(jí)大齒輪分度圓直徑為dFFF初步確定軸的最小直徑先按[1]式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)[1]表15-3，取，于是得d≥輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d1-2聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca=KAT，查[1]表T按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，由于低速軸轉(zhuǎn)速較低，轉(zhuǎn)矩較大，采用HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為630N?m，半聯(lián)軸器孔徑d1=42mm，故d1-2=42mm軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)擬訂軸上零件的裝配方案根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，2處為軸肩，d12=42mm。參考【1】P364，定位軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d,故取d23=48mm。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為84mm，應(yīng)時(shí)軸1-2的長度比L稍短，取L12=82mm。初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。并根據(jù)d23=48mm，由【2】P149表15-7選擇30210，其尺寸為d×D×T=50×90×21.75。故d34=d67=50mm?？紤]軸承寬度T=21.75mm及擋油環(huán)的寬度，L34=T+?34處為軸肩，由【2】P149表15-7查得30210的定位軸肩高度為h=4mm，由此擋油環(huán)定位端的高度為4mm。取軸4-5的直徑d45=58mm。軸5-6安裝齒輪4，取d56=54mm，因小齒輪4寬度B4=56mm，為使擋油環(huán)頂住齒輪的端面以實(shí)現(xiàn)合理有效的定位，取L56=52mm。5處為軸環(huán)，【1】P364，定位軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d,故取h=5mm，由此d5=64mm。軸環(huán)寬度取b=10mm。選用凸緣式軸承蓋，由【2】P77，根據(jù)結(jié)構(gòu)確定，左軸承端蓋的總寬度為26.85mm，由軸承端蓋的裝拆要求，取端蓋的外端與聯(lián)軸器間距離l=30mm，故L23=56.85mm；再由箱體內(nèi)齒輪嚙合等要求確定L45=50.5mm，L67=48.25mm至此已初步確定了各軸段的直徑和長度。軸上零件的周向定位半聯(lián)軸器的周向定位采用平鍵聯(lián)接由d12=42mm，由【1】P106表6-1查得鍵的尺寸為b×h=12×8,由L12=82mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，選鍵的長度l=70mm。聯(lián)軸器與軸的配合為。齒輪的周向定位采用平鍵聯(lián)接由d56=54mm，由【1】P106表6-1查得鍵的尺寸為b×h=16×10，由L56=52mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，選鍵的長度l=45mm。為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，齒輪輪轂與軸的配合為。滾動(dòng)軸承的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。確定軸上圓角和倒角尺寸參考【1】P365表15-2，取軸端倒角1.6×，圓角半徑R=1.6。中間軸的設(shè)計(jì)求中間軸上的功率PⅡ、轉(zhuǎn)速nⅡPⅡ=2.00kW，nⅡ=212.19求作用在齒輪上的力高速軸大齒輪分度圓直徑為dFFF低速軸小齒輪分度圓直徑為dFFF初步確定軸的最小直徑先按[1]式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)[1]表15-3，取，于是得d≥軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)擬訂軸上零件的裝配方案根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承軸承。并根據(jù)dmin5=22.18mm，由【2】P148表15-6選擇7305AC，其尺寸為d×D×B=25×62×17故d12=d45=25mm?？紤]軸承寬度B=17mm及擋油環(huán)的寬度，取L12=41.5mm,2處為軸肩，由【2】P148表15-6查得7305AC的定位軸肩高度為h=3.5mm，由此擋油環(huán)定位端的高度為3.5mm。軸2-3安裝小齒輪3，d3=55.70mm，取d23=30mm，因小齒輪3寬度B3=61mm，為使擋油環(huán)頂住齒輪的端面以實(shí)現(xiàn)合理有效的定位，取L23=58mm。3處為軸環(huán)，【1】P364，定位軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d,故取h=3mm，由此d34=36mm。軸環(huán)寬度取b=9.5mm。軸4-5安裝大齒輪2，d2=158.30mm，取d45=30mm，因大齒輪2寬度B2=36mm，為使擋油環(huán)頂住齒輪的端面以實(shí)現(xiàn)合理有效的定位，取L45=33mm。至此已初步確定了各軸段的直徑和長度。軸上零件的周向定位小齒輪3的周向定位采用平鍵聯(lián)接由d23=30mm，由【1】P106表6-1查得鍵的尺寸為b×h=8×7，由L23=33mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，選鍵的長度l=25mm。為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，齒輪輪轂與軸的配合為。大齒輪2的周向定位采用平鍵聯(lián)接由d45=30mm，由【1】P106表6-1查得鍵的尺寸為b×h=8×7，由L45=58mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，選鍵的長度l=45mm。為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，齒輪輪轂與軸的配合為c)軸承的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為k5。確定軸上圓角和倒角尺寸參考【1】P365表15-2，取軸端倒角1×，圓角半徑R=1。（三）高速軸的設(shè)計(jì)求高速軸上的功率PⅠ、轉(zhuǎn)速nⅠPⅠ=2.08kW，nⅠ求作用在齒輪上的力高速級(jí)小齒輪分度圓直徑為dFFF初步確定軸的最小直徑先按[1]式（15-2）初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)[1]表15-3，取，于是得d≥輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑d6-7。為了使所選的軸直徑d聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca=KAT，查[1]T按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，采用TL4彈性套柱聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為63N?m，半聯(lián)軸器孔徑d1=20mm，故d7-8軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)擬訂軸上零件的裝配方案根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度為了滿足聯(lián)軸器的軸向定位要求，7處為軸肩，d78=20mm。參考【1】P364，定位軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d,故取d67=23mm。聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為38mm，應(yīng)使軸7-8的長度比L稍短，取L78=36mm。初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。并根據(jù)d67=23mm，由【2】P148表15-6選擇7205AC，其尺寸為d×D×L=25×52×15。故d56=25mm?？紤]軸承寬度B=15mm及擋油環(huán)的寬度，取L56=26mm。5處為軸肩，由【2】P148表15-6查得7205AC的定位軸肩高度為h=3mm，由此擋油環(huán)定位端的高度為3mm。取軸4-5的直徑d45=31mm。軸3-4安裝齒輪1，由【1】P229，對(duì)于直徑很小的鋼制圓柱齒輪時(shí)，齒根圓到鍵槽底部距離e<2mt,應(yīng)將齒輪和軸做成一體，即做成齒輪軸。若d34=31mm,e=33.342+1.5-31223處為軸環(huán)，【1】P364，定位軸肩的高度為h=(0.07~0.1)d,故取h=3mm，由此d23=31mm。軸環(huán)寬度取b=10mm。選用凸緣式軸承蓋，由【2】P77，左軸承端蓋的總寬度為25mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆要求，取端蓋的外端與聯(lián)軸器間距離，故L67=55mm；再由箱體內(nèi)齒輪嚙合等要求確定L45=77mm。至此已初步確定了各軸段的直徑和長度。軸上零件的周向定位a)聯(lián)軸器的周向定位采用平鍵聯(lián)接由d78=20mm，由【1】P106表6-1查得鍵的尺寸為b×h=6×6,由L12=36mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，選鍵的長度l=28mm。聯(lián)軸器與軸的配合為。b)滾動(dòng)軸承的周向定位是借過渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為k5。確定軸上圓角和倒角尺寸參考【1】P365表15-2，取軸端倒角1×，圓角半徑R=1.0。軸、軸承及鍵聯(lián)接的校核計(jì)算軸的校核計(jì)算低速軸校核首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從【2】P149中查取a值。對(duì)于圓錐滾子軸承30210，a=20mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出安防齒輪處的截面是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出此處MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FFr1H=1054NFr2H=2047NFr1V=130.4NFr2V=1294.4N彎矩MMH=107000N·mmMV1=-13200N·mmMV2=67700N·mm最大彎矩M=MH2+扭矩T=319890N·mm按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度，根據(jù)[1]式（15-5）及表7-1中的數(shù)值，并取，軸的計(jì)算應(yīng)力σ前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由[1]表（15-1）查得。因此，故安全。精確校核軸的疲勞強(qiáng)度判斷危險(xiǎn)截面由彎矩圖和扭矩圖可以看出，應(yīng)對(duì)6截面左右兩側(cè)做危險(xiǎn)界面校核。截面6右側(cè)抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1×50抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2截面6右側(cè)的彎矩為M=2截面IV上的扭矩為TⅡ=319890N·截面上的彎曲應(yīng)力σb=MW=68448.812500截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力τT=TⅡWT=軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由書P362表15-1查得σB=640MPa，σ-1=275MPa，r由[1]P40附表3-2用插值法求出，得：α又由附圖3-1可得軸的材料的敏感系數(shù)為：q故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附表3-4）為kk由附圖3-2的尺寸系數(shù)εσ=0.73軸按磨削加工，由[1]P44附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為：βσ故得綜合系數(shù)為：Kσ=K又由碳鋼的特性系數(shù)φφ所以軸在截面5右側(cè)的安全系數(shù)為SSS故該軸在截面6右側(cè)的強(qiáng)度是足夠的。截面6左側(cè)抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1×54抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2截面6左側(cè)的彎矩為M=21070002+677002×52.25-24截面上的彎曲應(yīng)力σb=MW=68448.815746.4截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力τT=TⅡWT=軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由書P362表15-1查得σB=640MPa，σ-1=275MPa，配合過盈處的kσεσ，由[1]P43附表3-8用插值法求出，并取kkσεσ=3.07；軸按磨削加工，由[1]P44附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為：βσ故得綜合系數(shù)為：Kσ=K所以軸在截面VI右側(cè)的安全系數(shù)為SSS故該軸在截面6左側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。因該軸無大的瞬時(shí)過載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱性，故可略去靜強(qiáng)度校核。中間軸校核首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從【2】P148中查取a值。對(duì)于角接觸軸承7205AC，a=17mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出小齒輪所在處的截面是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出此處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FFr1H=1958NFr2H=2411NFr1V=38.5NFr2V=908N彎矩MMH=123000N·mmMV3=-70200N·mmMV2=46300N·mm最大彎矩M=MH2+扭矩T=90010N·mm按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面）的強(qiáng)度，根據(jù)[1]式（15-5）及表7-1中的數(shù)值，并取，軸的計(jì)算應(yīng)力σ前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由[1]表（15-1）查得。因此，故安全。精確校核軸的疲勞強(qiáng)度判斷危險(xiǎn)截面由彎矩圖和扭矩圖可以看出，5截面右側(cè)為危險(xiǎn)界面。截面5右側(cè)抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1×25抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2截面5右側(cè)的彎矩為M=2截面IV上的扭矩為TⅡ=90010N·截面上的彎曲應(yīng)力σb=MW=69111.741562.5截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力τT=TⅡWT=軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由書P362表15-1查得σB=640MPa，σ-1=275MPa，r由[1]P40附表3-2用插值法求出，得：α又由附圖3-1可得軸的材料的敏感系數(shù)為：q故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式（附表3-4）為kk由附圖3-2的尺寸系數(shù)εσ=0.85軸按磨削加工，由[1]P44附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為：βσ故得綜合系數(shù)為：Kσ=kK又由碳鋼的特性系數(shù)φφ所以軸在截面5右側(cè)的安全系數(shù)為SSS故該軸在截面5右側(cè)的強(qiáng)度是足夠的。截面5左側(cè)抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1×30抗扭截面系數(shù)WT=0.2d3=0.2截面5左側(cè)的彎矩為M=2463002+1230002×58-27.558截面上的彎曲應(yīng)力σb=MW=69111.742700截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力τT=TⅡWT軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由書P362表15-1查得σB=640MPa，σ-1=275MPa，配合過盈處的kσεσ，由[1]P43附表3-8用插值法求出，并取kkσεσ=2.49；軸按磨削加工，由[1]P44附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為：βσ=故得綜合系數(shù)為：Kσ=K所以軸在截面VI右側(cè)的安全系數(shù)為SSS故該軸在截面5左側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。因該軸無大的瞬時(shí)過載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱性，故可略去靜強(qiáng)度校核。高速軸校核首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡圖。在確定軸承支點(diǎn)位置時(shí)，從【2】P148中查取a值。對(duì)于角接觸軸承7205AC，a=17mm。根據(jù)軸的計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖可以看出大齒輪所在處的截面是軸的危險(xiǎn)截面。先計(jì)算出此處的MH、MV及M的值列于下表。載荷水平面H垂直面V支反力FFr1H=938NFr2H=330NFr1V=392NFr2V=86N彎矩MMH=36100N·mmMV1=15100N·mmMV2=9200N·mm最大彎矩M=MH2+扭矩T=21130N·mm按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面）的強(qiáng)度，根據(jù)[1]式（15-5）及表7-1中的數(shù)值，并取，軸的計(jì)算應(yīng)力σ前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由[1]表（15-1）查得。因此，故安全。滾動(dòng)軸承的的校核計(jì)算低速軸滾動(dòng)軸承的校核由軸的設(shè)計(jì)計(jì)算可知低速軸滾動(dòng)軸承選用30210型圓錐滾子軸承。由[2]P149得額定靜載荷C0r=55.2KN由第六章的受力圖計(jì)算兩軸承所受的徑向載荷Fr1和FF求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷查得30210型圓錐滾子軸承α根據(jù)[2]P149表15-7公式得e=1.5tanα=1.5tanF由[2]P149表15-7公式得Pr=0.4Fr+0.4cotαFa=0.4×驗(yàn)算軸承壽命L預(yù)期L所以所選的軸承可滿足壽命要求。中間軸滾動(dòng)軸承的校核由軸的設(shè)計(jì)計(jì)算可知中間軸滾動(dòng)軸承選用7305AC型角接觸球軸承。由[2]P148得額定靜載荷C0r=14.8KN,額定動(dòng)載荷C由第六章的受力圖計(jì)算兩軸承所受的徑向載荷Fr1和FF計(jì)算兩軸承的計(jì)算軸向力對(duì)于7305AC型角接觸球軸承，參考【1】P322表13-7軸承派生軸向力=0.68=0.68=0.68*1958N=1331N=0.68=0.68*2576N=1752N軸向力=858—302=556N(向左)，故軸承2放松，軸承1壓緊。求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷按[1]表13-6取fF由[2]P148表15-6得PFP驗(yàn)算軸承壽命L預(yù)期L‘所以所選的軸承可滿足壽命要求。高速軸滾動(dòng)軸承的校核由軸的設(shè)計(jì)計(jì)算可知中間軸滾動(dòng)軸承選用7205AC型角接觸球軸承。由[2]P148得額定靜載荷C0r=8.38KN由第六章的受力圖計(jì)算兩軸承所受的徑向載荷Fr1和FF計(jì)算兩軸承的計(jì)算軸向力對(duì)于7205AC型角接觸球軸承，參考【1】P322表13-7軸承派生軸向力=0.68=0.68=0.68*1017N=692N=0.68=0.68*341N=232N，故軸承1放松，軸承2壓緊。求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷按[1]表13-6取fF由[2]P148表15-6得PFP驗(yàn)算軸承壽命L預(yù)期L‘所以所選的軸承可滿足壽命要求。鍵聯(lián)接的校核計(jì)算低速軸上的鍵聯(lián)接由軸的設(shè)計(jì)計(jì)算可知所選平鍵分別為：聯(lián)軸器：b×h×L=12mm×8mm×70mm，由[1]P106式6-1Th=8mmk=0.5h=4mml=L-b=70-12=58mmd=54mmσ由此=(100~200)MP滿足強(qiáng)度要求齒輪：b×h×L=16mm×10mm×45mmTh=10mmk=0.5h=5mml=L-b=45-16=29mmd=42mmσ由此=(100~200)MP滿足強(qiáng)度要求中間軸上的鍵聯(lián)接由軸的設(shè)計(jì)計(jì)算可知所選平鍵分別為小齒輪：b×h×L=8mm×7mm×45mmTh=7mmk=0.5h=3.5mml=L-b=45-8=37mmd=30mmσ由此=(100~200)MP滿足強(qiáng)度要求大齒輪：b×h×L=8mm×7mm×25mmTh=7mmk=0.5h=3.5mml=L-b=25-8=17mmd=30mmσ由此=(100~200)MP滿足強(qiáng)度要求高速軸上的鍵聯(lián)接由軸的設(shè)計(jì)計(jì)算可知所選平鍵分別為聯(lián)軸器：b×h×L=6mm×6mm×28mmTh=6mmk=0.5h=3mml=L-b=28-6=22mmd=20mmσ由此=(100~200)MP滿足強(qiáng)度要求聯(lián)軸器的選擇軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算中已選用高速軸TL4彈性套柱銷聯(lián)軸器，低速軸HL3型彈性柱銷聯(lián)軸器。減速器結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)箱體結(jié)構(gòu)尺寸由[2]P17表3-1和P24表4-1對(duì)減速器箱體結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行計(jì)算，并將主要尺寸整理如下：（單位：mm）名稱符號(hào)尺寸關(guān)系結(jié)果箱座壁厚=0.025a+3≥88箱蓋壁厚=0.02a+3≥88箱座凸緣厚度b=1.512箱蓋凸緣厚度b1=1.512箱底座凸緣厚度=2.520箱座加強(qiáng)肋厚=0.85δ6.8箱蓋加強(qiáng)肋厚=0.856.8地腳螺釘直徑df=0.036a+1216地腳螺釘數(shù)目nfa≤250時(shí)nf=44軸承旁連接螺栓直徑=0.7512箱蓋、箱座連接螺栓直徑=（0.5-0.6）10觀察孔蓋螺釘直徑dd4=(0.3~0.4)6箱體外壁至軸承座端面距離lC36地腳螺釘直徑df=16mmC1=22mmC2=20mm軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d1=12mmC1=18mmC2=16mm箱座、箱蓋聯(lián)接螺栓直徑d2=10mmC1=16mmC2=14mm螺栓間距L≤150~100軸承旁凸臺(tái)半徑R2=C2=16mm減速器零件的位置尺寸參考【2】P17表3-1參考【2】P24表4-1齒頂圓至箱體內(nèi)壁的距離Δ1=10mm齒輪端面至箱體內(nèi)壁的距離Δ2=10mm軸承端面至箱體內(nèi)壁的距離Δ3=10mm(脂潤滑)旋轉(zhuǎn)零件間的軸向距離Δ4=12mm大齒輪齒頂圓至箱底的距離Δ6=31mm齒輪3齒頂圓至軸I表面的距離Δ5=50.47mm齒輪2齒頂圓至軸III表面的距離Δ5=21.35mm箱底至箱底內(nèi)壁的距離Δ7=20mm箱體內(nèi)壁至軸承座孔端面的距離L1=44mm減速器附件的選擇吊耳參考【2】P80表9-20箱蓋吊耳d=R=e=b=2箱座吊耳B=H=0.8B=24mmh=0.5H=12mmr2=0.25B=7.5mmb=2δ=16mm油塞參考【2】P79表9-16選用d=M16×1.5D0=26mme=19.6mmL=23mml=12mma=3mmS=17mmd1=17mmH=2mm油面指示器（游標(biāo)尺）根據(jù)箱體情況選擇油尺來指示油面高度。尺桿：最高油面——根據(jù)齒輪潤滑條件、箱體、油尺孔等因素確定的最高油面。最低油面——中速軸大齒輪浸油深度為一個(gè)齒高的油面高度。參考【2】P78表9-14選用M16游標(biāo)尺d1=4d2=16d3=6h=35a=12b=8c=5D=26D1=22窺視孔、視孔蓋視孔：設(shè)計(jì)原則：大小以手能伸入箱體進(jìn)行檢查操作為宜，可觀察兩對(duì)齒輪嚙合情況。并綜合考慮視孔蓋尺寸、凸臺(tái)尺寸、箱體鑄造視孔蓋：設(shè)計(jì)原則：大小根據(jù)視孔及選用螺釘?shù)氖褂靡蟠_定。由以上兩點(diǎn)綜合考慮，參考【2】P80表9-18選用A=100mmd4為M6AABB=B使用Q235h=2mm通氣器使用經(jīng)兩次過濾的通氣器參考【2】P76表9-8通氣器型號(hào)：d2=8mmd3=3mmd4=16mmD=40mma=12mmb=7mmc=16mmh=40mmh1=18mmD1=25.4mmR=40mmk=6mme=2mmf=2mmS=22mm定位銷參考【2】P35d=0.8d參考【2】P142表14-3選用銷GB117-86A8×42軸承蓋參考【2】P77表9-9I軸d3=6mm螺釘數(shù)d0=d3D=52mmD0=DD2=De=1.2d3=7.2m=24mmD4=D-10~15D5=D0II軸d3=6mm螺釘數(shù)d0=d3D=62mmD0=DD2=De=1.2d3=7.2m=24mmD4=D-10~15D5=D0III軸d3=8mm螺釘數(shù)d0=d3D=90mmD0=DD2=De=1.2d3=9.6m=17.25mmD4=D-10~15D5=D0起蓋螺釘取起蓋螺釘與凸緣連接螺栓相同的直徑參考參考【2】P132表13-11選取螺釘GB70-85M10×22潤滑與密封潤滑設(shè)計(jì)中間軸大齒輪為45鋼（調(diào)質(zhì)），由[1]P191表10-1得σ節(jié)圓速度由[2]P153表16-2得υ由[2]P153表16-1選用中負(fù)荷工業(yè)齒輪油（GB5903-86）N220由中間軸大齒輪節(jié)圓速度v=1.76m/s≈2m/s和[2]P20表3-4選用脂潤滑。由[2]P154表16-4選用滾動(dòng)軸承脂ZGN69-2。綜合考慮齒輪速度和同種部件潤滑方式的盡量統(tǒng)一，對(duì)潤滑方式的選擇如下表所示。潤滑方式選擇潤滑位置軸承齒輪潤滑方式脂潤滑油潤滑潤滑劑滾動(dòng)軸承脂（SY1514-82）ZGN69-2中負(fù)荷工業(yè)齒輪油（GB5903-86）N220相應(yīng)結(jié)構(gòu)需要擋油環(huán)不開油槽添加方式打開軸承端蓋打開視孔蓋添加排出方式打開軸承端蓋放油孔放油檢查方式打開軸承端蓋取出油標(biāo)尺檢查油痕打開視孔蓋檢查密封設(shè)計(jì)軸伸出段處密封：氈圈箱體與箱蓋：螺栓鎖緊，接觸面涂密封膠或水玻璃，不開密封油槽放油孔：螺塞，細(xì)牙螺紋通氣器：細(xì)牙螺紋游標(biāo)尺：細(xì)牙螺紋參考【2】P158表16-9，對(duì)軸伸出段氈圈的尺寸進(jìn)行設(shè)計(jì)（1）I軸氈圈22FZ/T92010-91溝槽D1=33mmd1=23mmb1=4mmb2=5.5mm（2）III軸氈圈60FZ/T92010-91溝槽D1=77mmd1=61mmb1=5mmb2=7.1mm維護(hù)保養(yǎng)要求定期加油、換油，油量達(dá)到規(guī)定深度。軸承定期涂抹潤滑脂，填充量不超過軸承空間的1/3-1/2。設(shè)計(jì)小結(jié)本方案的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)緊湊，尺寸較小，中間軸上的軸向力較小，整個(gè)減速器的載荷分布比較均勻，穩(wěn)定性較好，兩個(gè)大齒輪尺寸相差不大，潤滑較好。經(jīng)過近三周的設(shè)計(jì)工作，雖然整個(gè)過程相當(dāng)?shù)姆爆?、漫長，但是在老師的講解以及和同學(xué)的溝通交流中，我收獲了很多寶貴的經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，體會(huì)到了作為一位設(shè)計(jì)人員進(jìn)行設(shè)計(jì)過程中所要經(jīng)歷的挫折失敗，也體驗(yàn)到了一個(gè)工程師所必須具備的嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)，堅(jiān)持不懈的品質(zhì)?；仡櫿麄€(gè)的設(shè)計(jì)過程，在如下幾個(gè)方面我得到了提升：嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)，細(xì)節(jié)決定成敗。在老師授課過程中就在強(qiáng)調(diào)，設(shè)計(jì)過程中遇到返工是十分正常的事情。當(dāng)時(shí)聽著還不以為然，認(rèn)為自己仔仔細(xì)細(xì)就可以避免失誤，但是自己做過了之后，在經(jīng)歷了一次又一次的返工之后才明白，設(shè)計(jì)并不是一蹴而就的事情，一個(gè)好的設(shè)計(jì)更是要抱有嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的態(tài)度，綜合考慮各種因素，一個(gè)螺栓都不能馬虎，抓住細(xì)節(jié)才能精益求精。養(yǎng)成善于總結(jié)整理的好習(xí)慣，每一天的工作都要做好整理和保存，這樣在最后檢查是才能及時(shí)發(fā)現(xiàn)自己設(shè)計(jì)的漏洞，并且加以修改。比如，在我編寫設(shè)計(jì)說明書的時(shí)候就發(fā)現(xiàn)在對(duì)軸進(jìn)行精確校核時(shí)和書上給的例題的校核有出入的地方，查看了之前的校核時(shí)才發(fā)現(xiàn)，原來自己當(dāng)時(shí)沒有弄清楚，就隨便拼湊了數(shù)據(jù)，于是立即對(duì)之前的運(yùn)算進(jìn)行了修改。還有，在我選擇軸承的時(shí)候，我只是按照要求把我需要的軸承選出來，只記下它最基本的數(shù)據(jù)比如內(nèi)徑、外徑、和寬度，可是在寫明細(xì)表的時(shí)候我要用到它的國標(biāo)代號(hào)，在畫圖的時(shí)候我需要用到它的安裝尺寸，這些如果我一次查好明確地記錄下來，就可以省下后面兩次查表的環(huán)節(jié)。培養(yǎng)了我的耐心，設(shè)計(jì)工作時(shí)繁雜的過程，還會(huì)由于自己考慮不周到導(dǎo)致返工。這個(gè)時(shí)候就需要有百折不撓的精神，才能夠堅(jiān)持到最后。抱有一種責(zé)任感，不放過一點(diǎn)不解的地方。我們?cè)谧鲈O(shè)計(jì)的時(shí)候，手冊(cè)一定不能離手，任何地方都不能按照自己的主觀臆想來設(shè)計(jì)，要抱有作為一名工程師的責(zé)任感，一步一個(gè)腳印踏踏實(shí)實(shí)做好每一個(gè)細(xì)節(jié)。與此同時(shí)，我還是存在很多的不足：沒有按照合理的步驟進(jìn)行設(shè)計(jì)工作。我在CAD裝配圖沒有最終修改確定下來的時(shí)候已經(jīng)開始編寫設(shè)計(jì)說明書，導(dǎo)致在進(jìn)行軸的校核過程中按照初始的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算校核，但是等到最后的方案確定下來之后才發(fā)現(xiàn)部分軸段的長度有或多或少的變化，導(dǎo)致我的校核計(jì)算需要返工重做。沒有養(yǎng)成對(duì)于每一天設(shè)計(jì)工作的整理總結(jié)的良好習(xí)慣，這樣導(dǎo)致在編寫設(shè)計(jì)說明書以及進(jìn)行最后的檢查工作中反復(fù)查找，對(duì)自己之前的設(shè)計(jì)計(jì)算不夠信任。抱有僥幸心理，總認(rèn)為一兩個(gè)零件的模糊處理對(duì)于整個(gè)設(shè)計(jì)工作的影響不大，所以在設(shè)計(jì)過程中一些細(xì)節(jié)的地方?jīng)]有搞清楚就當(dāng)做沒有看見，馬馬虎虎的過去了，這樣導(dǎo)致在最后勘錯(cuò)的階段發(fā)現(xiàn)了很多問題。比如，在軸承端蓋悶蓋的選取中選擇了錯(cuò)誤的悶蓋，角接觸軸承沒有按照標(biāo)準(zhǔn)尺寸畫出來。CAD軟件的應(yīng)用和機(jī)械制圖規(guī)范需要進(jìn)一步的提高。由于是轉(zhuǎn)專業(yè)過來的，原專業(yè)在大一的時(shí)候沒有學(xué)習(xí)過CAD，我只有在大一假期看書學(xué)習(xí)過一些，以為學(xué)習(xí)的那些就可以應(yīng)付畫圖，但是在這次用CAD畫裝配圖以及手繪過程中遇到了很多的問題。在同學(xué)的幫助和指導(dǎo)下完成了本次設(shè)計(jì)任務(wù)。參考資料目錄參考【1】濮良貴,紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì).第八版北京:高等教育出版社,2006年5月參考【2】王昆等.機(jī)械設(shè)計(jì)、機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì).北京:高等教育出版社,1996年參考【3】廖念釗等.互換性與技術(shù)測(cè)量.第五版北京:中國計(jì)量出版社,2007年6月Pη=0.86Pni=16.40i1=4.43i2=3.70nnnPPPPTTTTμ=i1=4.43小齒輪40Cr（調(diào)質(zhì)）280HBS大齒輪45鋼（調(diào)質(zhì)）240HBSKεZZH=2.433NNσv=1.68b=34.20mmmεKKKKKK=1.802dmK=1.692zzY=0.01387Y=0.01634mzza=97mmβ=14°ddBB小齒輪40Cr（調(diào)質(zhì)）280HBS大齒輪45鋼（調(diào)質(zhì)240HBSK?εZZH=2.433NNσv=0.60mεKKKKKK=1.76dmK=1.82zzmzza=131mmβ=14°ddBBFFFFFFFFFFFFσW=12500mmWT=σb=5.48MPaτT=12.80MPaσBσ-1τ-1SW=15746.4mmWT=31492.8σb=4.35MPaτT=10.16MPaSσW=Wσb=22.12MPaτT=28.80MPaσBσ-1τ-1SW=2700mmWT=5400σb=25.60MPaτT=16.67MPaSσCCFFFe=0.420PrLLCCFFFFe=0.68PLL‘CCFFFe=0.68Pr=LL‘[σσσσσ基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究\t"_blank