過程計算書第三稿

5000m2。4.2m，3.9m。6要考慮抗震設計。結構設計由框架設計，設計，板設計和基礎設計等組成。本工程選擇中間一榀橫向框架進行計算設計，內力計算時考慮豎向荷載、水平風荷載以及作用對于豎向荷載作用采用的是二次彎矩分配法水平荷載采用D值法作用采用底部剪力法。基礎采用鋼筋混凝土獨立基礎。設計計算過程中綜合考慮了抗震要求、技術經濟指標和施工工業(yè)化的要求。Thisprojectislocatedinjiningcityinshprovince,isacast-in-cereindconcreteframestructure,atotalconstructionareaof5000.Thisprojectatotaloffourlayers,thefirstlayeruponlayerheightof4.2m,theheightof3.9m.Accordingtothedesignrequirements,fortificationintensityof6degrees,fireratingforthesecondary,earthquakeresistantlevelforlevel3,wanttoconsiderinthedesignofseismicdesign.Structuraldesignisconsistedbydesignofframe,beamandcolumndesign,boarddesignandthefoundationdesignetc.Thisprojectchoosethemiddleonecommonhorizontalframeworkfordesigncalculation.Theinternalcalculationshouldconsiderverticalload,horizontalwindloadandseismicaction.Verticalloadfunctionadoptsquadraticmomentdistributionmethod,levelloadfunctionadoptsDvaluemethod,andseismicloadfunctionadoptsequivalentbaseshearmethod.Basisusereindconcreteindependentfoundation.Duringthedesignprocess,earthquakeresistant,technicaleconomyindexandconstructionindustrializedrequestsaresyntheticallyconsidered.Thisprojectadoptsthecast-in-cereindconcretefloor,retainingstructureforthecommonclaybrick,wallster,wallexposedaggregatefurringbrickandcoating.:framestructure;cast-in-situconcrete;structurefoundation 設計資 設計題 建筑規(guī) 自然條 材料強度等級及做 結構布 確定計算簡 屋蓋設 板的設 彎矩計 截面設 梁、柱、板的截面尺寸估 梁截面尺寸估 柱截面尺 板截面尺 框架梁、柱的線剛度計 梁的線剛度計 柱的線剛度計 恒荷載標準值計 框架荷載計 豎向荷載作用下框架的內力計 恒載作用下的內力計 節(jié)點分配系數(shù)的計 恒載左右下彎矩剪力與軸力的計 活載作用下的內力計 剪力軸力計 恒載作 活荷載作 水平風載作用框架側移驗 集中風荷載標準值計 風荷載作用下框架側移計 水平風荷載下框架內力計 橫向側移驗 計算各結構層的重力荷載代表 周期計 作用計 多遇水平作用下位移驗 水平作用下框架內力計 豎向荷載調 框架梁、柱截面設 正截面受彎配筋設 斜截面受剪配筋設 框架柱配筋計 8.2.1截面配筋設 柱斜截面受剪承載力計 基礎截面尺寸確 確定基礎埋 基礎截面計 基礎高 A柱邊基礎截面抗沖切驗 B柱邊基礎截面抗沖切驗 變階處抗沖切驗 配筋計 參考文 致 1為400KN/m2。不考慮水位的影響。0.35Nmm20.403 烈

mm2C[1]0.05g建筑場地類別為II類，場地周期為0.35s[2]。1混凝土采用C30，鋼筋混凝土框架梁、柱等主要結構構件的縱向受力鋼筋采用HPB300[3]。2找平(10)40（最薄處）1：8（重量比）2%(11)3坡;(6)現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板45(1)(2)(3)3～5(4)10(5)貼砌橫向梯形槽聚苯板保溫層，120(6)15(7)刷界面砂漿一道(8)加氣混凝土砌塊墻6泥漿）擦縫(2)301：3(3)1(4)刷基層處理劑一道(5)201：3(6)素水泥一道(7)60C15370.9。1-21-22-180.6m,室外地坪標高為-0.45,4.2m，11m,h4.20.60.4514.25m12～43.9mgk屋蓋7.29kNm2g屋蓋7.291.28.75kNqk0.5kNm2qk屋面0.51.40.7kNgk樓面5.47kNm2gk樓面5.471.26.56kN活載qk樓面2kNm2qk樓面21.42.8kN2-1ABCDl0166m1m1m1m1m2m2m2m2m1m1m1m1----m2m2m2m2------------ABCD66m1m1m1m1m2m2m2m2m1m1m1m1----m2m2m2m2-----------20%[8]。Φ1015mm，則l01方向跨中截面的h01=140-15-10/2＝120mm；l02方向跨中截面的h02=140-15-10-10/2＝110mm；支座截面h0=120mm。最小配筋率：因為0.45ft0.451.430.24%0.2%，故取 =0.24%，則

ss s

Asmsh0fy，其中s0.95,2-32-4As

0.95h0fy2-3mABCD2-4mABCD框架主梁截面高度hb，可取(1/12~18)lb400mmlb為主梁的計算跨度。hb1/4bb不宜小于hb4及bc2，bc為柱子寬度，250mm。BC、EDh1/12~18)l600~900mmh=800mmb13~12)h267~400mmb=300mmAB、DCb*h=300*800CDh1/12~18)l225~337.5mmh=500mmb13~12)h100~150mmb=300mmCDb*h=300*5002、縱向框架梁的截面尺寸（連系梁h1/18~1/15)l333~400mmb12~13)h133.3~200mm縱向bh250柱截面尺寸按照柱的軸壓比按下列估算N

（2-

[N]

（2-式中：NF1.2；Ac--fc-混凝土抗壓強度設計值NGB50011-20106.3.6[N]0.851.35.73.614103 A、

Ac

B、

Ac

1.255.74.9514103

1~4h140l,140mmh80mm，[6]對中框架I=2AB、CD

框邊跨I=1.5iECIl

BCCiEIl23.01070.3(0.5)31/122.76.94104kNC

(0.45

4CiEIl3.01070.45(0.45)31/123.92.63104kNmC

2-2831251：2.51×1m1.2201：3120厚硬質聚氨酯1.5201：3401：82樓面層：15mm找平層：20mm1:3結構層：150mm

80.120.96kN/70.040.28kN/7.29kN/200.0150.30kN/200.020.40kN/140.0015200.020.40kN/100.060.60kN/250.15合 3邊跨（DC、DE）

300

0.30.8256kN/2(0.80.15)0.02170.442kN/0.30.5253.75kN/2(0.50.15)0.02170.24kN/邊（BC 中跨（CD跨

250

0.250.4252.5kN/2(0.40.15)0.02170.17kN/2.67kN/(3)基礎

0.250.4252.5kN/合 2.5

0.450.45255.06kN/40.450.450.02200.324kN/5`

5.38kN/0.123.90.47kN/合 15.14kN/

合

合

合 12.78kN/1不上人屋面0.5kN/m2：樓面2.0kN/m2[1]2 rSus1.00.350.35kN r屋面活荷載與雪荷載取最大值，即0.5kN/m2[7]3-181B～C（E～D）軸間框架梁

7.27.290.7232.8kN/7.20.50.722.25kN/7.25.470.7224.61kN/7.220.729kN/梁自重標準值 6.442kN/B～C（E～D）軸間框架荷載為屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=6.442+32.8=39.24kN活載=板傳活載=2.25KN樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=6.442+24.62=22.98kN9KN2C～D

2.77.29512.3kN/88

2.75.4759.23kN/88梁自重標準值 3.99kN/C～D軸間框架荷載為屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.99+12.3=16.29kN活載=板傳活載=0.84KN樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=3.99+9.23=13.22kN活載=板傳活載=3.373女兒墻自重：（1000mm，100mm0.241.019250.10.24(1.120.24)0.125.75.452.67(5.70.45)0.50.5(65.4-7.2)3.93.78kN 頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載=(5.70.45)2.67(65.4-7.2)3.90.5(65.4-7.2)3.90.50.50.51.25(65.4-2.7)0.50.55.471.250.5(65.42.7)基礎頂面恒 底層內縱墻自重 基礎梁自重+柱自3-24-1

1ql2 (4-3M

16

(4-0.94-24-2BB4CBB3C

8 0.80(842.634 2.634 0.20(842.634 84 0.66(842.6340.92)B3B

B3B

2.6340.9 0.17(842.6340.92)

8 0.66(842.6340.92.33

2.634 0.17(842.6340.92.33 2.33 0.17(842.6340.92.33CC4BC4C

8 0.714842.630.9 2.630.9 0.184842.630.9B4

4842.630.9

C

8 0.604842.630.92C3C

C3C

2.630.9 0.154842.630.92B3C

4842.630.92

8 0.604842.630.96.942.33

4842.630.96.944

2.630.94 0.164842.630.96.9442.33)

2.334 0.154842.630.96.9442.33)4-14-1BC4001M

1

1M

13

CD

116.293M

1

1M

13

CD

134-3 00134.14 44.27- 0134.1444.27-0-20.88- 4-34 1/839.2462(54.3682.57)/2108.12kNm 1/816.295.4233.8825.49kN4 1/831.0562(77.1890.47)/255.9kNm 1/813.225.4222.6925.5kNM2BC1/831.0562(73.5287.91)/259.01kNM2DC1/813.225.4223.1125.08kNM1CB1/831.2562(66.0081.86)/266.7kNmM1DC1/813.225.4222.5125.68kNm4-4（活荷載作用下的框架內力計算方法荷載作用的計算方法。

1 l12.257.229.72kNmM

12BC 1 l10.841.3520.51kNmM

3CD1

31

7.92

NmM

M

BC13

CD

13.371.3523

Nm活載作用下的彎矩二次分配[7]4-5上 下 右 左 上 下 右0-------4-----5---5---------3--------0- --22.098------2--------0-0-----1--0--------4-5活載作用(跨中彎矩4 1/82.2562(5.246.27)/24.37kNm 1/80.845.421.651.41kN4 1/8962(19.8024.07)/218.57kNm 1/83.375.426.665.62kN2 1/8962(21.3425.34)/217.16kNm 1/83.375.426.455.83kN2 1/8962(19.1623.57)/219.13kNm 1/83.37626.278.90kN4-6活荷載作用下的框架彎距圖（4-2DE、BC（KN）（恒載層Lq（KNmM（KNM（KNMikVBCMik12qVBCMik12q4--3--2--1--4-3CD（KN）（恒載層Lq（KNmM（KNM（KNMikVDCMik12qVCDMik12q4-0-3-0-2-01-0恒載引起的剪力和軸力的計算剪力：V

1qlMCMCMB

V1qlMCMBMCMB軸力 (4-BC

L12q(54.56882.57)/7.21/239.24VBC

L12q(54.3682.57)1/239.24BB4-4 BCCDBBCCNNNN45--35--21-1-柱端剪力計

VMMl4-5

(4-MMlVA4321B43214-7恒載剪力，軸力4-6DE、BC（KN）（活載層Lq（KNmM（KNM（KNMikVBCMik12qVBCMik12q4--39--29--19--4-7CD（KN）（活載層Lq（KNmM（KNM（KNMikVDCMik12qVCDMik12q4-0-3-0-2-0-1-0-

1qlMCMCMB

V1qlMCMBMCMB

（4-軸力 （4-BCVBCMik

L12q(5.246.27)1/22.25VBCMik

L12q(5.246.27)1/22.25BC活載作用下引起的建立和軸力計算[8]4-84-4-8 BCCD NN4--3--2--1--MMlVA4321B43214-8WKZS

（5-凝土結構設計》[3]5.1；s--風荷載體型系數(shù)，根據建筑物體型查得風壓高度系數(shù)：（C）z5m、10m、15m、20m、30m處的z0.65.0.65.0.65.0.74.0.88。z--風振系數(shù)，對于高度不大于30m或小于1.5的房屋結構，取zuA43211側移剛度[5]D5-2、5-3：（一榀框架5-22—4D ibk=i-= 2Dch8104 2.631042.63104D 2 ibk=i-=0.5 2Dch D10.398211.5542水平荷載作用下框架的層間側移可按下面計算iVi/Dij5-5-4WiViDi43211/5255.3.4水平風載作用下框架層間剪力（5-Vij

VV （5-MbV

(5-MuV(1

(5-yy

y0

y1

y2

yiMl (Mbi1,jMuij)bb ilibb

（5-ir (Mbi1,jMuij)bb ilibb（M下ijV （5- MlMV b

（5-n (VlVr

（5-式 b，b—分別表示節(jié)點左右的線剛度MM MMb，bK4—010—010310101010210010010—00—0柱DDD/總DkMM中跨梁端彎矩風載下梁端剪力4--0------3--0------2--0------1--0------M4---------3---------2---------1---------四層重力荷載代表值G4柱重：橫墻：

0.50.3570.420.42.67570.45.380.53.96411.6670.4合計 二、三層重力荷載代表值G2、G3

0.5217.170.45.477.270.42671.422合計 一層重力荷載代表值G150%樓面荷載 樓面恒載

0.450.45(1.95

15.1470.415.1417.1合計 Gi14135.29+ .16+6-1按定點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調整系數(shù)00.6，計 為：T1

，式中為頂點位移﹙m﹚,D框架頂點假想水平位移ΔT層（層間相對位移總位移4321自振周期T1

00 0.08，特征周Tg0.35s，所以橫向影響系數(shù)為T0

0.35因為

T

，所以

g

T1

10.531由于T10.415s1.4Tg0.68s，故不考慮附加作用Geq0.85Ge0.8554287.01框架橫向水平作用標準值為6-34321多遇水平作用下位移驗水平作用下框架結構的層間位移ui和頂點位移ui分別按下列計算uiVi/

ui

（6-用的框架，層間彈性位移角限值[e]<1/500。u4321Vij

VV （6-MbV

(6-MuV(1

(6-yy

y0

y1

y2

yiMl (Mbi1,jMuij)bb ilibb

（6-ir (Mbi1,jMuij)bb ilibb

（6-MlMV b

（6-n (VlVr

（6-式 b，b—分別表示節(jié)點左右的線剛度MM MMb，b (左震yh4------3------2------1------6-6中跨梁端彎矩4--0------3--0------2--0------1--0------6-7風載作用下梁端剪力柱軸力4---------3---------2---------1---------圖6-4載作用彎矩圖各種荷載情況下的框架內力求得后，根據最不利原則進行內力組合。當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅。由于構件控制截面的內力值應取支座邊緣處。為此，進行組合前應將框架梁1/2，1/2[3]。6.1.2[2]。0.8~0.9，0.9。將調幅后的梁端彎矩疊加簡支梁的彎矩，則可得到梁的跨中彎矩。支座彎矩調幅降低后，梁跨中彎矩應相應增加，且調幅后的跨中彎50％[10]。MlMMrM中M 0.5(1)(Ml0Mr0中

(7(7(7式中Ml0、Mr0——未調幅前梁左右兩端的彎矩；M中——調幅前梁跨中彎矩標準值；7-1β--------------------------------------------------------------------------------表7-2橫向框架梁內力組合表（一般組合）（單 V：kN1.2+1.4風1.2+1.4活+0.6M---------V-M-M---------V---------M---------V-M--00------M---------V---------M---------梁 -2M-M---------V---2------M---------V-M--00------M---------V---------M---------V-M-M---------V---------M---------V-M--00------M---------V---------M---------V-M-M---------V---------M---------V-M--00------M---------V---------表7-3橫向框架梁內力組合（考慮組合活)]+1.3作M----V-M-M-----V-----M----V--M--00--M----V----M----V-M-M----V-----M----V--M--00--M----V----M----V-M-M----V-----M----V--M--00--M----V----M----V-M-M----V-----M----V--M--00--M----V----7-4NNminNmax1.2+1.4×0.61.2+1.4×0.7（0.7+0.6M-N-M-N-M------------N-M------------N-M-N-M-N-M------------N-M------------N-M-N-M-N-M------------N-M------------N-M-N-M---N-V-------M------------N-M-----------N-V------表7-5橫向框架柱內力組合(考 組合MMM---N-M-N-M------N-M------N-M---N-M---N-M------N-M------N-M---N-M---N-M------N-M------NM----N-M---N-V------M------N-M------N-V--- C30，f14.3Nmm2f1.43Nmm2?？v向受力鋼筋選HRB400（ff=360N/mm2），HPB300(ff=270N/mm 0.75， 小配筋率[11]：支座： max[0.25%,(55f/f)%]

（8-

0.25%300800

（8-

/f

)%]=0.2%，As

0.2%300800A4B4 s112

cf 1.014.3300c

（8-11

0.13

（8-A1fcbh0=14.33007600.12

（8-fy fyminmax[0.2%,(45ft/fy)%] （8-

0.2300800480mm2（滿足）320（A=942mm2）（8-s表8-1正截面的彎承載力配筋計s層4M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y2As,min/實配鋼筋mm3333333M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y667實配鋼筋318(763318(763318(7633332M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y實配鋼筋318(763318(763318(7633331M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y實配鋼筋318(763318(763318(763333AB（1

Vb191.59kN

hwh0hw760mm2.534

fbh0.251.014.3N/mm2300mm560mm600.6kN

（8-c V0.7f 191.591030.71.43300s 0

（8- 1.25fyv 1.25270Φ8@200nAsv1250.30.503mm2mm0.13mm2mm

（8-

nAsv1

270

0.12%

0.24f

8-2層43210.25βcfcbh0ASV=Vb-0.7ft ----ASV = 0.24ft/f層43210.25βcfcbh0ASV=Vb-0.7ft ----Asv = 0.248.2.1截面配筋設400×400mm，as=40mm，C30

HRB400HPB300h060040560mm。柱的計算長度：在組合彎矩中由水 作用產生的彎<75%Mmax,所以底層柱l01.0H，其余各層柱l01.25H。承載力抗震調整系數(shù)，梁0.75，0.150.75，0.150.8。由于結構的對稱性，AD，BCA、B

f

2.00105

min0.7AMe0M

ea20mm和偏心方向截面尺寸的130兩者中的較大值，即8003027mm，故取ea27mm。底層l01.0H其余層l01.25Heieae0244.3327N/fbh121.49103/14.33005600.10

Ne

(10.5)f As

1 fy(h0as332.79103631.330.10(10.50.10)114.3300360(760min0.7%min0.2%SsAASs

bh0.2%300800實配鋼筋 12(AsA452mm)s2ss

3270

表8-3框架截面受彎承載能力計Aeξ------444444Beξ------444444Aeξ------444444Beξ------444444Aeξ------444Beξ------A--eξ------Beξ------4444448811BB考慮組合時二層橫梁BC左端彎矩最大值為445.36kN·m（內力組合表），所AMc

0.33

489.90260.75kN

（8-BMc

0.33

489.90229.14kN（8-8-

8-5層BC43217-58-6層BC4eξ----43BCeξ----44442BCeξ----44441BCeξ----4444ERV18.53kN0.2Cfcbh00.21.014.3300760/1000并且

21.08

取N1338.77kN0.3fcbh00.314.3300760/1000 V

f

Asv s

1

4Φ10@100， f/

0.1414.3/270

Asvv

Φ10

78.5mm2s119.8mm。根據構造要求，取加密區(qū)箍筋為4Φ10@100，加密區(qū)位置及計算長度按規(guī)范要求確定。非加密區(qū)還應滿足s10d200mm4Φ10@2005-4

表8-6框架截面受彎承載能力計ABV0.2fccbh0N0.3fcAsv/vfc/fyv加密區(qū)實配箍筋（v非加密區(qū)實配箍筋（vM、N、V，可取底層柱控制截面配筋內力值。y 混凝土強度：C30，f14.3N/mm2，f1.43N/mm2，f 2.01N/mm2；鋼筋強度：HRB400，f360N/y b10-10-11~1即h=(939~1127)mm,假設基礎高度為1m 151.6m10.1.21fak查表得：b0.3，d1.6基底以上土的平均重度：m(17.20.619.31)/1.6fa（先不考慮對基礎寬度的修正）2A

Mk250.67KNmMk273.99KN

Vk110.8KNVkA0

fa

284.24

BA0

fa

1816.95284.2420

20%A1.2A01.26.562A1.2A1.214.670a初步選定AAlb3.03.09m2且b3maBAlb4.44.419.36m2且b4.4m3m需要 3A

GkGdA201.8259ek

MkF

250.87110.810.18m1633.56

kmin0，滿足要求。

（ 3.0m，3.0mBGkGdA201.82519.36FkA

1816.952706.64224.20kpa1.2

4.4m，4.4m4AFk

Mk250.87KN

VkBFk1554.19KNMk273.99KNA

VkMen0M

250.87110.810.22mnmax

nB

F1816.952 Men0M

273.99154.6310.24mnmax

n

Al3.0mb3macbc0.45m。初步選定基礎高度h1000mm，分兩個臺500mm。h01000(4010)950mm（有墊層），則取ab2.35maatab

45023502nmax221.41kpa

2Ftnmax

th0b

th0

2221.41

0.953 0.95

hptm0.7fah0.71