第85講鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)三2010年

1V≤0.35ftbh0V≤0.875ftbh0/(λ+1)承載力和剪扭構(gòu)件的受扭承載力計算確定,并應(yīng)配置在相應(yīng)的位置;箍筋截面面積應(yīng)分別按剪扭構(gòu)件的受剪承載力和受扭承載力計算確定,并應(yīng)配置在相應(yīng)的位置。F≤(0.7βhft0.15σpc.mηumh07.7.11 1η=0.41

η2=

ash0(7.7.1-7.7.3在局部荷載或集中反力作用下,當(dāng)受沖切承載力不滿足第7.7.1條的要求且板厚受到限制時,可配置箍筋或彎起鋼筋。此時,受沖切截面應(yīng)符合下列條件:Fl1.05

Fl≤(0.35ft0.

umh0+0.8f Fl≤(0.35ft0.

umh0+0.8f (7.7.3-A450A450沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋截面面積;對配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外的截面,尚應(yīng)按第7.7.1條的要求進(jìn)行受沖切承載力計算,此時,Um0.5h0處的最不利周長。4501.5h06mm,間距不應(yīng)大于(1/2－2/3)h12mm,且每一方向不宜少于37.9.2

f

cy'fcy

(7.9.4-式中式中

(7.9.5-1)計算

' cff一一一混凝土抗壓疲勞強(qiáng)度設(shè)計值,按第4.1.6條確定cyff一鋼筋的疲勞應(yīng)力幅限值,按表4.2.5-1采用。注:當(dāng)縱向受拉鋼筋為同一鋼種時,可僅驗(yàn)ytf0.6ft

t式中τf一一截面中和軸處的剪應(yīng)力,按第7.9.8條計算;ff一一混凝土抗拉疲勞強(qiáng)度設(shè)計值,按第4.1.6條確定。t2截面中和軸處的剪應(yīng)力不符合(7.9.7-1)的區(qū)段,其剪力應(yīng)由箍筋和混凝同承受。此時,箍筋的應(yīng)力幅f應(yīng)符合下列規(guī)定:f≤f

式中f一一箍筋的應(yīng)力幅, (7.9.9-1)計算;ff一一箍筋的疲勞應(yīng)力幅限值,按本4.2.5-1

f10.2.17對鋼筋混凝土薄腹梁或需作疲勞驗(yàn)算的鋼筋混凝土梁,應(yīng)在下部二分之一的腹板內(nèi)沿兩側(cè)10.2.16本節(jié)計算繁多,復(fù)習(xí)時關(guān)鍵是理解計算的基本假定條件、計算的力學(xué)模型、基本原理、參數(shù)取值規(guī)定、適用條件等;注意掌握各類構(gòu)件的構(gòu)造要求。本節(jié)構(gòu)造知識有:鋼筋錨固長度;鋼筋連接鋼筋(縱向受力鋼筋、箍筋)的配筋、錨固構(gòu)造要求;柱中鋼筋(縱向鋼筋、箍筋)的構(gòu)造要求:受扭構(gòu)件的配筋構(gòu)造要求;板的配筋構(gòu)造要求;需驗(yàn)算疲勞的梁的配筋構(gòu)造要求等。各類構(gòu)件的計算,首先是保證構(gòu)件截面滿【例1】某根鋼筋混凝土簡支支座邊剪力為300kN,其截面尺寸為250X500(h0=465mm),混凝土為C25,對其斜截面受剪承載力計算,該梁腹筋配置是()。7.5.1h/b=h/b=465＝1.86<4 V=300kN<0.25βcfcbho=0.25×1×11.9×250×465=345.B0.7ftbh0=0.7×1.27×250×465=113.35kN2】受扭縱筋、箍筋的配筋強(qiáng)度比ζ0.6～1.7【解】受扭計算的適用條件:ζ在0.6～1.7之間取值,此時均布縱向鋼筋與箍筋在構(gòu)件破壞時同BsIIM＝190kN.m4Φ25（A'1964mm2）s 解：II：ff=310N/mm2γ=1.2a=70mm,hh-a=330mm,a'47.5 Mf'A'(ha'sa=s

y

f

1112*

x=ξh0=60mm<2a'95A d

sfy

a'

，a=向力的偏心距e0＝610mm，按對稱配筋計算鋼筋截面面積。（fc＝10N/mm2,fy=310N/mm2解：II：ff=310N/mm2γ e0＝610mm>h/30=20mme0＝610mmξ＝dfc

ss

dNefcbx(h00.5x)

f'

a'

二級——一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件,按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算時,構(gòu)件受拉邊緣混凝土拉應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算時,構(gòu)件受拉邊緣混凝土不宜產(chǎn)生拉應(yīng)力,當(dāng)有三級一一允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件,按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響計算時,構(gòu)件的最大裂縫寬度不應(yīng)超過表3.3.4規(guī)定的最大裂縫寬度限值。3.3.4結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)類別和表3.4.1規(guī)定的環(huán)境類別,按表3.3.4的規(guī)定選用不同的裂Wlim。 Wlim Wlim— 二 三 根據(jù)受拉構(gòu)件試驗(yàn)分析,鋼筋和混凝土的應(yīng)力是隨著裂縫位置而變化,呈波浪形起伏《規(guī)范》所規(guī)E受拉和受彎構(gòu)件中,按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度(mm)可按下列 E

sk(1.9c0.08deq

s

1.1

te

(8.1.2-nd i

(8.1.2- nte

iiAsAp

(8.1.2-式中αcr8.1.2~1——裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù):當(dāng)<0.2=0.勾當(dāng)>1=1;對直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件,取=1;σsk縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力,按第8.1.3條計算;Es——鋼筋彈性模量,按表4.2.4采用;C(mm)c<20c=20;c>65c=65;<0.01ρte=0.Ate——有效受拉混凝土截面面積:對受拉構(gòu)件,取構(gòu)件截面面積;對受彎偏心受壓和偏心受Ate=0.5bh+(bf-b)hf,此處,bf、hf為受拉翼緣的寬度、高度;deq——受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑(mm);dii(mm)n2i10.85;2eo/ho≤0.558.1.2-—后 螺旋肋刻痕鋼絲 NA (8.1.3-As

Nk

A(ha

Mk0.87h

(8.1.3-0

Nk(eAs

(8.1.3-z[0.870.12(1)(h0)2

(8.1.3- ese0

(8.1.3-

1

1

0(l/0

(8.1.3-(8.1.3-0 4000e/00式中As——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積:對受拉構(gòu)件,取全部縱向鋼筋截面面不知對偏心受拉構(gòu)件,取受拉較大邊的縱向鋼筋截面面積;對受彎、偏心受壓構(gòu)件,取受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積;eηslo/h≤14ηs=1.0;ys一一截面重心至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離;b'、h'——-受壓區(qū)翼緣的寬度、高度;在(8.1.3-7)中,當(dāng)h'f>0.2ho時,取h'f=0. 根據(jù)適筋梁的Mf關(guān)系曲線,在梁裂縫出現(xiàn)后,即第二階段,由于混凝土的塑性發(fā)展,彈性模量降低,同時受拉區(qū)混凝土開裂,梁的慣性矩發(fā)生了質(zhì)的變化,剛度下降,故在Mf曲線中f比M況下,梁受力狀態(tài)一般同于上述第二階段,因此,要驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的撓度,關(guān)鍵是確定第二階段中截面彎曲剛度B。同時,在長期荷載作用下,構(gòu)件的剛度將有所降低,《規(guī)范》采用了撓度增大影響系數(shù)。來考慮荷載長期作用的影響。在確定梁段剛度時采用了最小剛度原則,具體規(guī)定如下。在等截面構(gòu)件中,可假定各同號彎矩區(qū)段內(nèi)的剛度相等,并取用該區(qū)段內(nèi)最大彎矩處的剛度。當(dāng)計算跨度內(nèi)的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的兩倍或不小于跨中截面剛度的二分之一時,該跨也可按等剛度構(gòu)件進(jìn)行計算,其構(gòu)件剛度可取跨中最大彎矩截面的剛度。受彎構(gòu)件的撓度應(yīng)按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載長期作用影響的剛度B值不應(yīng)超過表3.3.2規(guī)定的限值。 sB Mk Mq(1)Mks

（8.2.Mk——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的彎矩,取計算區(qū)段內(nèi)的最大彎矩值;Bs一一荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下受彎構(gòu)件的短期剛度,按第8.2.3條的計算;θ一一考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù),按第8.2.5條取用。

EAhB ss s

13.5式中——裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù),按第8.1.2條確定;αE一一鋼筋彈'性模量與混凝土彈'性模量的比值:αE=Es/Ecp=(ApAs)/(bhof