一榀框架結(jié)構(gòu)計(jì)算-畢業(yè)設(shè)計(jì)

PAGEPAGE2第一章結(jié)構(gòu)選型及布置本次設(shè)計(jì)采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平面布置簡圖見附圖。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)計(jì)算要求手算一榀框架。針對本教學(xué)樓的建筑施工圖紙，選擇H～M軸交⑨軸橫向框架為手算對象。本計(jì)算書除特別說明外，所有計(jì)算、選型、材料、圖紙均為H～M軸交⑨軸橫向框架數(shù)據(jù)。梁、柱、板的選擇如下：1.1梁的有關(guān)尺寸（1）長跨橫向框架梁：,取h=600mm,b=250mm，短跨橫向框架梁（樓道）：，取h=400mm，b=250mm。（2）縱向框架梁：，由于縱向布置窗，所以縱向框架梁兼過梁，取h=500mm，b=250mm。1.2柱的選擇根據(jù)梁的截面選擇及有關(guān)屋面、樓面的做法，可初略確定柱的尺寸為方柱。經(jīng)驗(yàn)算可滿足有關(guān)軸壓比的要求。1.3板的選擇采用全現(xiàn)澆板，可根據(jù)荷載以及梁的尺寸確定板的厚度為。第二章⑨號(hào)軸線框架計(jì)算2.1計(jì)算任務(wù)計(jì)算作用于H～M軸交⑨軸線的恒載、活載、風(fēng)荷載以及由這些荷載引起的各層梁、柱的內(nèi)力。恒載、活載作用下梁端彎矩計(jì)算采用彎矩兩次分配法；風(fēng)載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用D值法；地震作用采用底部剪力法。2.2計(jì)算簡圖的幾何尺寸的確定該房屋主體結(jié)構(gòu)共5層，一到五層層高4.2m。該框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡圖如圖3.1所示。屋蓋和樓蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，板厚度取120mm。梁截面高度按跨度的估算，而且梁的截面尺寸應(yīng)滿足承載力、剛度以及延性的要求。梁截面寬度可取梁高，同時(shí)不宜小于柱寬，且不應(yīng)小于250mm。框架柱的截面尺寸一般根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計(jì)算：式中：N為柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值；F為按簡支狀態(tài)計(jì)算的柱的負(fù)載面積；為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，近似取18KN/；β為考慮地震作用組合后柱的軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，不等跨內(nèi)柱取1.25；n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。由于該框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為二級(jí)，其軸壓比限值＝0.8。圖2.1框架結(jié)構(gòu)幾何尺寸簡圖1、梁的截面計(jì)算（1）橫向框架梁：長邊跨：，取h=600mm,b=250mm；短邊跨（樓道）：，取h=400mm，b=250mm。（2）縱向框架梁：，則取h=500mm，b=250mm。2、柱截面計(jì)算邊柱：，?。?，??；中柱：，取2.3荷載計(jì)算2.3.11、屋面及樓面永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）屋面（不上人）：40厚細(xì)石混凝土保護(hù)層150厚水泥蛭石保溫層（兼做找坡）1.5厚合成高分子防水涂料20厚水泥砂漿找平層120厚鋼筋混凝土板15厚天棚抹灰小計(jì)：（2）2-5層樓面：12厚1：2水泥砂漿石子磨光（包括水泥砂漿結(jié)合層）18厚1：3水泥砂漿找平層（包括素水泥砂漿結(jié)合層）共重：120厚鋼筋混凝土15厚天棚抹灰小計(jì)：2、梁、柱、墻、門、窗重力荷載計(jì)算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計(jì)算出單位長度上的重力荷載，其計(jì)算過程詳見表2.1。表2.1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值構(gòu)件長跨橫梁0.250.48251.053.1505.970594.03264.34短跨橫梁0.250.28251.051.8382.250520.67縱梁0.250.38251.052.4944.00015149.641層柱0.500.50251.106.8755.200135.75248.052～5層柱0.500.50251.106.8754.2004115.51層柱0.400.40251.104．45.200122.882～5層柱0.400.4000473.92表中為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；n表示構(gòu)件數(shù)量；g表示單位長度構(gòu)件的重力荷載；梁的長度取凈長；柱長度取層高。僅對第H～M軸交⑨軸線的橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為4.5m。因板的自重已計(jì)入樓面（屋面）的恒荷載之中，故計(jì)算梁的自重時(shí)梁的截面高度應(yīng)取梁的原高度減去板厚。外墻體為240mm厚粉煤灰磚（），外墻面兩側(cè)均粉石灰砂漿（，厚）。則外墻單位墻面的重力荷載為：內(nèi)墻體為240mm厚粉煤灰磚（），內(nèi)墻面兩側(cè)均粉石灰砂漿（，厚）。，則內(nèi)墻單位墻面的重力荷載為：木門單位面積重力荷載為鋁合金窗單位面積荷載為2.3.2取H～M軸交⑨軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為4.5m，如圖2.2所示。圖2.2橫向框架計(jì)算單元圖2.3雙向板導(dǎo)荷示意圖直接傳給該框架的樓面荷載如圖中水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于該層縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在該層框架節(jié)點(diǎn)上還有集中力矩的作用。各梁上作用的恒載如圖2.4所示。圖2.4各梁上作用的恒載計(jì)算圖該圖中：、分別代表橫梁自重，為均布荷載形式,、分別代表各板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載；、為等效均布荷載。由圖2.2中的幾何關(guān)系可得：1、對于屋面梁：集中力矩：2、對于第1-4層框架梁：、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載：包括梁自重、樓板重、外墻等地重力荷載。集中力矩：表2.2橫向框架恒載匯總表層次53.151.83819.889.1167.8972.2360.568.499.031-421.151.83814.406.6119.22138.6538.0914.917.33恒載圖如下所示：圖2.5恒載圖（P：KN，Q：KN/m）2.3.31、屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下：2、活載計(jì)算、分別代表各板傳給橫梁的梯形活荷載和三角形活荷載，、為等效均布荷載。如圖2.6所示?；詈奢d作用下各層框架梁上的荷載分布如下：圖2.6各梁上作用的活載計(jì)算圖由圖2.2中的幾何關(guān)系可得：（1）對于屋面梁：集中力矩：同理在屋面雪荷載的作用下：集中力矩：（2）對于第1-4層框架梁：集中力矩：將以上計(jì)算結(jié)果匯總，得到表2.3。表2.3橫向框架活載匯總表層次51.84（1.84）0.84（0.84）3.16（3.16）8.81（8.81）2.49（2.49）0.395（0.395）1.10（1.10）1-49.24.2215.8228.2412.421.983.53活載圖如下所示：圖2.7活載圖（P：KN，Q：KN/m）2.3.4垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載應(yīng)按下式計(jì)算：基本風(fēng)壓由于該教學(xué)樓位于城市中心，地面粗糙度為C類地區(qū)。迎風(fēng)面，背風(fēng)面。忽略梁的軸力，合并得。由于建筑物總高度H不超過30m，所以。查《荷載規(guī)范》得值：一至三層，四至五層。一至三層：四至五層：風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:一至三層：四至五層：框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，為簡化計(jì)算，按靜力等效原理將均布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載，如圖所示。其計(jì)算過程如下：圖2.8等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位：KN）2.3.51、基本資料該教學(xué)樓位于7度設(shè)防區(qū)，基本地震加速度為；Ⅲ類場地第一組，設(shè)計(jì)特征周期；多遇地震時(shí)，水平地震影響系數(shù)的最大值；結(jié)構(gòu)的基本周期。2、底部剪力法的計(jì)算根據(jù)本工程的特點(diǎn)，對于高度不超過40m、以剪切變形為主且質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點(diǎn)體系的結(jié)構(gòu)，可以采用底部剪力法。結(jié)構(gòu)總水平地震作用：相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值；，因此。結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，式中為集中于質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值。計(jì)算地震作用時(shí)，建筑物的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和，各可變荷載的組合值系數(shù)如下：雪荷載：0.5屋面活荷載：不計(jì)入由表2.4各層柱重，可以算得各層自重標(biāo)準(zhǔn)值：對于屋面：對于第2-4層：對于第1層：由表2.5可算得各層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，屋面只算雪荷載：對于屋面：對于第2-4層：對于第1層：由于各榀框架的線剛度相同，所以將以上計(jì)算結(jié)果匯總，得到各層重力荷載代表值，詳見表2.4。表2.4計(jì)算框架重力荷載代表值層次恒載活載5421.628.87436.042-4632.1128.59696.41641.5128.59705.8圖2.9結(jié)構(gòu)水平地震作用計(jì)算簡圖上面已經(jīng)給出的計(jì)算式：下面計(jì)算各個(gè)質(zhì)點(diǎn)的地震作用：采用底部剪力法時(shí)，各個(gè)樓層可以僅取一個(gè)自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照下列公式確定：（表2.5所示）式中為頂部作用附加系數(shù)，多層鋼筋混凝土房屋，，因此。列表求解如下:表2.5底部剪力法計(jì)算地震荷載下的剪力層次一榀中522436.049592.880.2301849.30949.31417.8696.412395.920.2974363.715113.02313.6696.49471.040.2272548.681161.7129.4696.46546.160.1570733.648195.3515.2705.83670.160.0880618.864214.22框架水平地震作用以及層間剪力如圖2.10所示。圖2.10用底部剪力法計(jì)算的一榀框架水平地震作用和剪力圖2.4內(nèi)力計(jì)算2.4.1框架計(jì)算簡圖框架在豎向荷載作用下，可忽略節(jié)點(diǎn)側(cè)移，按剛性方案設(shè)計(jì)。在水平荷載作用下，不能忽略節(jié)點(diǎn)側(cè)移，按彈性方案設(shè)計(jì)。相對線剛度計(jì)算如下：柱線慣性矩：底層柱線剛度：其它層柱線剛度：長跨梁的慣性矩：短跨梁的慣性矩：長跨梁的線剛度：短跨梁的線剛度：設(shè)，則，，，，，得計(jì)算簡圖如圖2.11所示：圖2.11框架計(jì)算簡圖2.4.2恒載內(nèi)力1、梁彎矩計(jì)算：利用力矩二次分配法計(jì)算恒載作用下框架的彎矩。計(jì)算桿固端彎矩：頂層長跨框架梁：頂層短跨框架梁：底層及標(biāo)準(zhǔn)層長跨框架梁：底層及標(biāo)準(zhǔn)層長跨框架梁：節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算頂層分配系數(shù)計(jì)算如下：節(jié)點(diǎn)M：，節(jié)點(diǎn)L：，節(jié)點(diǎn)H：，表2.6節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算表節(jié)點(diǎn)H各桿端分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)L各桿端分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)M各桿端分配系數(shù)頂層0.660.380.520.340.270.480.35標(biāo)準(zhǔn)層0.500.280.320.250.260.320.26底層0.510.300.380.270.220.340.27(3)恒載作用下內(nèi)力分析恒荷載作用下內(nèi)力計(jì)算采用力矩二次分配法，計(jì)算過程見圖2.12，內(nèi)力圖如圖2.13所示圖2.12恒荷載作用下內(nèi)力計(jì)算分析圖2.13恒荷載作用下彎矩圖2、梁剪力和柱軸力計(jì)算以各桿件為隔離體，利用桿端彎矩，建立力矩平衡方程，可求出各桿桿端剪力。根據(jù)各桿桿端剪力作剪力圖，如圖2.14所示圖2.14框架左震彎矩圖取節(jié)點(diǎn)為隔離體，利用各桿對節(jié)點(diǎn)的剪力，建立投影平衡方程，可求出各桿對節(jié)點(diǎn)的軸力，從而求得各桿的軸力。根據(jù)各桿桿端軸力作軸力圖，如圖2.15所示圖2.15恒荷載作用下軸力圖2.4.3活載內(nèi)力1、梁彎矩計(jì)算：利用力矩二次分配法計(jì)算活載作用下框架的彎矩。(1)計(jì)算桿固端彎矩：頂層長跨框架梁：頂層短跨框架梁：底層及標(biāo)準(zhǔn)層長跨框架梁：底層及標(biāo)準(zhǔn)層長跨框架梁：(2)節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)同表2.6。(3)活載作用下內(nèi)力分析活荷載作用下內(nèi)力計(jì)算采用力矩二次分配法，計(jì)算過程見圖2.16，內(nèi)力圖如圖2.17所示圖2.16活荷載作用下內(nèi)力計(jì)算分析圖2.17活荷載作用下彎矩圖2、梁剪力和柱軸力計(jì)算以各桿件為隔離體，利用桿端彎矩，建立力矩平衡方程，可求出各桿桿端剪力。根據(jù)各桿桿端剪力作剪力圖，如圖2.18所示圖2.18活荷載作用下剪力圖取節(jié)點(diǎn)為隔離體，利用各桿對節(jié)點(diǎn)的剪力，建立投影平衡方程，可求出各桿對節(jié)點(diǎn)的軸力，從而求得各桿的軸力。根據(jù)各桿桿端軸力作軸力圖，如圖2.19所示圖2.19活荷載作用下軸力圖2.4.4風(fēng)載內(nèi)力1、計(jì)算原則：利用D值法計(jì)算水平荷載作用下框架的彎矩。其中：反映了梁柱線剛度比值對抗側(cè)剛度的影響可按下表計(jì)算：表2.7D值法樓層簡圖Kα一般層底層根據(jù)各柱D值，將該層剪力分配至各個(gè)柱的反彎點(diǎn)處，其中反彎點(diǎn)處無彎矩，僅有剪力，由此便可利用求得的剪力與反彎點(diǎn)高度求出柱端彎矩；然后利用節(jié)點(diǎn)平衡，按梁抗彎剛度求出各個(gè)梁端彎矩；最后，利用求得的彎矩，可解出剪、軸力。以下以底層梁柱為例，計(jì)算其彎矩：2、各住的D值及剪力分配系數(shù)計(jì)算：風(fēng)荷載作用下各柱的D值及家里分配系數(shù)見表2.8。表2.8各柱的D值及剪力分配系數(shù)表層位及層高柱號(hào)五層（4.2m）H1.920.490.120.640.188L1.880.480.300.469M1.10.350.220.344二至四層（4.2m）H1.920.490.120.640.188L1.880.480.300.469M1.10.350.220.344一層（5.2m）H2.370.660.090.480.188L2.340.650.210.438M1.370.550.180.3753、各柱的反彎點(diǎn)位置、剪力、柱端彎矩計(jì)算。表2.9各柱的反彎點(diǎn)位置、剪力、柱端彎矩層號(hào)柱號(hào)五H0.1880.645.421.020.39600.3961.702.590.8518.85L0.4692.540.39400.3944.206.46M0.3441.860.35500.3552.775.04四H0.1880.6414.162.660.44600.4464.986.192.21L0.4696.640.44400.44412.3815.51M0.3444.870.40500.4058.2812.17三H0.1880.649600.4968.698.833.46L0.46910.390.49400.49421.5622.08M0.3447.620.45500.45514.5617.44二H0.1880.6429.435.530.50000.50011.6111.614.60L0.46913.800.50000.50028.9828.98M0.34410.120.50000.50021.2521.25一H0.1880.4837.096.970.55000.55019.9316.317.73L0.43816.250.55000.55046.4838.03M0.37513.910.61300.61344.3427.99（4）、梁端彎矩的計(jì)算梁端彎矩的計(jì)算根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡理論，按各節(jié)點(diǎn)上梁的線剛度大小進(jìn)行分配。第五層：H節(jié)點(diǎn)：已知，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，則，；M節(jié)點(diǎn)：,則;第四層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；第三層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；第二層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；第一層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；（5）剪力計(jì)算利用桿件平衡求解桿端剪力。列力矩平衡方程：，即同理：由此，可將梁柱在風(fēng)載作用下的桿端剪力計(jì)算出來.（6）軸力計(jì)算柱軸力＝上柱傳來集中力＋該層梁端剪力具體計(jì)算方法同恒載與活載作用下柱軸力的計(jì)算。三項(xiàng)一起直接列表計(jì)算如下：表3.0左風(fēng)載作用下梁端彎距和剪力及柱軸力計(jì)算層次短邊梁長邊梁柱軸力H軸柱L軸柱M軸柱52.592.682.71.953.785.046.61.34-1.95-3.29-1.3447.8511.5314.946.64.01-7.9-13.25-5.35313.8114.312.710.4120.1525.726.66.95-18.31-30.43-12.3220.320.982.715.2929.5635.816.69.9-33.6-55.8-22.2127.9227.822.720.6439.1949.246.613.40-54.24-89.84-35.6表中剪力為梁兩端剪力的絕對值,柱軸力以拉力為正（6）、風(fēng)荷載作用下內(nèi)力圖根據(jù)上述計(jì)算可得風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力圖，見圖2.2。圖2.2風(fēng)荷載作用下彎矩圖2.4.5水平地震作用內(nèi)力（1）、水平地震作用的計(jì)算方法同風(fēng)荷載完全相同,直接列表求解如下:表3.1左地震荷載作用下各柱的反彎點(diǎn)位置、剪力、柱端彎距計(jì)算層號(hào)柱號(hào)五H0.1880.6449.319.270.39600.39615.4223.527.70125.78L0.46923.130.39400.39438.2858.87M0.34416.960.35500.35525.2945.94四H0.1880.64113.0221.250.44600.44639.8149.4417.66L0.46953.000.44400.44498.83123.77M0.34438.880.40500.40566.1397.16三H0.1880.64161.7130.400.49600.49663.3364.3525.27L0.46975.840.49400.494157.35160.54M0.34455.630.45500.455106.31127.34二H0.1880.64195.3536.730.50000.50077.1377.1330.52L0.46991.620.50000.500192.40192.40M0.34467.200.50000.500141.12141.12一H0.1880.48214.2240.270.55000.55093.0276.1144.63L0.43893.830.55000.550216.74177.34M0.37580.330.61300.613185.56151.82（2）、梁端彎矩的計(jì)算梁端彎矩的計(jì)算根據(jù)節(jié)點(diǎn)平衡理論，按各節(jié)點(diǎn)上梁的線剛度大小進(jìn)行分配。第五層：H節(jié)點(diǎn)：已知，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，則，；M節(jié)點(diǎn)：,則;第四層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；第三層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；第二層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；第一層：H節(jié)點(diǎn)：已知，，則；L節(jié)點(diǎn)：已知，，則，；M節(jié)點(diǎn)：已知，，則；表3.2左地震荷載作用下梁端彎距和剪力及柱軸力計(jì)算層次短邊梁長邊梁柱軸力H軸柱L軸柱M軸柱523.5224.442.717.7634.4345.946.612.18-17.76-29.94-12.18464.8656.932.745.1180.18122.456.630.7-62.87-32.17-42.883104.16107.692.778.46151.68193.476.652.3-141.33-58.33-95.182143.46145.222.7106.92204.53247.436.668.48-248.25-96.77-163.661171.36171.052.7126.82240.91302.786.682.38-375.07-141.21-172.04表中剪力為梁兩端剪力的絕對值,柱軸力以拉力為正（3）、地震作用下內(nèi)力圖根據(jù)上述計(jì)算可得地震作用下的內(nèi)力圖，見圖2.21。圖2.21框架左震彎矩圖第三章內(nèi)力組合第四章截面設(shè)計(jì)4.1內(nèi)力調(diào)整為了體現(xiàn)延性框架的設(shè)計(jì)原則，保證框架梁塑性鉸區(qū)的“強(qiáng)剪弱彎”，考慮地震作用組合的框架梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)根據(jù)抗震等級(jí)進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整，對于二級(jí)抗震框架應(yīng)按下式進(jìn)行計(jì)算：五層HL跨:五層LM跨：2、三層HL跨:三層LM跨：3、一層HL跨:一層LM跨：4.2截面設(shè)計(jì)4.2.1梁截面設(shè)計(jì)梁砼：C30（）縱筋：HRB400（）；箍筋：HPB300（）；縱筋保護(hù)層厚：;;1、一層梁截面設(shè)計(jì)（1）、長跨跨中正截面抗震設(shè)計(jì)組合時(shí)，，受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的抗震承載力調(diào)整系數(shù)為：則，而非抗震設(shè)計(jì)組合時(shí)，；計(jì)算截面有效高度：?？蚣芰嚎缰薪孛鏋門形，其翼緣寬度取二著中較小值：，，故取。判別跨中截面屬于哪一類截面，，所以該截面屬于第一類T形截面。計(jì)算鋼筋面積：，相對受壓區(qū)高度為，則，，滿足要求，選用320，實(shí)際。腰筋：，選用214，實(shí)際。（2）、長跨支座截面：a、正截面受彎承載力計(jì)算梁端截面為矩形，截面寬度b=250mm，截面高度h=600，如圖所示：從內(nèi)力組合表取最不利設(shè)計(jì)彎矩，受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的抗震承載力調(diào)整系數(shù)為：，計(jì)算鋼筋面積：，相對受壓區(qū)高度為，則，，滿足要求，選用320，實(shí)際。b、斜截面受剪承載力計(jì)算考慮“強(qiáng)剪弱彎”，取最不利設(shè)計(jì)剪力為，斜截面承載力計(jì)算的抗震調(diào)整系數(shù)為，截面驗(yàn)算，，于是有，所以截面滿足要求。，則沿梁全長箍筋的最小配筋率為，于是有，所以按構(gòu)造配置箍筋，梁端加密區(qū)長度取，箍筋加密區(qū)的箍筋最大間距為，所以選配8@100/200，雙肢箍。4.2.2柱砼：C30（）縱筋：HRB400（）；箍筋：HPB300（）；縱筋保護(hù)層厚：;;取第一層中柱截面：（1）、正截面受壓承載力計(jì)算從內(nèi)力組合表中取最不利內(nèi)力如下：（1）、（2）、按第一組內(nèi)力進(jìn)行截面配筋；偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的抗震承載力調(diào)整系數(shù)為，該框架屬于二級(jí)抗震，則彎矩設(shè)計(jì)調(diào)整為，則，，，，則，，，，故屬于小偏心受壓。計(jì)算鋼筋面積：重新計(jì)算：，所以按構(gòu)造要求配筋，，選用318,實(shí)際面積為，按第二組內(nèi)力進(jìn)行截面配筋；偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算的抗震承載力調(diào)整系數(shù)為，該框架屬于二級(jí)抗震，則彎矩設(shè)計(jì)調(diào)整為，則，，，，則，，，，故屬于小偏心受壓。計(jì)算鋼筋面積：重新計(jì)算：，選用525,實(shí)際面積為，（2）、斜截面受剪承載力計(jì)算考慮地震作用組合的框架柱，框支柱的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：，考慮地震作用組合的框架結(jié)構(gòu)底層柱下端截面的彎矩設(shè)計(jì)值，，應(yīng)由“強(qiáng)柱弱梁”原則確定，則，按上下柱的線剛度分配，底層柱上端所分得的彎矩為：，，截面驗(yàn)算：；，所以截面滿足要求。，，由于，取，，應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋：，選配4肢箍10@100/200，由于上述計(jì)算過程較復(fù)雜，在框架梁柱截面設(shè)計(jì)時(shí)，一般可近似將框架梁截面視為矩形，查結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊直接得到面積，然后查鋼筋計(jì)算截面面積表選出鋼筋，見表4.1,、表4.2表4.1框架梁截面危險(xiǎn)內(nèi)力選取及截面配筋表梁截面尺寸截面位置鋼筋面積/選筋鋼筋面積/選筋H5L5250400支座72.4825021857.12構(gòu)造8@100/200跨中-8.23—220—構(gòu)造8@100/200L5M5250600支座-13773構(gòu)造8@100/200跨中87.56450320—構(gòu)造8@100/200H3L3250400支座140.11450220137.26構(gòu)造8@100/200跨中-10.73—220—構(gòu)造8@100/200L3M3250600支座395.96650322229.52構(gòu)造8@100/200跨中139.18650320—構(gòu)造8@100/200H1L1250400支座274.08750320203.16構(gòu)造8@100/200跨中-13.66—220—構(gòu)造8@100/200L1M1250600支座503.29937322272.58構(gòu)造8@100/200跨中174.7787.8322—構(gòu)造8@100/200表4.2框架柱截面危險(xiǎn)內(nèi)力選取及截面配筋表柱截面尺寸截面位置鋼筋面積/選筋H5H4400400上-32.06101.24構(gòu)造318下-21.78132.74構(gòu)造318H3H2400400上-86.01438.57605320下-84.63518.08689320H1H0400400上-125.4921.37996322下-151.18952.871068322L5L4500500上-13.36263.26構(gòu)造418下46.24295.64構(gòu)造418L3L2500500上63.421273.431225422下73.421690.231475422L1L0500500上274.612050.392050525下303.812081.892179525M5M4500500上-95.42200.24構(gòu)造418下-68.65235.68構(gòu)造418M3M2500500上-112.531003.541115420下-85.971038.981225420M1M0500500上-104.231812.881388422下-77.611848.3214954224.2.3框架梁、柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)截面抗震驗(yàn)算取一層中間節(jié)點(diǎn)L為例：1、一層L節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，兩側(cè)梁的計(jì)算高度本次設(shè)計(jì)框架為二級(jí)抗震等級(jí)，其框架梁、柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按照下列公式確定：其中，柱的計(jì)算高度采用節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)之間的距離。剪力設(shè)計(jì)值2、節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的受剪承載力驗(yàn)算如下：考慮地震組合的節(jié)點(diǎn)上柱底部的軸向壓力故取設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配箍為四肢箍，則故節(jié)點(diǎn)的受剪承載力滿足要。4.3框架梁、柱配筋圖見附圖基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的倒立擺控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)單片機(jī)嵌入式以太網(wǎng)防盜報(bào)警系統(tǒng)基于51單片機(jī)的嵌入式Internet系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)\t