機(jī)械畢業(yè)設(shè)計(jì)266S114型碾輪式混砂機(jī)的設(shè)計(jì)(混凝土)說明書

S114型碾輪式混砂機(jī)的設(shè)計(jì)〔總裝及傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)〕 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 2211目 錄前言 1總體方案論證 2傳動(dòng)方案的論證 3方案一、帶傳動(dòng) 3帶傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn) 3帶傳動(dòng)的缺點(diǎn) 3方案二、齒輪傳動(dòng) 4齒輪傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn) 4齒輪傳動(dòng)的主要缺點(diǎn) 4方案三、蝸桿傳動(dòng) 4蝸桿傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn) 4蝸桿傳動(dòng)主要缺點(diǎn) 4選用電動(dòng)機(jī) 6機(jī)械傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì) 7傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)簡圖 7傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比 7安排各級(jí)傳動(dòng)比 7計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù) 8各軸轉(zhuǎn)數(shù) 8各軸功率 8各軸轉(zhuǎn)矩 8將運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)展整理并列于下表 9機(jī)械傳動(dòng)件的設(shè)計(jì) 10錐齒輪設(shè)計(jì)及計(jì)算工程 10按接觸疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 10有關(guān)參數(shù)修正 11彎曲疲乏強(qiáng)度校核計(jì)算 11高速級(jí)直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì) 15選擇齒輪材料 15按齒面接觸疲乏強(qiáng)度計(jì)算 15\l“_TOC_250009“校核齒根彎曲疲乏強(qiáng)度 16\l“_TOC_250008“低速級(jí)斜齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì) 18\l“_TOC_250007“齒輪材料的選擇 18確定公式中個(gè)參數(shù)值 18設(shè)計(jì)計(jì)算 19校核齒面接觸疲乏強(qiáng)度 19校核計(jì)算 20計(jì)算齒輪傳動(dòng)幾何尺寸 20齒輪構(gòu)造設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖 21軸的設(shè)計(jì) 23主要規(guī)格及技術(shù)參數(shù) 24主要構(gòu)造及工作原理 25\l“_TOC_250006“9.1機(jī)體 25\l“_TOC_250005“9.1.1機(jī)盤 259.1.2出砂門 25傳動(dòng)機(jī)構(gòu) 25電動(dòng)機(jī) 25減速器 25\l“_TOC_250004“輾輪機(jī)構(gòu) 25\l“_TOC_250003“混輾機(jī)構(gòu) 25\l“_TOC_250002“9.3.2輾輪 259.3.3刮砂板 26\l“_TOC_250001“操作與使用 2711結(jié)論 28\l“_TOC_250000“參考資料 29致 謝 30前言混砂機(jī)是鑄造車間手工或機(jī)械化造型線各類型(芯)砂混制的專用設(shè)備。亦可用于耐火材料、化工、玻璃、陶瓷等行業(yè)混合粉粒狀物料。目前世界上各國都致力爭論和生產(chǎn)各種類型的高效率混砂機(jī)。即滿足以下三方面的要求：在混砂機(jī)盤徑肯定時(shí)，能增加每次加料量。在保證型砂質(zhì)量的前提下，能縮短混砂周期，提高混砂機(jī)的生產(chǎn)率。[1]我的課題來源于大豐市春城鑄造機(jī)械廠。為保證鑄造車間混制型砂及型砂、化工、輕工、建筑材料等行業(yè)中混制粉粒狀物料的要求，設(shè)計(jì)混砂機(jī)的傳動(dòng)局部，要〔1〕〔2〕〔3〕軸的〔4〕混砂機(jī)總體構(gòu)造的設(shè)計(jì)分析與計(jì)算。依據(jù)國內(nèi)制造水平，混砂機(jī)減速機(jī)多承受圓錐+二級(jí)漸開線圓柱齒輪軟齒面減速機(jī)，也有承受行星和擺線針輪行S1110S1130機(jī)均承受圓錐+二級(jí)漸開線圓柱齒輪硬齒面減速機(jī)。這種減速機(jī)體積小，壽命長，可滿足混砂機(jī)傳動(dòng)裝置的要求，但存在以下問題：(1)構(gòu)造簡單；(2)造價(jià)高；(3)難于必需配備潤滑系統(tǒng)，因此，運(yùn)行維護(hù)不便。輾輪式混砂機(jī)主要由輾壓機(jī)構(gòu)、刮板、傳動(dòng)裝置、關(guān)心裝置等組成，其中傳動(dòng)裝置是混砂機(jī)的心臟，是其重要部份之一。Y速機(jī)時(shí)，必需充分考慮混砂機(jī)的工作條件，如砂處理工部灰塵多，減速機(jī)一般安裝在混砂機(jī)底盤下面，安裝位置小，修理困難大等。減速機(jī)設(shè)計(jì)是否合理，制造和安裝是否到達(dá)技術(shù)要求，對(duì)混砂機(jī)的使用效果關(guān)系極大。因此在設(shè)計(jì)時(shí)，除了滿足傳動(dòng)比及承載力量等要求外，要全面地考慮制造、安裝、使用和修理問題，力求做到技術(shù)上先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)上合理。總體方案論證砂質(zhì)量及混砂機(jī)各項(xiàng)技術(shù)性能的發(fā)揮。設(shè)計(jì)的參考方案有：0.4～0.8寬碾輪，增加了單位時(shí)間輾壓和搓擦的面積(單位寬度面積上碾壓力也進(jìn)一步降低了設(shè)備體積，提高了生產(chǎn)效率，具有噪聲低．使用壽命長．安裝簡便．修理便利等優(yōu)點(diǎn)[2]。承受輾輪+中等速度的轉(zhuǎn)子。在輾輪混砂機(jī)的根底上將其中的一個(gè)輾輪改為轉(zhuǎn)子，同時(shí)利用刮板和輾輪、刮板和高速旋轉(zhuǎn)的固定轉(zhuǎn)子的雙重作用，對(duì)物料進(jìn)展混合、剪切和搓擦作用，使型砂質(zhì)量進(jìn)一步提高，同時(shí)也有松散作用。但這種混砂機(jī)構(gòu)造較簡單，制造、維護(hù)都不如輾輪混砂機(jī)簡潔[2]。承受轉(zhuǎn)子混砂機(jī)。無輾輪，完全利用高速轉(zhuǎn)子強(qiáng)化撮擦，有松砂功能，高速、高效、高性能，以適應(yīng)各種高壓高速造行線的生產(chǎn)。轉(zhuǎn)子混砂機(jī)是依靠高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子及低速刮板的共同作用，將粘土高速剪切、撮擦并均勻涂覆在粒砂外表，其1，也可用于一般水玻璃背砂的混制。但因其造價(jià)高，應(yīng)用受到肯定的限制。考慮，打算實(shí)行第一種設(shè)計(jì)方案，即承受雙輾輪混砂機(jī)構(gòu)，設(shè)計(jì)立式減速機(jī)構(gòu)。 S114型碾輪式混砂機(jī)的設(shè)計(jì)〔總裝及傳動(dòng)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)〕 畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書 1027傳動(dòng)方案的論證方案一、帶傳動(dòng)帶傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)[2]緩沖和吸振，傳動(dòng)平穩(wěn)、噪聲小；零件；適用于兩軸中心矩較大的場合；構(gòu)造簡潔，制造、安裝和維護(hù)等均較為便利，本錢低廉。帶傳動(dòng)的缺點(diǎn)[2]不能保證準(zhǔn)確的傳動(dòng)比；需要較大的張緊力，增大了軸和軸承的受力；整個(gè)傳動(dòng)裝置的外廓尺寸較大，不夠緊湊；帶的壽命較短，傳動(dòng)效率較低。速度較高的場合，多用于原動(dòng)機(jī)輸出的第一級(jí)傳動(dòng)。中小功率傳動(dòng)，通常不超過50kw。傳動(dòng)比一般不超過7，最大用到10。傳動(dòng)比不要求格外準(zhǔn)確。圖3-1 帶傳動(dòng)方案方案二、齒輪傳動(dòng)齒輪傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)[2]動(dòng)和動(dòng)力；300m/s；傳動(dòng)效率高，η=0.92～0.98，在常用的機(jī)械傳動(dòng)中，齒輪的傳動(dòng)效率較高；工作牢靠，使用壽命長；外廓尺寸小，構(gòu)造緊湊。齒輪傳動(dòng)的主要缺點(diǎn)[2]制造和安裝精度要求較高，需特地設(shè)備制造，本錢較高；不宜用于較遠(yuǎn)距離兩軸之間的傳動(dòng)。方案三、蝸桿傳動(dòng)蝸桿傳動(dòng)的主要優(yōu)點(diǎn)[2]傳動(dòng)比大，構(gòu)造緊湊。傳遞動(dòng)力時(shí)，一般i=8～100；當(dāng)蝸桿的導(dǎo)程角小于當(dāng)量摩擦角時(shí)，可實(shí)現(xiàn)反向自鎖，即具有自鎖性。蝸桿傳動(dòng)主要缺點(diǎn)[2]因傳動(dòng)時(shí)嚙合齒面間相對(duì)滑動(dòng)速度大，故摩擦損失大，效率低。一般效率為η=0.7～0.9；具有自鎖性時(shí)η＜0.5。所以不宜用于大功率傳動(dòng)；高；對(duì)制造和安裝誤差很敏感，安裝時(shí)對(duì)中心矩的尺寸精度要求很高。圖3-2 蝸桿傳動(dòng)方案綜合分析上述三種方案，從傳動(dòng)效率、傳動(dòng)比范圍、傳動(dòng)速度、制造本錢和安承受齒輪傳動(dòng)。選用電動(dòng)機(jī)Y異步電動(dòng)機(jī)，為臥式封閉構(gòu)造?！补β省尺x得是否適宜，對(duì)電動(dòng)機(jī)的工作和經(jīng)濟(jì)性都有影響。當(dāng)下運(yùn)動(dòng)，其效率和功率因數(shù)都較低，造成鋪張[4]。目前混砂機(jī)功率確實(shí)定多承受類比法，依據(jù)現(xiàn)有混砂機(jī)的統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)，對(duì)于輾輪式混砂機(jī)每一千克加料量需要的安裝功率為0.030—0.035kw；S114輾輪式混砂機(jī)的加砂量為500㎏，則需電動(dòng)機(jī)功率為500×(0.030—0.035)=15～17.5kw擇電動(dòng)機(jī)的型號(hào)Y160L—4，額定功率15kw，滿載轉(zhuǎn)速1460r/min，同步轉(zhuǎn)速1500r/min，可滿足混砂機(jī)需要[1]。機(jī)械傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)簡圖

5—1齒輪傳動(dòng)運(yùn)動(dòng)簡圖

及工作軸的轉(zhuǎn)速n即m w可確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比in n 。m w具體安排傳動(dòng)比時(shí)，應(yīng)留意以下幾點(diǎn)：的最大值。降低。應(yīng)使各級(jí)傳動(dòng)的構(gòu)造尺寸協(xié)調(diào)﹑均勻利于安裝，絕不能造成相互干預(yù)。應(yīng)使傳動(dòng)裝置的外輪廓尺寸盡可能緊湊。ni mnw

1460 25

58.4安排各級(jí)傳動(dòng)比[3]

=3.3，i

=5.4Ⅰ Ⅱi 58.4則i Ⅲ

i iⅠ

3.35.4

3.28計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)[4]各軸轉(zhuǎn)數(shù)nⅠ軸 n Ⅰ iⅠn

1460 3.3442

rmin442rminⅡ軸 n Ⅱ

iⅠⅡ

5.4

rmin82rminnⅢ軸 n Ⅲ iⅢ

82 rmin25rmin3.28主軸 n n 25rminⅣ Ⅲ各軸功率Ⅰ軸PPⅠ

P0Ⅰ

聯(lián)軸器 軸承

150.990.980.9513.83kwⅡ軸PⅡ

PⅠ

P Ⅰ 軸承 Ⅱ齒

13.830.980.9713.15kwⅢ軸PⅢ

P Ⅱ

P Ⅱ 軸承 Ⅲ齒

13.150.980.9712.5kw主軸PⅣ

P Ⅲ 軸承

12.50.9812.25kw各軸轉(zhuǎn)矩P 13.83Ⅰ軸 T 9550ⅠⅠ nⅠ

9550442 298.82NmⅡ軸 T

P 13.159550Ⅱ9550 153.49NmⅡ n 82ⅡⅢ軸 T

P 12.59550Ⅲ9550 4775NmⅢ n 25Ⅲ主軸 TⅣ

9550

4679.5NmPⅣPⅣ955012.5n25Ⅳ軸名參數(shù)轉(zhuǎn)速軸名參數(shù)轉(zhuǎn)速nrmin1功率Pkw轉(zhuǎn)矩TNm傳動(dòng)比i效率3.30.925.40.953.280.9510.98電動(dòng)機(jī)軸Ⅰ軸Ⅱ軸Ⅲ軸主軸14604428225251513.8313.1512.512.2598.12298.821534.4947754679.5機(jī)械傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)錐齒輪設(shè)計(jì)及計(jì)算工程[3]說明: 取8級(jí)精度軟齒面標(biāo)準(zhǔn)傳動(dòng),小齒輪45鋼,鍛件,調(diào)質(zhì).H1=270HB,大齒輪45鋼,鍛件,H2=220HB。按接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算,工作載荷根本平穩(wěn),單向傳動(dòng)，小齒輪懸臂布置,10年,兩班制,300天.3.2mm。按接觸疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算3 13 10.4KTZZ12u E 2RRH1齒數(shù)比 u=i=3.3

=0.3RC.小齒輪轉(zhuǎn)矩T=98.12Nm=9.812×104 Nmm1載荷系數(shù)K K=KKKAvβ工況系數(shù) K=1A動(dòng)載荷系數(shù)K=1.7v初估ν=5—8ms齒向載荷分布系數(shù)Kβ

=1.06〔用滾子軸承〕于是得：K=1.8材料彈性系數(shù)Z=189.8Nmm2E節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)Z=2.5H許用接觸疲乏應(yīng)力SH ZSH HliN

〔6—2〕Hmin小齒輪和大齒輪的接觸疲乏極限應(yīng)力分別為：ζ =605Nmm2Hlim1ζ =560Nmm2Hlim2小齒輪和大齒輪的最小許用接觸疲乏安全系數(shù)[S] =[S]=1Hmin1 Hmin2接觸壽命系數(shù)ZN①小、大齒輪每轉(zhuǎn)一周同一側(cè)齒面的嚙合次數(shù)γ1=γ2=1②小、大齒輪的轉(zhuǎn)速n=1460r/min，n=442r/min1 2③應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60njL=60×1460×1×10×300×16=4.205×1091 1 hN=N/u=4.205×109/3.3=1.274×1092 1于是得：Z=1，Z=1N1 N2將上列諸值代入〔6-2〕中，得：[]=605Nmm2H1[]=560Nmm2H2取[]=560Nmm2H按式〔6-1〕d=84.69mm1d=88mmm=4mmZ=22，Z=73，大齒輪大1 1 2d=292mmRm2Zm2Z2Z21 24R

222732152.49mm2齒寬:b= R=0.3×152.49=45.75mmR有關(guān)參數(shù)修正小齒輪圓周速度dn 3.14881460 1 1 6.72ms1 601000 601000與初估值ν=5-8ms相符，K，KK=1.8v彎曲疲乏強(qiáng)度校核計(jì)算12mZ u213 2FR R 1

Y YFa Sa

F

〔6-3〕YFa小、大齒輪的分錐角δ、δ11u21ctg21cos1

ctg1

u 3.3 13.320.9565δ+δ1

=902cos2

0.4377小大齒輪的當(dāng)量齒數(shù)Z、Ze1 e2Z Ze1 1

cos1

220.956523Z Ze2

cos2

730.4377166.78于是得小、大齒輪的齒形系數(shù)Y=2.68, Y=2.18Fa1 Fa2應(yīng)力修正系數(shù)YSa小、大齒輪應(yīng)力修正系數(shù)Y=1.57, Y=1.81Sa1 Sa2

F

YFlim NS

YX 〔6-4〕=220Nmm2Flim1=195Nmm2Flim2小、大齒輪的尺寸系數(shù)

FminY=1，Y=1X1 X2小、大齒輪的最小許用彎曲安全系數(shù)[S] =1Fmin1[S] =2Fmin2小、大齒輪的彎曲應(yīng)力循環(huán)次數(shù)〔與接觸應(yīng)力循環(huán)次數(shù)一樣〕N=4.205×1091N=1.274×1092小、大齒輪的彎曲壽命系數(shù)Y=Y=1N1 N2于是小大齒輪的許用彎曲疲乏應(yīng)力[]=220Nmm2F1[]=195Nmm2F2D.K、T、 Z、m和u值均同接觸強(qiáng)度計(jì)算中的所用值將上列參數(shù)值代入式1 R 1〔6-3〕中，得：=128.33Nmm2≤[]=220Nmm2F1 F1=33.29Nmm2≤[]=195Nmm2F2 F2小、大齒輪均滿足彎曲疲乏強(qiáng)度要求。模數(shù)m4錐距R152.49mm齒頂高h(yuǎn)a

h h*m4mma a齒根高h(yuǎn)f

h h*f a

齒頂圓直徑dad Za1 1

2h*cosa

42220.956595.65mmd Za2

2h*cosa

473210.4377295.5mm齒根圓直徑dfd f1

2h*a

c*cos

22210.20.9565478.82mmd f2

2h*a

c*cos

73210.20.43774287.8mm全齒高h(yuǎn) hh ha ffRfR

2.2m2.248.8mm齒根角f

tan f

1.80f齒頂角a

a

1.80分度圓錐角 ta1

Z1Z2

16.861 90 73.142 1頂錐角a 16.861.8018.66a1 1 a 73.141.8074.94a2 2 a根錐角f 16.861.2515.06f1 1 f 73.141.2571.34f2 2 f分度圓齒厚S Sm2

6.28齒寬b45.75mm10m取b40mmF.小、大齒輪的構(gòu)造設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖[45]圖6-1 大錐齒輪6-2小錐齒輪高速級(jí)直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)[2]選擇齒輪材料考慮到該減速器功率不大，故大小齒輪都選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，齒面硬度分別z1

23z2

uz1

5.423124.2z2

124。按軟齒面非對(duì)稱安置查表6.5，取齒寬系數(shù)d按齒面接觸疲乏強(qiáng)度計(jì)算

1.0KT u1Z 21d1t2.323 1

u d H確定公式中各參數(shù)

〔6-5〕荷系數(shù)Kt 初選Kt=1.5小循環(huán)傳遞轉(zhuǎn)矩T T=298.82×103 NmmZE

Z118E

Mpa小、大齒輪的接觸疲乏強(qiáng)度極限Hlim1、 Hlim2按齒面硬度，查得：Hlim1

600Mpa，

Hlim2

560Mpa應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 60njL1 1 h

60442110300161.273109N N2 1

u1.2731095.42.357108f. K f. K HN1 HN2查得：KHN1=0.90，KHN2=0.95g.確定許用接觸應(yīng)力[ H1]、[ H2]

K

S=1H H

0.90600Mpa

Hlin1 S

0.95560MpaH2 HN2 Hlim2 H設(shè)計(jì)計(jì)算試計(jì)算小齒輪分度圓直徑d11.5298.821.5298.82101.0335.415.4189.825321t

94.52mm計(jì)算圓周速度vd n 3.1494.52442v 1t 1 601000 601000

2.19mmKm/s,7Kv=1.05，查圖得：K=1.15β則kkakvk11.051.151.2083kk3kktd d1 1t

94.5231.2081.587.94mm計(jì)算齒輪傳動(dòng)的幾何尺寸11計(jì)算模數(shù)md Z11m=4

87.94233.82兩分度圓直徑d1、d2d mz1 1

42392mmd mz2 2

4124496mm中心距aamz1

z 2294mm2齒寬bb d 1.09292mmdb b1 2

510mm齒高h(yuǎn)h2.25m2.2549mm校核齒根彎曲疲乏強(qiáng)度

2KT 1 Y

〔6-6〕F確定公式中各參數(shù)值

z2m3d 1

Fa Sa Fa. ζ ζa. ζ ζFlim1 Flim2查取 ζFlim1=240Mpa ζFlim2=220Mpa彎曲疲乏壽命系數(shù)K 、KFN1 FN2取 KFN1=0.84 KFN2=0.89[ζF1]、[ζF2]SF=1.4YST=2.0,得 K Y S 0.842.02401.4288MpaYSTY

Flim1 F S

2401.4279.71MpaF2 FN2 ST Flim2 F齒形系數(shù)Y 、Y 和應(yīng)力修正系數(shù)Y Fa1 Fa2 Sa1 Sa2查得：Y =2.69 Y =2.16Fa1 Fa2Y =1.575 Y =1.81Y f. 計(jì)算小、大齒輪的YFa1

Sa2Fa2

與YF2

Y Fs2

F2中大值代入公式計(jì)算：YFa1Y

YaF1Y

2882.161.81

0.01471Fs1

s2F2

279.71

0.01398小齒輪的數(shù)值大，應(yīng)依據(jù)大齒輪校核齒根彎曲疲乏強(qiáng)度。校核計(jì)算 2298.281032.691.575F1 1.023243

F1F1=74.65≤[ F1]彎曲疲乏強(qiáng)度足夠。[6，7，8，9]6-3大齒輪5006-3大齒輪低速級(jí)斜齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)[2]齒輪材料的選擇考慮此減速器要求構(gòu)造緊湊，故小、大齒輪均用40Cr調(diào)質(zhì)處理后外表淬火。因7級(jí)精度，閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)，考慮傳動(dòng)平穩(wěn)，齒數(shù)宜取多些，選Z1

=25,Z2

=3.28×25=82。按硬齒面齒輪，非對(duì)稱安裝，選齒1寬系數(shù)

=0.8；初選螺旋角 13，按齒根彎曲疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)。d確定公式中個(gè)參數(shù)值m nt

〔6-7〕2KT2KTcos2YY31zd 1 Y Y Ft

初選K=1.5t小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)距 T1

=1534.49103 Nmm

、MPaFlim1MPa

Flim26.9得：

=Flim1

=380Flim2應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N 60njL 60821103002.3621081 hN 2.3621082

3.287.2107查得：K =0.89 K =0.92FN1計(jì)算許用彎曲應(yīng)力取彎曲疲乏安全系數(shù)S

FN2=1.4，應(yīng)力修正系數(shù)Y

=2，則K1

YFN1

F SFlim1 F

ST0.8923801.4483.14MPaK Y S 0.9223801.4499.43MPa2 FN2 ST Flim2 F依據(jù)當(dāng)量齒數(shù)Z Z cos325cos313026.62V1 1Z Z cos382cos313087.33V2 2由表查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)Y =2.58 Y =1.598Fa1 Sa1Y =2.205 Y =1.777Fa2 Sa2

Y YFa F

，并加以比較Y1

YS1F1

2.581.598483.14

0.0085Y2

YSaF2

2.2051.777499.43

0.0078YFa1

YS1F1

Y

Ya2F2故按小齒輪進(jìn)展齒根彎曲疲乏強(qiáng)度設(shè)計(jì)Yε

YβY=0.7，Yε β

=0.86設(shè)計(jì)計(jì)算mnt32321.51534.39103cos21300.70.862.581.5980.8252483.14ntm

n

3.143.592582

3.59v nt 1 1 0.393m/s601000cos 601000cos130計(jì)算載荷系數(shù)K=1V=0.393m/s,7K=1.07K=1.2；A V αKβ

=1.23,則載荷系數(shù)KK K K K 11.071.21.231.579A V 3KKt3KKtn nt

3.5931.5791.53.65mm校核齒面接觸疲乏強(qiáng)度確定公式中個(gè)參數(shù)2KT u2KT u1bd211u ZH H

Z Z Z E H

〔6-8〕小、大齒輪的接觸疲乏強(qiáng)度極限ζ接觸疲乏強(qiáng)度極限

Hlim1

Hlim2

按齒面硬度查得小、大齒輪的= =1170MPaHlim1 Hlim2K、KHN1 HN2K=0.95 K=0.99HN1 HN2計(jì)算許用接觸應(yīng)力S=1，則H KH1

SHlim1

0.95117011111.5MPa K H2 HN2 2

S 0.99117011158.3MPaH H H1 H2ZH查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) ZH=2.29Zε螺旋角系數(shù)Zcoscos28.21

Zε

=0.8cos螺旋角系數(shù)Zcosβ

0.95MPaZE=189.8MPa校核計(jì)算 ZH H

Z Z Z2KTbd22KTbd211u21.5201184.751034.2421.5201184.751034.24190110.6924.24663.66MPa 663.66MPa H H接觸疲乏強(qiáng)度滿足要求。計(jì)算齒輪傳動(dòng)幾何尺寸ama n Zm2cos 1

Z 2

62cos130

327.89mma=330mm螺旋角ββ=arccos

mZn

Z 2 ()14.902a 2330兩分度圓直徑d1、d2n1d mZn1

625 154.16mm1 cos cos14.9n2d mZn2

682 505.65mm2 cos cos14.9齒寬b1、b2b d 0.8154.16123.33mmd 1b 1取b 125mm2b 130mm1齒輪構(gòu)造設(shè)計(jì)及繪制齒輪零件圖[4]mm1000mm，應(yīng)選用輪輻式構(gòu)造，構(gòu)造尺寸按薦用公式計(jì)算。圖6-4 大齒輪圖6-5 小齒輪軸的設(shè)計(jì)[3]按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度概略計(jì)算軸徑B4520.3得B3Pnd3Pn按軸的直徑設(shè)計(jì)計(jì)算公式

650N/mm2。〔㎜〕45，C=107～118〔[η]=40～30N/mm2〕1531531460算得dⅠ

C3

n118

25.65mm 取最小軸徑dⅠ

30mm3Pnd 3PnⅡ

37.18mm 取最小軸徑d313.83313.83442

40mmd C3Ⅲ

Pn118

64.11mm 取最小軸徑d313.15313.1582

65mmd C3Ⅳ

Pn118

93.66mm 取最小軸徑d312.5312.525

95mm主要規(guī)格及技術(shù)參數(shù)a.加料量b.混合時(shí)間3～7minc.生產(chǎn)率10000～13000/hd.盤徑Φ1830e.輾輪〔直徑×寬〕750×240f.總傳動(dòng)比58.4g.一個(gè)輾輪的壓力0～3000Nh.配套功率15kwi.主軸轉(zhuǎn)速25r/minj.外形尺寸2082×1882×1755k.理論總量3500注：加料量與生產(chǎn)率的測定，以在機(jī)械化砂處理工部使用混型單一砂〔5%以下〕為標(biāo)準(zhǔn)。假設(shè)混制的型砂不符合本規(guī)定，加料量與生產(chǎn)率可依據(jù)實(shí)際狀況而定。主要構(gòu)造及工作原理該機(jī)由機(jī)體、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)、混輾機(jī)構(gòu)三大局部組成。機(jī)體由機(jī)盆、出砂門、手動(dòng)桿等組成。機(jī)盤可拆開螺栓更換的。出砂門混制好的型砂由此門卸出，它由手動(dòng)桿來完成。傳動(dòng)機(jī)構(gòu)由減速器、主軸等組成。9.2.1電動(dòng)機(jī)[6，7]輪還同時(shí)繞輾輪軸自轉(zhuǎn)。9.2.2[10，11]完成第三級(jí)傳動(dòng)。齒輪箱側(cè)壁裝有長形油標(biāo)，用來觀看注入減速箱內(nèi)油面的凹凸。輾輪機(jī)構(gòu)混輾機(jī)構(gòu)兩邊裝有兩個(gè)曲臂拖動(dòng)的兩個(gè)輾輪，內(nèi)外刮砂板也均裝在十字頭上[11，12]。輾輪[13]。刮砂板刮至出砂門卸出，內(nèi)刮砂板和外刮砂板由刮砂板臂緊固在十字頭上[14]。操作與使用將機(jī)器安裝后應(yīng)做如下調(diào)整〔110～306～103〕內(nèi)刮砂板與主軸之間的間隙調(diào)～10〔4〕6～10〔1〕檢查各潤滑局部是否加足潤滑油，減速箱油位應(yīng)在最高位〔2〕〔3〕30min1h，〔4〕4008〔5〕〔6〕每次工作完畢時(shí)，應(yīng)將機(jī)盆內(nèi)各個(gè)角落殘留的型砂去除干凈，以免殘留型砂硬化影響下次的混砂質(zhì)量和機(jī)器的正?！?〕〔8〕每次型砂的參加量不能超過規(guī)定的數(shù)量。結(jié)論S114面減速機(jī)和剛性聯(lián)軸器，不僅滿足混砂機(jī)傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比和承載力量要求，而且減速機(jī)具有構(gòu)造簡潔，本錢低，易于制造，安裝、調(diào)整要求低，運(yùn)行維護(hù)便利，牢靠〔1〕承受矮刮板，加強(qiáng)對(duì)型砂的混合攪拌作用，并降低其功率消耗〔2〕〔4〕453mmWC〔碳化鎢〕11減速機(jī)輸入輸出軸漏油是機(jī)械行業(yè)老大難問題，針對(duì)混砂機(jī)減速機(jī)設(shè)計(jì)實(shí)行相密封部位軸的制造質(zhì)量差；密封件的質(zhì)量差，選型不合理；使用維護(hù)不當(dāng)?shù)取?shí)行措施有：實(shí)行合理的密封構(gòu)造；選用優(yōu)質(zhì)密封件及油封軸套，密封件的壽命長且防滲漏效果好，配以美國CR了軸