上海某工程外墻懸挑腳手架搭拆施工方案-

上海**苑工程四層以上外墻懸挑腳手架搭拆施工方案上海**建筑工程有限公司**苑項目部2006年6月1日目錄1、工程概況2、編制依據(jù)3、材質(zhì)要求4、搭設方案5、搭設注意事項6、拆除方案7、檢查與驗收8、安全措施附圖及腳手架計算書

1、工程概況上海**城16#、17#地塊二期商品住宅位于上海**城16#、17#地塊的北側(cè)，位于上海市**區(qū)**鎮(zhèn)，北至**路，東南部至**路，西部夾著綠化帶被橫瀝港隔開。由上海**實業(yè)有限公司開發(fā)，擬建地下1層地上17層住宅1#、2#、16#房1棟、住宅最大建筑高度為60.4米。主體結(jié)構(gòu)：剪力墻結(jié)構(gòu)：上部結(jié)構(gòu)柱、梁、板混凝土均為C30。結(jié)合本工程實際特點，本工程16號樓為了確保施工安全的同時保證施工進度，現(xiàn)設計結(jié)構(gòu)四層及以上進行雙排外墻懸挑腳手架搭設。外墻雙排懸挑扣件式腳手架全部封閉施工，四周滿掛綠色密目網(wǎng)，以減少施工灰塵外揚和美化施工環(huán)境。腳手架必須分段掛牌驗收，合格后方可使用。所使用的鋼管支撐、腳手架鋼管均涂刷黃紅色丹防銹漆二度。2、編制依據(jù)《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-99)；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)；《建筑施工普通腳手架安全技術規(guī)定(試行)》滬建設525-87；施工圖紙。3、材質(zhì)要求3.1鋼管3.1.1應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證；3.1.2應有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《金屬拉伸試驗方法》(GB/7228)的規(guī)定，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700)中Q235-A級鋼的規(guī)定。3.1.3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃通；3.1.4鋼管外徑、壁厚、端面的偏差，應符合下表序號項目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑，48壁厚3.5-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度≤0.5游標卡尺4鋼管彎曲L≤1.5m≤5鋼板尺3.2扣件3.2.1扣件應有生產(chǎn)許可證，法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；3.2.2舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；3.2.3新舊扣件應進行防銹處理。3.3I16工字鋼挑梁及?16壓環(huán)鋼筋3.3.1鋼3.3.2鋼挑梁使用前應進行防銹處理。3.3.3壓環(huán)應按要求在錨固末端做彎鉤，錨固要有足夠長度。3.4［12.6槽鋼及?70×3.5鋼管斜撐3.3.1槽鋼及斜撐鋼管3.3.2槽鋼使用前應進行防銹處理。4、搭設方案4.1搭設總高度：16#樓上部共17層，總高度為55.6m。從第四層開始采用挑腳手架，一挑九步，第十層開始第二挑，一挑九步；裝飾階段底層至三采用落地腳手架，四層以上沿用結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)階段的挑腳手架。雙排腳手架；排距Lb=1.05m；縱距La=1.5m；步距h=1.8m；連墻桿間距：豎直3.6m；水平4.5m，里排立桿距建筑物0.35m，凸窗處里排立桿距建筑物1.0m；外排欄桿與縱向水平桿之間的距離為0.6m；全封閉式密目安全網(wǎng)1.8*6m的封閉防護。受力體系：荷載→腳手架→懸挑梁（結(jié)構(gòu)）→建筑物。結(jié)構(gòu)連接：（1）懸挑梁與建筑物采用吊環(huán)Φ16圓鋼連接。（2）懸挑梁與建筑物中預埋鐵焊接連接。（3）懸挑結(jié)構(gòu)采用Φ16圓鋼作為拉桿與懸挑梁焊接連接。（4）懸挑梁與聯(lián)系梁焊接連接。懸挑腳手架搭設步驟：四層樓面澆搗混凝土時預埋鋼筋壓環(huán)→安裝工字鋼挑梁和拉桿Φ16鋼筋（有拉桿的）→安裝挑架立桿、重復落地架搭設流程→重復第一挑流程→使用、維護。4.2懸挑架及斜撐4.2.?16鋼筋環(huán)箍固定，鋼梁間距同立桿縱距，即1.5米。外墻四大角轉(zhuǎn)角處，采用[12.6號槽鋼作鋼梁一端焊固在墻上的預埋鐵板上，外端用?70×3.5鋼管斜撐支撐。在轉(zhuǎn)角處，斜撐支撐不少于三道。4.2.2在懸挑鋼梁上立桿位置焊接Ф22長70短鋼筋或Ф60短鋼管，立桿鋼管套立在短鋼筋或短鋼管上。懸挑鋼梁上搭設大橫桿，滿鋪木板、密目網(wǎng)，與樓面交接處空縫也用木板嚴密封閉，預防垃圾下掉。4.2.3懸挑鋼梁及斜撐，需等樓面砼強度達到設計值75%以上時安裝。4.3立桿4.3.1立桿通過連墻件與建筑物可靠連接。4.3.2立桿接長除頂層步可采用搭接外，其余各層各步接頭均采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規(guī)定。①立桿上的對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不得設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離≥500mm；各接頭中心到主節(jié)點的距離≤600mm。②搭接長度≥1m，采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離≥100mm。③立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。4.4縱向水平立桿縱向水平桿須按下列規(guī)定搭設：4.4.1、縱向水平桿設置在內(nèi)側(cè)，其長度不得少于3跨；4.4.2、縱向水平桿接長采用對扣件連接，也可采用搭接，對接、搭接按下列規(guī)定施工：①縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿對接扣件不要在同步或同跨內(nèi)；不同跨度或不同相鄰接頭在水平方向錯開的距離≥500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離≤600mm。②搭接長度≥1m，等間距設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離≥100mm。③橫向水平桿作為縱向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，間距為350mm，竹笆腳手板兩端用木方壓住，用鐵絲捆綁在縱向水平桿上。4.5橫向水平桿：主節(jié)點處須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距≤離150mm。在雙挑排腳手架中，靠墻一端的外伸長度為300mm。4.6腳手板腳手板的鋪設按下列規(guī)定施工：4.7.1、作業(yè)層腳手板滿鋪，離開墻面120-150mm。挑架腳手架底層需用膠合板滿鋪，防止高空墜物。4.7.2、竹笆腳手板按其垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪。4.7.3、作業(yè)層端部腳手板探頭長度取150mm，其板長兩端均應與支了承桿可靠地固定。4.7連墻件 4.7.1、連墻件的布置按下列設置：①靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離≤300mm；②從底層第一步縱向水平桿處開始設置；③采用菱形布置，如有困難可采用方形、矩形布置。④懸挑腳手架按兩步三跨布置。4.7.2、采用-150*80*8鋼板上焊接Ф48*3.5鋼管，鋼管長500mm，用膨脹螺栓固定在梁外側(cè)。4.7.3、連接件中的鋼管與內(nèi)立桿用扣件連接。4.8剪刀撐剪刀撐的設置應符合下列規(guī)定：4.8.1、每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)按下表規(guī)定：剪刀撐斜桿與地面傾角45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)765每道剪刀撐寬度≥4跨，且在6m-9m之間，斜桿與地面的傾角宜在45°-60°之間。4.8.2、腳手架在外側(cè)立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐。4.8.3、剪刀撐斜桿的接長采用搭接。4.8.4、剪刀撐斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿。4.9斜道4.9.1人行并兼作材料運輸?shù)男钡赖男褪桨聪铝幸蟠钤O：①高度≤6m的腳手架，采用一字型斜道；②高度≥6m的腳手架，采用之字型斜道。4.9.2斜道按下列規(guī)定搭設：(用人貨電梯時可不搭設)①斜道須附著外腳手架上；②運料斜道寬度≥1.5m，坡③拐彎處設置平臺，其寬度≥斜道寬度；④斜道兩側(cè)及平臺處外圍均設置欄桿及擋腳板。欄桿高度為：上欄桿1.2m；中欄桿0.6m，擋腳板高度180mm；⑤斜道兩側(cè)、平臺處外圍和端部均設定連墻件。4.9.3斜道腳手板按下列規(guī)定鋪設：①腳手板橫鋪時，在②腳手板順鋪采用搭接；下面的板頭壓住上面的板頭，板頭凸棱處采用三角木填順；③人行斜道和運料斜道的腳手板上每隔250-300mm設置一根防滑木條，木條厚度為20-30mm。4.10踢腳板施工層踢腳板采用20mm厚的松木板，不得使用斷裂發(fā)霉木板。踢腳板脊漆黑黃相間的警戒色，高度180mm。5、腳手架搭設注意事項5.1內(nèi)外立桿應準確的放在定位線上，鋪放平穩(wěn)，不得懸空。5.2搭設立桿時，外徑不同的鋼管嚴禁混用，相連立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)，錯開距離應符合構(gòu)造要求。5.3當搭至有連墻件的構(gòu)造層時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。5.4雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。5.5當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。5.6剪力撐、橫向支撐應隨立桿、縱橫向水平等同步搭設，剪力撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。5.7對接扣件的開口應朝上或朝內(nèi)。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。5.8鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩(wěn)，靠墻一側(cè)離墻面距離不應大于150mm，腳手板的探頭應采用直徑3.2的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角、斜平口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。5.9欄桿和擋腳板應搭設在外排立桿的內(nèi)側(cè)，上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于150mm。腳手板搭設完畢后，必須經(jīng)有關部門驗收后，方可投入使用。6、拆除方案6.1拆除腳手架前的準備工作：6.1.1全面檢查腳手架的扣件連接、連接件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求。6.1.2由項目技術施工人員進行拆除安全技術交底。6.1.3清除腳手架上雜物及地面障礙物。6.2拆除腳手架：6.2.1拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行。6.2.2連墻體必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連接件整層或數(shù)拆除后再拆腳手架；分段拆除高差≤2步，如高差＞2步，應增設連墻、件固定。6.2.3當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6m)時，先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。6.2.4當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端設置連件和橫向斜撐。6.3卸料6.3.1各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面。6.3.2運至地面的構(gòu)配件及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆放存放。7、檢查與驗收7.1腳手架基礎在下列階段進行檢查與驗收7.1.1懸挑工字鋼安裝后；7.1.2作業(yè)層上施工加荷載前；7.1.3每搭設完10-13m高度后；7.1.4達到設計高度后；7.1.5遇有六級大風與大雨后；7.1.6停止使用超過一個月后；7.1.7裝飾工程開始前。7.2腳手架使用中，定期檢查下列項目：7.2.1桿件的設置和連接，連件、支撐等的構(gòu)造是否符合要求；7.2.2底座是否松動，立桿是否懸空；7.2.3扣件螺栓是否松動；7.2.4立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規(guī)范要求；7.2.5安全防護措施是否符合要求；7.2.6是否超載。7.3安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力板手檢查，扭力矩為4.5-5.5(N-M)，抽樣方法按隨機分布原則進行，不合格必須重新擰緊，直至合格為止。8、安全措施8.1腳手架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》(GB5036)考核合格的專業(yè)架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。8.2操作人員必須戴好安全帽，系好安全帶，穿好防滑鞋。8.3腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設質(zhì)量按第五條進行檢查驗收，合格后方準使用。8.4作業(yè)層上的施工荷載須符合設計要求，嚴禁超載。不得將模板與架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。8.5當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪大氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后要將操作層打掃后再開始搭設，防止滑倒等。8.6腳手架的安全檢查與維護第五條進行。8.7在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：①主節(jié)點的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；②連墻件。8.8不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)，否則須采取安全措施，并報公司技術部門批準。8.9臨街搭設腳手架時，外側(cè)須有防止墜物傷人的防護措施。8.10在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。8.11工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，按現(xiàn)行行業(yè)標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》(JGJ46)的有關規(guī)定執(zhí)行。8.12搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.2米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.45米，建筑物內(nèi)錨固段長度1.30米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結(jié)構(gòu)，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結(jié)。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷載標準值Q=2.500×1.050/3=0.875kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.875=1.225kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.109+0.10×1.225)×1.5002=0.295kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.109+0.117×1.225)×1.5002=-0.347kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.347×106/5080.0=68.312N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷載標準值q2=0.875kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.091+0.990×0.875)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.870mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷載標準值Q=2.500×1.050×1.500/3=1.313kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.313=2.001kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.001×1.050/3=0.707kN.m=0.707×106/5080.0=139.123N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.313=1.449kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1448.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.371mm最大撓度和V=V1+V2=2.395mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷載標準值Q=2.500×1.050×1.500/2=1.969kN荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.969=2.946kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×16.200=2.022kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×9×1.500×(1.050+0.350)/2=1.418kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×9/2=1.013kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.573kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2.500×2×1.500×1.050/2=3.937kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數(shù)：Us=1.000經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.250×1.000=0.481kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.00kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=121.09[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.17kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.278kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=166.78[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載基本風壓值，wk=0.481kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=10.915kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.915kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=35.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=94.353kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用焊接方式與墻體連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為連墻件的軸向拉力，N=15.915kN；lw為連墻件的周長，取3.1416×48.0=150.80mm；t為連墻件的周長，t=3.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過焊縫抗拉強度=15914.75/(150.80×3.50)=30.15N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1450mm，l=1300mm，ml=350mm，m2=1400mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載N=1.2×4.57+1.4×3.94=11.00kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.45/1.30=1.12kl=0.35/1.30=0.27k2=1.40/1.30=1.08代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力RA=37.168kN支座反力RB=-14.847kN最大彎矩MA=19.509kN.m抗彎計算強度f=19.509×106/(1.05×141000.0)=131.774N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載N=4.57+3.94=8.51kN水平鋼梁自重計算荷載q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大撓度Vmax=6.791mm按照《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄A結(jié)構(gòu)變形規(guī)定，受彎構(gòu)件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2900.0mm水平支撐梁的最大撓度小于2900.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.44由于b大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.858經(jīng)過計算得到強度=19.51×106/(0.858×141000.00)=161.31N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=14.847kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[14847×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=14.85kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h——樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h要大于14847.26/(3.1416×20×1.5)=157.5mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=14.85kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!凸窗處懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.2米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.20米，建筑物內(nèi)錨固段長度0.70米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結(jié)，最外面支桿距離建筑物1.00m，支桿采用鋼管70.0×3.5mm拉桿。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷載標準值Q=2.500×1.050/3=0.875kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.875=1.225kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.109+0.10×1.225)×1.5002=0.295kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.109+0.117×1.225)×1.5002=-0.347kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.347×106/5080.0=68.312N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷載標準值q2=0.875kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.091+0.990×0.875)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.870mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷載標準值Q=2.500×1.050×1.500/3=1.313kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.313=2.001kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.001×1.050/3=0.707kN.m=0.707×106/5080.0=139.123N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.313=1.449kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1448.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.371mm最大撓度和V=V1+V2=2.395mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷載標準值Q=2.500×1.050×1.500/2=1.969kN荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.969=2.946kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×16.200=2.022kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×9×1.500×(1.050+1.000)/2=2.076kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×9/2=1.013kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.231kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2.500×2×1.500×1.050/2=3.937kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數(shù)：Us=1.000經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.250×1.000=0.481kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.79kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=129.78[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.96kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.278kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=175.47[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載基本風壓值，wk=0.481kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=10.915kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.915kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=100.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.81；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=80.697kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體1000mm，支拉斜桿的支點距離墻體=1000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積A=26.10cm2。受腳手架集中荷載P=1.2×5.23+1.4×3.94=11.79kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=40.224kN,R2=-21.258kN,R3=5.327kN最大彎矩Mmax=12.557kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=12.557×106/(1.05×141000.0)+40.224×1000/2610.0=100.225N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.918經(jīng)過計算得到強度=12.56×106/(0.918×141000.00)=97.06N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。各支點的支撐力RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為RD1=56.885kN十、支桿的強度計算:斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=56.885kN下面壓桿以鋼管70.0×3.5mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中N——受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=56.89kN；——軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到=0.83；i——計算受壓斜桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=2.41cm；l——受最大壓力斜桿計算長度，l=1.41m；A——受壓斜桿凈截面面積，A=7.50cm2；——受壓斜桿受壓強度計算值，經(jīng)計算得到結(jié)果是91.84N/mm2；[f]——受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐桿的軸向力，N=56.885kN；lw為斜撐桿件的周長，取219.91mm；t為斜撐桿的厚度，t=3.50mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經(jīng)過計算得到焊縫抗拉強度=56885.10/(219.91×3.50)=73.91N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!陽臺處懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.2米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.5kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設9層。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.55米，建筑物內(nèi)錨固段長度0.50米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結(jié)，最外面支桿距離建筑物0.00m，支桿采用鋼管70.0×3.5mm拉桿。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷載標準值Q=2.500×1.050/3=0.875kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.875=1.225kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.109+0.10×1.225)×1.5002=0.295kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.109+0.117×1.225)×1.5002=-0.347kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.347×106/5080.0=68.312N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷載標準值q2=0.875kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.091+0.990×0.875)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.870mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷載標準值Q=2.500×1.050×1.500/3=1.313kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.313=2.001kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.001×1.050/3=0.707kN.m=0.707×106/5080.0=139.123N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.058+0.079+1.313=1.449kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1448.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.371mm最大撓度和V=V1+V2=2.395mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷載標準值Q=2.500×1.050×1.500/2=1.969kN荷載的計算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.969=2.946kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1=0.125×16.200=2.022kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150×9×1.500×(1.050+0.400)/2=1.468kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150×1.500×9/2=1.013kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×16.200=0.122kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.624kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2.500×2×1.500×1.050/2=3.937kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0=0.550Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1.250Us——風荷載體型系數(shù)：Us=1.000經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.550×1.250×1.000=0.481kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。五、立桿的穩(wěn)定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=11.06kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=121.76[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.23kN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.19；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=3.12m；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u=1.50A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.278kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=167.45[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載基本風壓值，wk=0.481kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=10.915kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.915kN連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=40.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.93；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=93