2015年第三期midas上機培訓混合結構分析mtc jiangxl

分析常見分析常見阻尼比計結果及后處理結果查看（位移、內(nèi)力、應力、應力比等建模建模前處理線模導入問題與注意事項，網(wǎng)架及組合結構建模，荷載（荷載及溫度等）施加、邊界條件定義（支座模擬Part1-混凝土（PKPM等混合

整體設 （midasGDN等結 構鋼（3D3S等

整體分（midas、SAP2000等

單獨設（PKPM、3D3S等

施工補充分（施工階段分析、超長結構溫度分析、屈曲分析、彈塑性分析等優(yōu)化Part1-模型合?菜單：模型>節(jié)點>重新編?由于Gen合并數(shù)據(jù)文件時，荷Part1-菜單：文件>合并數(shù)據(jù)文 Part1- 荷菜單：荷載>靜力荷載工荷載>荷載表格>節(jié)點荷 Part1-4. 菜單：模型>節(jié)點 和移? 限定鋼結構空間模型，結構5層，含有一層網(wǎng)架，平面布置見下表06--Part1- 1、材料：網(wǎng)架Q345，其他C30 2、風荷載參數(shù)：地面粗糙度類別A，基本風壓0.3；（網(wǎng)架部分荷載可使用面風壓添加 3 作用參數(shù)：設 分組2，設防烈度7（0.15g），場地別II 4、梁單元荷載：恒荷載6kN/m2，活載 5、樓板荷載：恒荷載3kN/m2，活載 6、參考截面見“截面”表格Part2-單獨分析與整體分析結果差別多大（如何指導設計 混合結構可采用單獨模?如何由整體計算結果指導設計？此時可通過對比整體結果陣型與單者單獨模型與整體模型作用相當時，可利用單獨模型設計。? 剛度Part2-1、網(wǎng)架計算沒有采用合理的下部結構?當假定網(wǎng)架支座為三向固接時，計算出的網(wǎng)架支座水力往往偏架支座水力作用下，支承結構會產(chǎn)生水平位移，內(nèi)力重分布的2、網(wǎng)架和混凝土分開計算阻尼比影 ?分開計算網(wǎng)架和混凝土，不能考慮下部結構的剛度→周期錯誤→地Part2-3、大跨、弧形網(wǎng)架及網(wǎng)殼結構難以和下部結構 (1)下部結構為體育場館有看臺或為多層框架時，支承框架柱難以估計 (2)若網(wǎng)架平面不規(guī)則，支承框架柱確 (4)在溫度變化影響下，網(wǎng)架各方向伸縮不一致，下部結構受變形各方向也不相同Part2- 《抗規(guī)》條文說明10.2.7 設計人員也可以采用一些簡化方法(譬如等效為支座彈性約束)來計入下部結構的影響。但是，這種簡化必須依據(jù)可靠且符合動力學原理(即應綜合考慮剛度和質(zhì)量等效后Part1-《抗規(guī)》10.2.16? 對于水平可滑動的支座，應保證屋蓋在罕 下的滑移不超出承面，并應采取限位措 8、9度時，多 下只承受豎向壓力的支座，宜采用拉壓型構造Part1-?部分網(wǎng)架支座做成疊合橡膠板，與橡膠隔振支?但通過力學分析發(fā)現(xiàn)，該支座水平剛度對網(wǎng)架 作用影響較（如10kN/mm與1kN/mm 影響不同）。不一定會對網(wǎng)殼起減作用，多數(shù)情況下會 作用為什么會出似由振隔座量而構座網(wǎng)質(zhì)，現(xiàn)鞭效網(wǎng)殼結的 ，過件證點— 省院Part1-鋼結構支座的主要技術Part1- 1.彈性連接可以各方向設置剛度，而剛性連接無各方向剛度設 2.彈性連接剛度方向沿著單元坐標系，剛性連接方向沿著整系 3.剛性連接可以設置多個從屬節(jié)點（主從關系），彈性連置兩個節(jié)點 4.彈性連接可以任意激活鈍化，剛性連接只能激活Part2-砼--- 鋼材---Part2-規(guī)范規(guī) 建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3- 組合結構在多 層位移驗算和構件設計時，阻尼比可取為0.02～0.04《型鋼混凝土組合結構技術規(guī)程》JGJ138- 當全部結構構件均采用型鋼混凝土結構，包括型鋼混凝土框架和《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-?10.2.8屋蓋鋼結構和下部支承結構協(xié)同分析時，阻尼比應符合下列規(guī)定：當下部支承結構為鋼結構或屋蓋直接支承在地面時，阻尼比可取0.02。當下部支承結構為混凝土結構時，阻尼比可取0.025～0.035。Part2-真實的模 0.90.050.30.02 4 10.05 0.08Part2-? （ 非比例阻尼（能量比例型）應變能和耗能的 各單元阻尼（粘性阻尼、滯回型阻尼、摩擦型阻尼Part2-1.振型阻尼比法? 振型阻尼比是指針對于各階振型所定義的阻尼比。組合，不同材料的能量耗散機理不同，因此相應構件的阻尼比也不相同，一般鋼構件取0.02，混凝土構件取0.05。對于每一階振型，不同構件單元對于振型阻尼比的貢獻認為與單元變形能有關，變形能大的單元對該振型阻尼比的貢獻較大，反之則較小。所以，可根據(jù)該階振型下的單元變形能，采用 均的方法計算出振型阻尼比iPart2-2.統(tǒng)一阻尼比法—— Part2-3. ①單元的阻尼與單元的剛度成 ②結構的變形與振型形狀成比? E i,n

i,

Cn

i, i,n u i, i,Part2-3.應變能因 程序計算各單元的阻尼矩陣 ?根據(jù)各振型模態(tài)和各單元的剛?計算各振型的阻尼比?的譜值 計算各振型的效Part2- 的計算方4. 1.組 定對于沒有定義組的結構使阻定義組阻時，阻計算方法提供應變能因子法或單時程分析時，選擇阻計算才進行組阻計算，否則不

Part2-Part2-Gen的實現(xiàn)- 2.方法，按已定義的組阻基于應變能因子法計算各振型阻?！案鶕?jù)阻修改反應譜”勾選，則之前反應譜函數(shù)中輸入的綜合阻將被上述求出的各振型阻替代。：

CompleteQuadraticPart2- 3.查看各陣型表格中給出每個振型的期、振型參與質(zhì)量，其中振即反應譜荷載工況中所的