盾構(gòu)糾偏技術(shù)

主講教師：郭軍電話箱：stygj@163.com盾構(gòu)施工技術(shù)SHIELDCONSTRUCTIONTECHINQUE盾構(gòu)施工技術(shù)—盾構(gòu)掘進導(dǎo)向系統(tǒng)及姿態(tài)控制技術(shù)一、姿態(tài)控制1、姿態(tài)控制基本原則以隧道軸線為目標(biāo)，根據(jù)自動測量顯示的軸線偏差和偏差趨勢，把偏差控制在設(shè)計范圍內(nèi)，同時在掘進過程中進行盾構(gòu)姿態(tài)調(diào)整確保不破壞管片。通俗的說就是“保頭護尾”2、盾構(gòu)機方向控制通過分組油缸的推進力和推進行程從而實現(xiàn)盾構(gòu)的左轉(zhuǎn)、右轉(zhuǎn)、抬頭、低頭和直行。方向控制要點1）控制基點：以盾尾位置為控制基點2）調(diào)節(jié)量控制：一環(huán)掘進調(diào)節(jié)10mm較為合理，線性最佳。3）趨勢調(diào)節(jié)：趨勢調(diào)節(jié)不能變化太大，急于糾偏，大趨勢變化由大方位變化而來。4）鉸接操作：鉸接油缸位置總處于最大伸出與最小縮回行程之和。滿足鉸接彎曲二、姿態(tài)控制技術(shù)1、盾構(gòu)機滾動控制1）改變刀盤旋轉(zhuǎn)方向2）改變管片拼裝左右交叉先后順序3）調(diào)整兩腰推進油缸軸線，使其與盾構(gòu)機軸線不平行。4）當(dāng)旋轉(zhuǎn)量較大時可在切口環(huán)和支撐環(huán)內(nèi)單邊加壓重2、盾構(gòu)機上下傾斜和水平傾斜1）傾斜量應(yīng)控制在2%以內(nèi)滾動角應(yīng)控制在10mm/m,滾動角太大，盾構(gòu)機不能保持正確的姿態(tài)，影響管片的拼裝質(zhì)量?？赏ㄟ^反轉(zhuǎn)刀盤來減小刀盤的滾動角2）通過應(yīng)用盾構(gòu)千斤頂逐步糾正如果盾構(gòu)機向右偏，可提高右側(cè)千斤頂?shù)耐屏?；反之亦然，如果盾?gòu)機向下偏，則提高下部千斤頂?shù)耐屏?；反之亦然。三、盾?gòu)機姿態(tài)控制一般細(xì)則1、在一般情況下，盾構(gòu)機的方向偏差應(yīng)控制在20mm/m之內(nèi)，在緩和曲線段及圓曲線段，盾構(gòu)機的方向偏差量應(yīng)控制在30mm/m以內(nèi),曲線半徑越小，控制難度越大。這將受到設(shè)備狀況，地質(zhì)條件和施工操作等方面原因的影響。當(dāng)開挖面土體較均勻或軟硬上下相差不大時，保持盾構(gòu)機軸線與隧道設(shè)計軸線平行較容易。方向偏角應(yīng)控制在5mm/m以內(nèi)，特殊情況下不宜超過10mm/m；否則，會因盾構(gòu)急轉(zhuǎn)彎過急造成盾尾間隙過小破壞盾尾刷和管片錯臺破裂漏水。2、當(dāng)盾構(gòu)機遇到上硬下軟土層時，為防止盾構(gòu)機機頭下垂，要保持上仰姿態(tài)；反之保持下俯狀態(tài)。掘進時要注意上下兩段及左右兩側(cè)的千斤頂形程差不能相差太大，一般控制在20mm以內(nèi),特殊情況下不能超過60.mm。3、當(dāng)開挖面內(nèi)的左，右地層軟硬相差很大而且又處于曲線段時，盾構(gòu)機的方向控制比較難。此時，可降低掘進速度，合理分配各區(qū)的千斤頂推力，必要時，可將水平偏角放寬到10mm/m，以加大盾構(gòu)機的調(diào)向力度。當(dāng)以上操作無法將盾構(gòu)機的姿態(tài)調(diào)到合理位置時，將考慮實用仿行刀。4、在曲線掘進時，管片易往曲線外側(cè)偏移，因此，一般情況下讓盾構(gòu)機往曲線內(nèi)側(cè)偏移一定量。根據(jù)曲線半徑不同，偏移量通常取10-30mm。即盾構(gòu)機進入緩和曲線和曲線前，應(yīng)將盾構(gòu)機水平位置調(diào)整至0mm，右轉(zhuǎn)彎掘進逐步增加至+20mm，左轉(zhuǎn)彎則調(diào)整至-20mm。以保證隧道成型后與設(shè)計曲線基本一致。5、在盾構(gòu)機姿態(tài)控制中，推進油缸的形程控制是重點。對于1.5米寬的管片，原則上推進油缸的形程在1700-1800mm之間，形程差控制在0~50mm之間。行程過大，則盾尾刷容易露出，管片脫離盾尾較多，變形較大，以導(dǎo)致管片姿態(tài)變差；形程差過大，以導(dǎo)致盾尾與盾體之間的夾角增大，鉸接油缸形程差加大，盾構(gòu)機推力增大，同時造成管片的選型困難。6、鉸接油缸的伸出長度直接影響掘進時盾構(gòu)機的姿態(tài)，應(yīng)減小鉸接油缸的長度差，盡量控制在30mm以內(nèi)，將鉸接油缸的形程控制在40-80mm之間為宜。四、盾構(gòu)機的糾偏措施盾構(gòu)機在掘進時總會偏離設(shè)計軸線，按規(guī)定必須進行糾偏。糾偏必須有計劃、有步驟地進行，切忌一出現(xiàn)偏差就猛糾猛調(diào)。盾構(gòu)機的糾偏措施如下：1、盾構(gòu)機在每環(huán)推進的過程中，應(yīng)盡量將盾構(gòu)機姿態(tài)變化控制在+—5mm以內(nèi)。2、應(yīng)根據(jù)各段地質(zhì)情況對各項掘進參數(shù)進行調(diào)整。3、盡量選擇合理的管片類型，避免人為因素對盾構(gòu)機姿態(tài)造成過大的影響。嚴(yán)格管片拼裝質(zhì)量，避免因此而引起的對盾構(gòu)機姿態(tài)的調(diào)整。4、注意控制盾構(gòu)機的滾角值5、在糾偏過程中掘進速度要放慢。6、當(dāng)盾構(gòu)機偏離理論較大時，糾偏和俯仰角的調(diào)整力度控制在5mm/m，不得猛糾猛調(diào)7、姿態(tài)偏離軸線調(diào)整推進千斤頂油缸壓力和行程逐步糾偏。8、糾偏時要注意盾構(gòu)機姿態(tài)，控制住設(shè)計軸線中心±20mm以內(nèi)，間隙要均勻平衡。盾構(gòu)姿態(tài)蛇行變化，主要是通過調(diào)整盾構(gòu)分區(qū)推力來實現(xiàn)的。盾構(gòu)姿態(tài)調(diào)整，要在各種地質(zhì)情況下推力參數(shù)基礎(chǔ)上，加大局部推力或把另外兩個或者三個方向的推力降低，來調(diào)整姿態(tài)。除了通過推力調(diào)整盾構(gòu)機姿態(tài)外，還可以調(diào)整盾尾間隙，如盾尾上半部間隙小就適應(yīng)加大A區(qū)域推力，千斤頂行程和盾尾間隙相應(yīng)跟著變大。當(dāng)盾構(gòu)姿態(tài)糾偏的方向與盾尾間隙糾偏方向相反，要權(quán)衡哪方面對質(zhì)量影響較大，如果盾構(gòu)姿態(tài)偏差變大不會造成“侵限”，可以考慮調(diào)整盾尾間隙，在調(diào)整間隙過程中，千斤頂行程差會相應(yīng)變化，再結(jié)合轉(zhuǎn)彎環(huán)管片調(diào)整行程差，否則隧道的偏移量跟不上盾構(gòu)機的糾偏幅度，盾尾仍然會擠壞管片盾構(gòu)軸線控制基本操作要領(lǐng)：2、盾構(gòu)軸線控制過程中可采用的4種糾偏方法：盾構(gòu)糾偏千斤頂編組區(qū)域油壓控制超挖刀的使用絞接千斤頂?shù)氖褂?、盾構(gòu)推進模式的選擇：盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)盾構(gòu)推進模式手動操作模式聯(lián)動操作模式盾構(gòu)推進過程中的操作模式有兩種：一種是聯(lián)動方式，一種是手動方式。

1、聯(lián)動方式：優(yōu)點：操作簡單，避免了操作上可能存在的操作失誤。

缺點：PLC讀取正面土壓數(shù)據(jù)和自動調(diào)整螺旋機轉(zhuǎn)速這一過程具有時間上的滯后性，如當(dāng)正面土壓過低時，螺旋機會自動停止，致使正面土壓迅速上升并超過設(shè)定土壓，螺旋機又會進入啟動及高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)，迅速把土壓降至設(shè)定土壓以下，這樣就形成了一個正面土壓控制不穩(wěn)定，土壓變化幅度較大。

2、手動方式：優(yōu)點：操作員可根據(jù)正面土壓值的變化迅速調(diào)整推進速度和螺旋機轉(zhuǎn)速，正面土壓基本能保持設(shè)定土壓值，土壓控制比較穩(wěn)定。

缺點：操作相對比較煩瑣，操作時，必須不斷調(diào)整螺旋機轉(zhuǎn)速或推進速度。盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)盾構(gòu)推進模式兩種推進的操作方式的優(yōu)缺點比選：千斤頂編組是通過對千斤頂?shù)倪x用，使千斤頂合力位置和外力合力位置組成一個有利于糾偏的力偶，從而調(diào)整高程位置和平面位置。對千斤頂進行編組時必須注意以下幾點：◆千斤頂只數(shù)應(yīng)盡量多；◆管片縱縫處騎縫千斤頂（紅色標(biāo)注千斤頂）一定要用；◆不得停用作用于封頂塊的千斤頂；應(yīng)避免一次性大幅度糾偏，糾偏要做到“勤糾、少糾”，避免大幅度糾偏。

每塊管片（除封頂塊外）保證至少2個千斤頂受力；由于作用于封頂塊的千斤頂只有一個，如停用該千斤頂，在盾尾的磨擦作用下，封頂塊環(huán)縫將出現(xiàn)開裂現(xiàn)象?！艏m偏量數(shù)值不得超過操作規(guī)程的規(guī)定值；防止相鄰管片縱縫兩側(cè)受力不同，產(chǎn)生環(huán)面不平整。盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)千斤頂編組千斤頂區(qū)域油壓調(diào)整盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)區(qū)域油壓控制

盾構(gòu)將千斤頂分為上、下、左、右四個區(qū)域，每個區(qū)域為一個油壓系統(tǒng)。通過對各區(qū)域油壓開度的調(diào)整，并結(jié)合各區(qū)段顯示的推力值增加或減小各區(qū)域油壓。當(dāng)增加某區(qū)域或減小某區(qū)域油壓的方法無法達到糾偏量時，我們采取降低其它3個區(qū)域油壓，以此來進一步增加糾偏力偶。推力中心上下左右751mm27mm同步設(shè)定22號17號5號同步設(shè)定推力Gr.A2906KNGr.D2806KNGr.B1845KNGr.C3543KN總推力11100KN推進千斤頂行程22號789mm5號806mm5號779mm速度0.0cm/分17號2211123456789102120191817161514131230%30%90%70%10：30掘進中不能追加選擇同步以外的千斤頂液壓泵起動推進J選擇補助操作

當(dāng)無法通過千斤頂區(qū)域油壓的調(diào)整和編組的方法完成糾偏時，我們通常采用超挖刀來改變前方阻力的合力位置，從而得到一個理想的糾偏力偶，來達到控制盾構(gòu)軸線的目的，特別是在加固區(qū)域推進時，這種方法是非常有效的。盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)超挖刀的使用

但超挖刀的使用必須要注意以下幾點：

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1、在加固區(qū)剛開始開啟超挖刀時，超挖刀的伸出量應(yīng)該由小到大逐級調(diào)整，避免超挖刀的損傷；刀盤泵運轉(zhuǎn)中伸出副主設(shè)定值現(xiàn)在值50mm-9mm050100超挖刀操作12345678910111213141516超挖刀角度超挖刀操作OFFON165度液壓泵起動推進J選擇補助操作25

如右圖，當(dāng)在加固區(qū)開始采用超挖刀并初定超挖刀伸出設(shè)定值為50mm時，我們先開啟刀盤先設(shè)定初始超挖量25mm，等刀盤旋轉(zhuǎn)數(shù)轉(zhuǎn)后，然后再把設(shè)定值調(diào)至50mm。刀盤泵運轉(zhuǎn)中伸出副主設(shè)定值現(xiàn)在值50mm-9mm050100超挖刀操作12345678910111213141516超挖刀角度超挖刀操作OFFON165度設(shè)定超挖區(qū)實際超挖區(qū)液壓泵起動推進J選擇補助操作挖刀的使用盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)

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2、由于超挖區(qū)域設(shè)定時，超挖起始點即為超挖刀開始伸出的位置，超挖終點即為超挖刀開始縮進的位置，因此在設(shè)定超挖區(qū)域時，應(yīng)充分考慮超挖刀因伸出和縮進的對起始點超挖產(chǎn)生的滯后性和超挖終點區(qū)域的擴大性。

如下圖所示，刀盤順時針旋轉(zhuǎn)時，設(shè)定超挖區(qū)域11、12、13、14，但實際上超挖區(qū)域與設(shè)定超挖區(qū)有一定的偏差，實際超挖區(qū)域為12、13、14、15區(qū)域，而且偏差量還跟刀盤的轉(zhuǎn)速和刀盤旋轉(zhuǎn)方向有關(guān)，實際設(shè)定超挖區(qū)域時，考慮以上情況。

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3、當(dāng)超挖區(qū)域較小，超挖刀伸出設(shè)定值較大時，如刀盤轉(zhuǎn)速太快，會產(chǎn)生超挖刀還未伸至設(shè)定值就已經(jīng)轉(zhuǎn)過設(shè)定區(qū)域開始收縮，造成無法完成預(yù)期超挖量。刀盤泵運轉(zhuǎn)中伸出副主設(shè)定值現(xiàn)在值100mm-9mm05010012345678910111213141516超挖刀操作超挖刀角度超挖刀操作OFFON165度液壓泵起動推進J選擇補助操作超挖刀的使用盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)如右圖所示，由于刀盤轉(zhuǎn)速太快，超挖區(qū)域的超挖量只能達到50mm，而實際設(shè)定超挖量為100mm；當(dāng)出現(xiàn)以上情況時，我們可以適當(dāng)降低刀盤切削轉(zhuǎn)速，使超挖刀的伸出達到預(yù)先設(shè)定值。盾構(gòu)軸線控制之基本技術(shù)要領(lǐng)絞接千斤頂?shù)氖褂?/p>

絞接千斤頂是安裝在盾構(gòu)推進千斤頂前方，用于改變刀盤切削方向的千斤頂，絞接千斤頂?shù)牟僮髦饕幸韵聨追N：

1、左絞：以左半?yún)^(qū)域絞接千斤頂回縮，右半?yún)^(qū)域絞接千斤頂伸出的方式使盾構(gòu)切口向左轉(zhuǎn)；

2、右絞：以右半?yún)^(qū)域絞接千斤頂回縮，左半?yún)^(qū)域絞接千斤頂伸出的方式使盾構(gòu)切口向右轉(zhuǎn)；

3、上絞：以上半?yún)^(qū)域絞接千斤頂回縮，下半?yún)^(qū)域絞接千斤頂伸出的方式使盾構(gòu)切口上仰；

4、下絞：以下半?yún)^(qū)域絞接千斤頂回縮，上半?yún)^(qū)域絞接千斤頂伸出的方式使盾構(gòu)切口下磕。操作員可通過控制左絞（右絞、上絞、下絞）量的大小，來完成盾構(gòu)的糾偏量。采用絞接千斤頂糾偏的優(yōu)缺點：采用絞接千斤頂糾偏具有糾偏效果良好，靈活性強等特點，但由于在開啟絞接千斤頂時對周圍土體擾動比較大，不利于地面沉降的控制。盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)出洞段推進控制要點：2、盾構(gòu)出洞段盾構(gòu)總推力和區(qū)域油壓的控制；3、盾構(gòu)曲線段出洞的掘進措施；4、盾構(gòu)出洞段管片上浮現(xiàn)象的原因和解決措施；5、盾構(gòu)出加固區(qū)時的磕頭現(xiàn)象和解決措施；1、盾構(gòu)出洞段推進參數(shù)特點和解決方法；盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)出洞段推進參數(shù)特點盾構(gòu)出洞段推進參數(shù)的特點1刀盤油壓較高，有時會出現(xiàn)刀盤卡死現(xiàn)象。2推進油壓較高，總推力較大，油溫較高。3螺旋機油壓較高，轉(zhuǎn)數(shù)較慢，出土速度較慢。解決方法1對刀盤前方土體進行適當(dāng)?shù)淖⑺禍?、潤滑?加強對刀盤主軸進行潤滑油脂的壓注，防止主軸溫度過高。3對螺旋機內(nèi)適當(dāng)注水，適當(dāng)加大土體的流動性，便于出土。4采用超挖刀對盾構(gòu)周圈加固土體進行超挖，減少阻力。5減小推進速度，把刀盤轉(zhuǎn)速調(diào)到最快擋，保證刀盤對前方土體的充分切削。盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)出洞段推力控制

由于盾構(gòu)進入加固區(qū)時，正面土體強度較大，往往造成推進油壓過高，加大了鋼支撐承受的荷載，為了防止盾構(gòu)后靠支撐及變形過大，必須嚴(yán)格控制盾構(gòu)推力的大小。（1）把盾構(gòu)總推力控制在允許范圍內(nèi)，避免因盾構(gòu)總推力過大，造成后靠變形過大或破壞，導(dǎo)致管片位移。解決方法：根據(jù)后靠支撐的受力特點，進行受力計算，把總推力控制在允許的范圍內(nèi)。為了減少注漿孔與加固土體間的摩擦作用，我們通常采用超挖刀對注漿孔所在位置進行超挖。盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)（2）合理調(diào)整各區(qū)域油壓開度，避免某區(qū)域壓力過大。例如左區(qū)油壓開度太小，雖然總油壓并不大，但集中于其他區(qū)域的油壓，特別是右區(qū)油壓很大，于是右側(cè)單跟豎向H型鋼會受力過大而產(chǎn)生大幅度變形，造成右側(cè)管片后移，影響管片與軸線間的垂直度，影響盾構(gòu)平面控制。如上部區(qū)域油壓過大會產(chǎn)生成環(huán)管片上翻現(xiàn)象，使管片高程偏離軸線。解決方法：嚴(yán)格控制各區(qū)域油壓大小及油壓，防止油壓集中于某個區(qū)域，使該區(qū)域?qū)?yīng)的后靠受力過大。由于拼裝第一環(huán)閉口管片時，可使整環(huán)管片適當(dāng)下翻來平衡千斤頂推力作用下的上翻量。左區(qū)油壓右區(qū)油壓盾構(gòu)出洞段推力控制盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)曲線段出洞

由于加固區(qū)內(nèi)土體加固強度較高，在出洞加固區(qū)段進行曲線段推進無疑給盾構(gòu)糾偏帶來很大的困難，勢必會通過左右區(qū)域油壓差和千斤頂編組來達到曲線段的軸線控制，然而油壓過分的集中在某個區(qū)域會增加單列豎向立柱后靠支撐的負(fù)載。針對以上情況解決方法主要有以下兩點：（1）以直線推進來代替盾構(gòu)進洞段曲線推進考慮到加固區(qū)距離只有6米，距離相對較短，以直線段推進來代替必須以洞門中心作為起始點，以加固區(qū)外邊緣與隧道軸線間的交點作為終點，并且通過計算保證盾構(gòu)及管片報表不會超標(biāo)的前提下采取這種方法的。這種推進方法比較容易控制，起點報表接近設(shè)計軸線，當(dāng)盾構(gòu)開始穿越加固區(qū)時，推進軸線逐漸偏離設(shè)計軸線，推進至加固區(qū)的一半長度以后推進軸線逐漸又向設(shè)計軸線靠近。盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)曲線段出洞（2）采用超挖刀調(diào)整盾構(gòu)推進的趨勢在推進時，我們可以通過超挖盾構(gòu)小曲率半徑內(nèi)側(cè)加固土體來達到盾構(gòu)糾偏的目的。超挖量的多少可根據(jù)實際的糾偏效果，伸長或縮短超挖刀的伸出長度，并根據(jù)超挖刀的伸出長度調(diào)整刀盤轉(zhuǎn)速。盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)出洞段盾構(gòu)上浮現(xiàn)象的原因：盾構(gòu)出洞段管片上浮洞口土體加固強度太高，使盾構(gòu)推進的推力提高，在進洞段推進時，特別時下坡推進時，往往會出現(xiàn)管片上浮現(xiàn)象。

在出洞段下坡推進時，盾構(gòu)在加固區(qū)壓坡時上部千斤頂往往大于下部千斤頂?shù)挠蛪?，這樣就形成了一個向上偏心的軸向力，當(dāng)下坡坡度變大時，千斤頂對出洞段管片的作用力會形成一個向上的分力，導(dǎo)致隧道管片上浮。解決方法：1、根據(jù)隧道上浮的量，適當(dāng)降低盾構(gòu)推進高程，如上浮量為40mm時，可把盾構(gòu)掘進高程控制在－30左右，來抵消管片上浮的高程量；2、加強盾構(gòu)上部區(qū)域的注漿，及時填充上部區(qū)域盾構(gòu)與管片間的空隙，防止管片上部產(chǎn)生空隙。另外，由于加固區(qū)土體自立性比較強，管片推出盾尾后，加固土體可能不會對管片產(chǎn)生套箍作用，導(dǎo)致此段隧道自由變形余量比較大。盾構(gòu)出洞段磕頭現(xiàn)象盾構(gòu)出洞段推進技術(shù)盾構(gòu)出加固區(qū)階段的磕頭現(xiàn)象產(chǎn)生的原因：由于盾構(gòu)推出加固區(qū)時刀盤正面土體的變化，前方土體對盾構(gòu)的反作用力及千斤頂推力未能及時平衡盾構(gòu)自重而產(chǎn)生盾構(gòu)高程急劇下降的現(xiàn)象。解決方法：根據(jù)加固區(qū)范圍及盾構(gòu)切口里程結(jié)合盾構(gòu)刀盤的油壓，總推力的變化來判斷盾構(gòu)是否已經(jīng)推出加固區(qū)，并適當(dāng)加大下部千斤頂油壓的開度，并把盾構(gòu)推進坡度進行適當(dāng)抬高。正常推進段推進平面直線段推進平面曲線段推進縱坡推進控制盾構(gòu)正常段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段軸線控制主要包括以下幾點：平面直線段推進過程中的軸線控制一般情況下，當(dāng)盾構(gòu)直線段推進時，左右千斤頂行程差值不會很大，其差值往往是因為計程設(shè)備的讀數(shù)誤差所產(chǎn)生的，因此直線段推進具有軸線控制比較簡單，只要考慮千斤頂行程差與盾構(gòu)姿態(tài)的關(guān)系，無需考慮軸線變化時，盾構(gòu)推進應(yīng)該做怎樣的調(diào)整。具體操作要點如下：（1）在土質(zhì)比較均勻以及盾構(gòu)姿態(tài)良好的情況下，保持盾構(gòu)左右區(qū)域油壓不變，千斤頂左、右區(qū)長度差值變化不會很大，盾構(gòu)將能保持良好的姿態(tài)。（2）在土質(zhì)比較復(fù)雜或者土質(zhì)突然變化的情況下，保持相同的區(qū)域油壓往往會產(chǎn)生意想不到的姿態(tài)變化，因此，這種情況下，必須注意左右千斤頂?shù)拈L度差的變化量，并及時加以調(diào)整。（3）在推進過程中如發(fā)現(xiàn)小幅度長度差值變化時，直接進行千斤頂油壓的調(diào)整，使千斤頂長度差值與前一環(huán)保持一致，如發(fā)現(xiàn)千斤頂行程差與前一環(huán)變化很大時，說明此時盾構(gòu)姿態(tài)已經(jīng)偏離軸線，必須向反方向推進相同長度后再加以調(diào)整。如前一環(huán)推進行程差為“0”時，推進過程中發(fā)現(xiàn)千斤頂左行程比右行程長30cm，在這種情況下必須調(diào)大右區(qū)油壓（減小左區(qū)油壓），使盾構(gòu)千斤頂右行程比左行程長30cm后，最后再調(diào)整左右區(qū)域油壓使千斤頂行程差復(fù)原為“0”。平面直線段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段推進技術(shù)盾構(gòu)外殼隧道管片圖1

（1）盾尾與管片間的間隙控制小曲率半徑段內(nèi)盾構(gòu)與管片間的間隙控制不僅會影響到管片的拼裝質(zhì)量，也會影響盾構(gòu)軸線的控制，如各區(qū)域間隙分布均勻（如圖1所示），將便于盾構(gòu)進行糾偏，但在糾偏時千斤頂長度差值不可過大，防止盾構(gòu)尾與管片產(chǎn)生擠壓、摩擦作用，引起管片碎裂。如當(dāng)盾構(gòu)向左進行糾偏時，必須考慮管片左右側(cè)的間隙量，如左側(cè)間隙量太小，在糾偏時不可過猛（如圖2所示）。平面曲線段推進軸線糾偏的控制要點：圖2平面曲線段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段推進技術(shù)（2）左右油壓差值及左右千斤頂長度差值的控制

在小曲率半徑軸線推進過程中，調(diào)整左右油壓的差值是完成左右糾偏量的主要方法，在具體的糾偏過程中，操作員可根據(jù)左右千斤頂?shù)拈L度差來判斷盾構(gòu)現(xiàn)狀是否將完成預(yù)計的糾偏量（根據(jù)上一環(huán)的報表、千斤頂左右長度差及當(dāng)前推進環(huán)的設(shè)計軸線變化），當(dāng)盾構(gòu)切口剛由直線段進入曲線段（緩和曲線段進入圓弧曲線段）時，由于盾尾管片還未進行曲線段管片的拼裝，即管片還未作超前量調(diào)整，應(yīng)通過增加左右千斤頂長度的差值來使盾構(gòu)正好處于曲線段設(shè)計軸線的切線位置，而在同一曲線段推進時，管片的超前量調(diào)整正好起到一個調(diào)整盾構(gòu)推進方向的作用，如盾構(gòu)姿態(tài)良好，保持原有的千斤頂差值即能使盾構(gòu)保持良好姿態(tài)。?L平面曲線段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段推進技術(shù)由于小曲率半徑內(nèi)側(cè)管片對盾尾的限制作用，在糾偏時盾尾平面變化將很小，但這樣也同時造成了管片外弧面的碎裂，有圖中箭頭為管片對盾構(gòu)產(chǎn)生的反力作用線。1、小曲率半徑內(nèi)側(cè)管片外弧緊貼盾構(gòu)外殼當(dāng)盾構(gòu)由直線段進入曲線段時，往往會出現(xiàn)管片超前于盾構(gòu)機轉(zhuǎn)彎，隧道內(nèi)側(cè)的盾尾間隙就相對較小，如不采取有效措施將會造成小曲率半徑內(nèi)側(cè)管片緊貼盾構(gòu)外殼的現(xiàn)象，導(dǎo)致盾尾跟管片間產(chǎn)生擠壓，使管片產(chǎn)生變形、碎裂。小曲率半徑段推進出現(xiàn)的一系列難點小曲率半徑內(nèi)側(cè)小曲率半徑外側(cè)平面曲線段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段推進技術(shù)小曲率內(nèi)側(cè)管片外弧緊貼盾構(gòu)外殼時的推進難點：1、盾構(gòu)糾偏會造成盾尾與管片間的擠壓磨擦作用，使小曲率半徑內(nèi)側(cè)管片外弧碎裂或管片產(chǎn)生變形，形成豎鴨蛋形狀；2、一次糾偏量不可過大，而且又要防止盾構(gòu)逐漸偏離軸線的現(xiàn)象，因此糾偏量要做到適中；3、左右油壓不可相差太懸殊，左右油壓相差越懸殊，盾尾對管片外弧造成的摩擦力越大，當(dāng)外弧向前方作用的摩擦力大于作用于小曲率半徑內(nèi)側(cè)管片環(huán)面上的千斤頂作用力時，管片會被盾尾外拉開裂。小曲率半徑內(nèi)側(cè)小曲率半徑外側(cè)平面曲線段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段推進技術(shù)圖中箭頭為盾尾及千斤頂對管片的作用力解決小曲率內(nèi)側(cè)管片外弧緊貼盾構(gòu)外殼的方法：1、采用超挖刀；對隧道斷面，小曲率半徑內(nèi)側(cè)部分進行超挖，從而達到盾構(gòu)糾偏的效果。2、采用絞接千斤頂；通過絞接千斤頂來改變盾構(gòu)切口的切削方向，來達到盾構(gòu)糾偏的目的。3、對前3環(huán)管片進行復(fù)緊，防止因管片縱向螺栓連接不緊密，而被盾構(gòu)外拉，環(huán)縫開裂。4、增加管片小曲率半徑外側(cè)的注漿量，防止管片在小曲率半徑內(nèi)側(cè)盾尾擠壓作用下產(chǎn)生整體向外位移。5、盾殼內(nèi)側(cè)涂抹潤滑油通過對盾殼內(nèi)側(cè)涂抹潤滑油來減小盾尾與管片間的摩擦力。預(yù)防此類現(xiàn)象的措施：1、通過計算初步確定曲線段軸線推進時左右千斤頂長度差值，并根據(jù)報表的實際情況加以調(diào)整；2、盾構(gòu)提前進行糾偏，當(dāng)盾構(gòu)由直線段進入曲線段時，如由直線段進入右轉(zhuǎn)

R300曲線段時，可在直線段將盾構(gòu)姿態(tài)推至+20左右，來避免進入曲線段后的大幅度糾偏；平面曲線段推進技術(shù)盾構(gòu)正常段推進技術(shù)盾構(gòu)推進過程中的縱坡的控制方法有兩種：一種是變坡法，一種是穩(wěn)坡法推進。盾構(gòu)正常段推進技術(shù)盾構(gòu)縱坡控制1、變坡法：是指在每一環(huán)推進施工中，用不同的盾構(gòu)推進坡度進行施工，最終達到預(yù)先指定的縱坡。優(yōu)點：可根據(jù)管片與盾構(gòu)的相對位置，采用先抬后壓或先壓后抬的措施來完成提高盾構(gòu)高程和降低盾構(gòu)高程，推進結(jié)束時盾構(gòu)坡度調(diào)整至與隧道軸線坡度相近，因此盾構(gòu)四周間隙不受因盾構(gòu)與管片間折角的影響，便于拼裝；缺點：盾構(gòu)坡度變化較大，加大了盾構(gòu)周圍土體的擾動?！?/p>

2、穩(wěn)坡法：是指盾構(gòu)每推一環(huán)用一個縱坡進行推進，以符合糾坡要求。優(yōu)點：對土體擾動比較小。操作員可根據(jù)上環(huán)穩(wěn)坡法推進時，推進坡度與高程的變化關(guān)系確定當(dāng)前環(huán)的推進坡度。缺點：在盾構(gòu)穩(wěn)坡法推進過程中，特別是在軟土地層，盾構(gòu)與隧道間往往會存在一個夾角，因此，盾構(gòu)推進結(jié)束時，盾構(gòu)與管片間的夾角會影響管片的四周間隙，影響管片的拼裝。盾構(gòu)正常段推進技術(shù)盾構(gòu)縱坡控制·盾構(gòu)推進過程中的幾種特殊情況盾構(gòu)特殊段推進盾構(gòu)穿越建筑物盾構(gòu)穿越河流盾構(gòu)下穿重要管線盾構(gòu)穿越上硬下軟地層盾構(gòu)穿越上硬下軟地層①嚴(yán)格控制盾構(gòu)正面平衡壓力使盾構(gòu)切口處的地層有微小的隆起量來平衡盾構(gòu)背土?xí)r的地層沉降量。同時也必須嚴(yán)格控制與切口平衡壓力有關(guān)的施工參數(shù)，如出土量、推進速度、總推力、實際土壓力圍繞設(shè)定土壓力波動的差值等。防止超挖、欠挖盡量減少平衡壓力的波動。②嚴(yán)格控制盾構(gòu)的推進速度在穿越建筑物施工時，推進速度應(yīng)控制在1～2cm/min，盡量做到均衡施工，避免在途中有較長時間耽擱。③嚴(yán)格控制盾構(gòu)糾偏量在確保盾構(gòu)正面沉降控制良好的情況下，使盾構(gòu)均衡勻速施工，盾構(gòu)姿態(tài)變化不可過大、過頻。推進時不急糾、不猛糾，多注意觀察管片與盾殼的間隙，相對區(qū)域油壓的變化量隨出土箱數(shù)和千斤頂行程逐漸變化。采用穩(wěn)坡法、緩坡法推進，以減少盾構(gòu)施工對地面的影響。④嚴(yán)格控制同步注漿量和漿液質(zhì)量⑤做好二次補壓漿的準(zhǔn)備工作當(dāng)盾構(gòu)穿越過后，隧道上方地面及建筑物會有不同程度的后期沉降。因此必須準(zhǔn)備足量的二次補壓漿材料以及設(shè)備，根據(jù)后期沉降觀測結(jié)果，及時進行二次補壓漿，以便能有效控制后期沉降，確保地面建筑物的安全。盾構(gòu)穿越建筑物的操作重點盾構(gòu)特殊段推進相對位置分類盾構(gòu)推進產(chǎn)生的影響正下方穿越盾構(gòu)推進斷面完全在建筑物下方，穿越后可能造成建筑物基礎(chǔ)的整體下沉和傾斜。側(cè)下方穿越盾構(gòu)部分推進斷面在構(gòu)、建筑物下方，穿越后可能造成構(gòu)、建筑物基礎(chǔ)的不均勻沉降和傾斜以及墻體開裂。側(cè)面穿越盾構(gòu)推進斷面在構(gòu)、建筑物側(cè)下方，構(gòu)、建筑物下方土體位于盾構(gòu)的側(cè)面。穿越后可能造成構(gòu)、建筑物基礎(chǔ)的不均勻沉降。盾構(gòu)穿越河流的操作重點盾構(gòu)特殊段推進（1）土壓力設(shè)定盾構(gòu)在下穿河底時，通常隧道覆土厚度變化較大，需根據(jù)覆土厚度、水深和監(jiān)測數(shù)據(jù)及時調(diào)整土壓力的設(shè)定值，減少對土體的擾動，保證施工安全。（2）糾偏控制軸線糾偏要做到“勤糾、少糾”，避免大幅度糾偏，減少因軸線糾偏而形成的土體超挖量，避免因超挖量過大造成土體損失、引起過大沉降，甚至導(dǎo)致池塘水涌入土倉。（3）出土量控制施工時必須在土壓平衡狀態(tài)下進行盾構(gòu)掘進，過程中嚴(yán)格控制出土量。（4）同步注漿量控制嚴(yán)格控制同步注漿量和漿液質(zhì)量，通過同步注漿及時充填建筑空隙，減少施工過程中的土體變形。盾構(gòu)推進施工中的注漿，選擇具有和易性好、泌水性小，且具有一定強度的漿液進行及時、均勻、足量壓注，確保其建筑空隙得以及時和足量的充填。（5）防止盾構(gòu)后退盾