搖臂座加工工藝及銑34端面夾具設計保證尺寸24

第3頁共35頁XX大學課程設計(論文)搖臂軸座的機械加工工藝及銑Φ34端面夾具設計所在學院專業(yè)班級姓名學號指導老師年月日目錄目錄 21緒論 42搖臂座的機械加工工藝規(guī)程設計 52.1.零件的工藝分析及生產類型的確定 52.1.1零件的作用 52.1.2零件的工藝分析 62.1.3確定零件的生產類型 72.2選擇毛坯種類，繪制毛坯圖 72.2.1選擇毛坯種類 72.2.2設計毛坯圖 82.3選擇加工方法，制定工藝路線 92.3.1定位基準的選擇 92.3.2零件的表面加工方法的選擇 92.3.3加工階段的劃分 102.3.4工序的集中與分散 102.3.5工序順序的安排 102.3.6工藝方案的比較與分析 112.3.7加工設備及工藝裝備選擇 122.3.8切削用量以及基本時間定額的確定 133搖臂座零件專用夾具的設計 293.1確定夾具的結構方案 293.2切削力和夾緊力計算 293.3夾緊力的計算 303.4定位誤差分析 303.5確定夾緊機構 323.6確定輔助定位裝置 323.7設計夾具體 323.7定向鍵與對刀裝置設計 323.8本章小結 34總結 35參考文獻 36致謝 37全套圖紙加V信153893706或扣33463894111緒論本次設計的主要內容為：首先運用AutoCAD軟件繪制搖臂座的二維零件圖，然后根據(jù)圖紙的技術要求等確定生產類型，擬采用以鑄造的形式進行毛坯的制造，并確定零件的機械加工工藝路線，完成機械加工工序設計，進行必要的經濟分析。最后，對某道加工工序進行夾具裝配圖及主要零件圖的設計。搖臂座主要作用：搖臂座是固定搖臂的底座，起固定作用。在頂置式氣門發(fā)動機中，搖臂座是進排氣機構的一個部件。進排氣機構是由凸輪軸、挺桿、搖臂、搖臂軸、搖臂座、氣門、氣門彈簧等零件組成。氣門的開啟和關閉是由挺桿和搖臂動作完成的，搖臂就是通過搖臂軸安裝在搖臂座上，一端是從凸輪軸經挺桿驅動，另一端頂在氣門桿上和彈簧一起作用控制氣門的開合。柴油機中的搖臂座，是支撐搖臂軸的，其作用相當于滑動軸承座，搖臂是安裝在搖臂軸上的。2搖臂座的機械加工工藝規(guī)程設計2.1.零件的工藝分析及生產類型的確定2.1.1零件的作用搖臂座主要作用：搖臂座是固定搖臂的底座，起固定作用。在頂置式氣門發(fā)動機中，搖臂座是進排氣機構的一個部件。進排氣機構是由凸輪軸、挺桿、搖臂、搖臂軸、搖臂座、氣門、氣門彈簧等零件組成。氣門的開啟和關閉是由挺桿和搖臂動作完成的，搖臂就是通過搖臂軸安裝在搖臂座上，一端是從凸輪軸經挺桿驅動，另一端頂在氣門桿上和彈簧一起作用控制氣門的開合。柴油機中的搖臂座，是支撐搖臂軸的，其作用相當于滑動軸承座，搖臂是安裝在搖臂軸上的。（1-1圖為搖臂座的主視圖）（1-2圖為搖臂座的俯視圖）（1-3圖為搖臂座的C—C截面圖）2.1.2零件的工藝分析通過對搖臂座零件圖的重新繪制，知原圖樣的視圖正確、完整，尺寸、公差以及技術要求齊全。通過對零件圖的詳細審閱，該零件的基本工藝狀況已經大致掌握。主要工藝狀況如下敘述：零件的材料為HT200，灰鑄鐵的生產工藝簡單，鑄造性能優(yōu)良，但是塑性較差、脆性較高、不適合磨削，而且加工面主要集中在平面加工和孔的加工。根據(jù)對零件圖的分析，該零件需要加工的表面以及加工表面之間的位置要求如下：零件的上表面是以搖臂底座為工序基準。Φ12.5的孔是以搖臂座底面為基準，孔中心線與底面垂直。Φ16﹢0.035的以孔搖臂座底面做工序基準，其孔軸線與底面平行。懸臂的工序基準是孔Φ12.5的中心軸線?？爪?0﹢0.035的工序基準是搖臂座底面，該孔中心軸線與搖臂座底面平行。Φ20圓形凸臺的工序基準是以孔20﹢0.035的中心軸線所定，呈20度。孔Φ20﹢0.035、孔Φ16﹢0.035、孔Φ12.5的定位基準為其中心軸線。零件其他部分的定位基準為搖臂座底座。以孔Φ20﹢0.035為中心的加工表面為孔和倒角，孔Φ34的兩端面。以孔Φ16﹢0.035為中心的加工表面有，孔孔Φ16﹢0.035和倒角，銑Φ28兩端面。孔Φ20﹢0.035與孔孔Φ12.5孔底面的平行度公差為0.25。Φ34兩端面與孔Φ20﹢0.035的垂直度公差為0.08。孔Φ16﹢0.035與孔Φ20﹢0.035的平行度公差為100:0.102.1.3確定零件的生產類型零件的生產類型是指企業(yè)（或車間、工段、班組、工作地等）生產專業(yè)化程度的分類，它對工藝規(guī)程的制訂具有決定性的影響。生產類型一般可分為大量生產、成批生產和單件生產三種類型，不同的生產類型由著完全不同的工藝特征。零件的生產類型是按零件的年生產綱領和產品特征來確定的。生產綱領是指企業(yè)在計劃期內應當生產的產品產量和進度計劃。年生產綱領是包括備品和廢品在內的某產品年產量。零件的生產綱領N可按下式計算：根據(jù)上式就可以計算求得出零件的年生產綱領，再通過查表，就能確定該零件的生產類型。根據(jù)本零件的設計要求，Q=10000臺，m=1件/臺，分別取備品率和廢品率3%和0.5%，將數(shù)據(jù)代入生產綱領計算公式得出N=10351件/年，零件質量為0.27kg，根據(jù)《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表1-3，表1-4可知該零件為輕型零件，本設計零件搖臂座的的生產類型為大批量生產。2.2選擇毛坯種類，繪制毛坯圖2.2.1選擇毛坯種類搖臂座零件材料選擇HT20—40灰鑄鐵，毛坯采用鑄造生產方法。鑄造采用金屬模機械工業(yè)砂型。精度等級達到（CT）8—9，毛坯公差1—3，加工余量等級為G。差《機械制造工藝設計簡明手冊》以下簡稱《工藝手冊》表13-1。根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量，工序尺寸及毛坯尺寸。⑴銑24底面、銑24頂面、銑20斜側面。毛坯精度等級為9級，查《工藝手冊》表2.2—4，加工余量為3。⑵內孔Φ20﹢0.035，毛坯為實心，不沖出孔。內孔精度為8—10，參考《工藝手冊》表2.3—9。鉆孔：20.0擴孔：Φ19.8Z=1.8鉸孔：Φ20+0.035Z=0.2（表3-1）⑶內孔Φ16﹢0.035鉆孔：15.0擴孔：Φ15.85Z=0.85鉸孔：Φ16+0.035Z=0.15（表3-2）⑷34兩端面的加工余量按照《工藝手冊》表1.4—8加工余量等級介入8—10級，表2.2—4。毛坯尺寸鑄造尺寸零件尺寸單加工余量7467-0.2上3下42924+0.102.52116±0.202．5（表3-3）尺寸允許偏差鑄造尺寸偏差67—0.2±0.824+0.10±0.516±0.20±0.5（表3-4）2.2.2設計毛坯圖確定鑄造斜度根據(jù)《機械制造工藝設計簡明手冊》[13]表2.2-6本零件毛坯砂型鑄造斜度為～。確定分型面由于毛坯形狀對稱，且最大截面在中間截面，為了起模以及便于發(fā)現(xiàn)上下模在鑄造過程中的錯移，所以選擇前后對稱中截面為分型面。毛坯的熱處理方式為了去除內應力，改善切削性能，在鑄件取出后進行機械加工前應當做時效處理。2.3選擇加工方法，制定工藝路線2.3.1定位基準的選擇根據(jù)上述定位基準的選擇原則，分析本零件，根據(jù)搖臂座零件圖，本零件時帶有孔的形狀比較簡單的零件，孔、孔以及孔均為零件設計基準，均可選為定位基準，而且孔和孔設計精度較高（亦是裝配基準和測量基準），工序將安排這兩個孔在最后進行，為遵循“基準重合”原則，因此選擇先進行加工的孔和加工后的36mm下底面作為精基準，在該零件需要加工的表面中，由于外圓面上有分型面，表面不平整有飛邊等缺陷，定位不可靠，應選外圓端面及未加工的36mm下端面為粗基準。2.3.2零件的表面加工方法的選擇根據(jù)本零件圖上所標注的各加工表面的技術要求，查《機械制造工藝設計簡明手冊》[13]表1.4-7，表1.4-8，通過對各加工表面所對應的各個加工方案的比較，最后確定本零件各加工表面的加工方法如下表：表2.2搖臂座各加工表面方案需加工表面尺寸精度等級表面粗糙度Ra/加工方案上端面IT1412.5粗銑36mm下端面IT123.3粗銑→半精銑前端面IT113.2粗銑→半精銑后端面IT113.2粗銑→半精銑前端面IT1412.5粗銑后端面IT1412.5粗銑通孔IT1412.5鉆偏內孔IT1412.5鉆通孔IT81.6鉆→擴→粗鉸→精鉸通孔IT81.6鉆→擴→粗鉸→精鉸2.3.3加工階段的劃分本零件搖臂座加工質量要求較高，可將加工階段分為粗加工，半精加工幾個階段。在粗加工階段，首先將精基準備好，也就是先將36mm下端面和通孔加工出來，使后續(xù)的工序都可以采用精基準定位加工，保證其他加工表面的精度要求；然后粗銑粗基準上端面、外圓前后端面、外圓前后端面，在半精加工階段，完成對外圓前后端面的半精銑，鉆→擴→粗鉸→精鉸出通孔和通孔，并鉆出偏內孔。2.3.4工序的集中與分散本零件采用工序集中原則安排零件的加工工序。本零件搖臂座的生產類型為大批量生產，可以采用各種機床配以專用工具、夾具、以提高生產率；而且運用工序集中原則使工件的裝夾次數(shù)少，不但可縮短輔助時間，而且由于在一次裝夾中加工了許多表面，有利于保證各加工表面之間的相對位置精度要求。2.3.5工序順序的安排1.機械加工順序（1）遵循“先基準后其他”原則，首先加工精基準，即在前面加工階段先加工36mm下端面以及通孔。（2）遵循“先粗后精”原則，先安排粗加工工序，后安排精加工工序。（3）遵循“先主后次”原則，先加工主要表面和外圓前后端面，通孔，通孔，后加工次要表面偏內孔。（4）遵循“先面后孔”原則，先加工36mm下端面，上端面，后加工通孔；先加工和外圓前后端面，后加工通孔，通孔。2．熱處理工序機械加工前對鑄件毛坯進行時效處理，時效處理硬度HBS207-220,時效處理的主要目的是消除鑄件的內應力，穩(wěn)定組織和尺寸，改善機械性能，這樣可以提高毛坯進行加工的切削性能。3.輔助工序毛坯鑄造成型后，應當對鑄件毛坯安排清砂工序，并對清砂后的鑄件進行一次尺寸檢驗，然后再進行機械加工，在對本零件的所有加工工序完成之后，安排去毛刺、清洗、終檢工序。2.3.6工藝方案的比較與分析在綜合考慮上述工序的順序安排原則基礎上，確定了該搖臂座零件的工藝路線如下：工藝方案一工序一銑Φ24上端面工序二銑Φ24底端面工序三鉆Φ12.5的孔工序四銑Φ34兩端面工序五銑Φ28兩端面工序六鉆、擴、鉸Φ20﹢0.035的孔工序七鉆、擴、鉸Φ16﹢0.035的孔倒角0.5×45°工序八銑Φ20斜端面工序九去毛刺，銳邊工序十終檢，入庫（表4-1）工藝方案二工序一鑄造工序二退火工序三粗銑Φ22圓柱端面、22×36底面工序四精銑22×36底面工序五精銑Φ28圓柱端面、Φ26圓柱端面工序六精銑Φ28圓柱兩端面工序七鉆孔Φ11工序八鉆、擴、鉸Φ20、Φ16兩孔至圖樣尺寸并锪倒角1×45工序九鉆孔Φ3工序十去銳邊、毛刺工序十一終檢、入庫（表4-2）上述兩個方案的特點在于：方案一是先加工Φ28、Φ26兩圓柱端面，然后以此為基面加工22×36底面，再以該底面為定位基準加工孔；方案二則與此相反，先是加工22×36底面，然后以此為基準加工各端面和孔。兩者相比較可以看出，方案二的精基準符合“基準重合”原則，而方案一前后精基準選擇不符合。用方案一加工的兩Φ20+0.027、Φ16+0.11孔達不到圖樣的要求，因此方案二好，但是仔細考慮后還是有問題。根據(jù)先面后孔、先主要表面后次要表面和先粗加工后精加工的原則，最后的加工路線確定如下：序號工序內容定位基準1鑄造2退火改善材料性能3粗銑底平面以上圓柱端面定位4粗銑圓柱上端面以底面定位5粗銑Φ26、Φ28圓柱兩端面6精銑底平面以上圓柱端面定位7鉆Φ11孔劃線8精銑Φ28圓柱端面以底面定位9鉆→擴→鉸Φ20+0.027、Φ16+0.11孔以底面定位10Φ20+0.027、Φ16+0.11兩孔兩端倒角1×45°各圓柱端面11鉆孔Φ3Φ20+0.027、Φ16+0.11兩孔12去毛刺、銳邊13終檢，入庫2.3.7加工設備及工藝裝備選擇查《機械制造工藝設計簡明手冊》[13]所選擇的加工工藝裝備如下表所示：表2.3搖臂座加工工藝裝備選用工序號機床設備刀具量具工序Ⅰ鑄（免填）游標卡尺工序Ⅱ檢游標卡尺工序Ⅲ熱處理游標卡尺工序Ⅳ銑臥式銑床X61硬質合金端銑刀游標卡尺工序Ⅴ銑臥式銑床X61硬質合金端銑刀游標卡尺工序Ⅵ鉆立式鉆床Z525直柄麻花鉆11卡尺、塞規(guī)工序Ⅶ銑臥式銑床X61硬質合金端銑刀游標卡尺工序Ⅷ銑臥式銑床X61硬質合金端銑刀游標卡尺工序Ⅸ鉆TX617臥式鏜床麻花鉆、擴鉆、機用鉸刀內徑千分尺，塞規(guī)工序Ⅹ鉆TX617臥式鏜床麻花鉆、擴鉆、機用鉸刀內徑千分尺，塞規(guī)工序Ⅺ鉆立式鉆床Z525直柄麻花鉆塞規(guī)工序Ⅻ鉗（免填）游標卡尺工序ⅩⅢ檢內徑千分尺、游標卡尺、塞規(guī)2.3.8切削用量以及基本時間定額的確定工序Ⅵ粗銑粗銑底平面切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造基礎課程設計基礎教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際（4）基本時間的確定銑削常用符號如下：z——銑刀齒數(shù)——銑刀每齒的進給量，mm/z——工作臺的水平進給量，mm/min——工作臺的進給量，mm/min，——銑削寬度，mm——銑削深度，mmd——銑刀直徑，mm查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=。根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=22mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，。工序Ⅴ加工36mm下端面1.工步一粗銑下底面（1）切削深度。（2）進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。（3）切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際基本時間的確定根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=36mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，。2.工步二半精銑36mm下底面C（1）切削深度。（2）進給量的確定此工序選擇YG8硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,取fz=0.10mm/r，。（3）切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-157=124m/min，計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]機床主軸轉速表，確定n=490r/min，再計算實際切削速度（4）基本時間的確定根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=490r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=36mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，工序Ⅵ鉆通孔切削深度。進給量和切削速度的確定選硬質合金鉆頭直柄麻花鉆，鉆頭參數(shù)如下：，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-134，，取，，取，根據(jù)上面數(shù)據(jù)，計算主軸轉速，查立式鉆床Z525主軸轉速表，取n=1360r/min，計算實際切削速度，?；緯r間的確定，首先查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-26，查得鉆削機動時間計算公式，，，=（1~4），鉆孔深度，，，所以工序Ⅶ粗銑以及半精銑端面1.工步一粗銑前端面F切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際。（4）基本時間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=。根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=28mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，。工步二粗銑前端面I切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際。基本時間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=26mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，工步三半精銑前端面F切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=28mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，工序Ⅷ粗銑以及半精銑端面工步一粗銑后端面J切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=26mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，工步二粗銑后端面G切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=28mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，3.工步三半精銑后端面G切削深度。進給量的確定此工序選擇YG6硬質合金端銑刀，查表選擇硬質合金端銑刀的具體參數(shù)如下：D=80mm，=70mm，d=27mm，L=36mm，=30mm，齒數(shù)z=10，根據(jù)所選擇的X61臥式銑床功率為4KW,查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-146，得取fz=0.20mm/r。切削速度的確定根據(jù)所知的工件材料為HT200,硬度HBS207-220，根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]表30-23，選擇切削速度=65m/min。計算主軸轉速，查《機械制造基礎課程設計基礎教程》[3]表4-20得n=255r/min，然后計算實際。基本時間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-28得此工序機動時間計算公式：根據(jù)銑床的數(shù)據(jù)，主軸轉速n=255r/min，工作臺進給量=根據(jù)機床說明書取=480mm/min；切削加工面L=28mm根據(jù)《機械加工工藝師手冊》[10]，表30-9查得=7，工序Ⅸ鉆→擴→粗鉸→精鉸的孔工步一鉆的通孔切削深度。進給量和切削速度的確定根據(jù)此孔最終要求的表面粗糙度的要求，確定鉆頭為硬質合金直柄麻花鉆，查表選擇如下參數(shù)鉆頭：，查表《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-134，查得，，取，查得，，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再計算實際切削速度?；緯r間的確定首先查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-26，查得鉆削機動時間計算公式，，，=（1~4），鉆孔深度，，，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，所以工步二擴孔至切削深度進給量和切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-87，確定擴孔鉆為YG8硬質合金直柄麻花鉆，選，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-128，查得，取，再查《機械加工工藝師手冊》[10]表28-33，確定，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再計算實際切削速度?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表2-26，得擴孔，鉸孔工序下的機動時間計算公式：，，，擴通孔長度，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，工步三粗鉸至切削深度。進給量和切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-93，確定鉆頭為硬質合金直柄機用鉸刀，參數(shù)如下，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-136，查得進給量，取，因為此工步為粗鉸，查得，取，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再根據(jù)主軸轉速計算實際的切削速度。基本時間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表2-26，得擴孔，鉸孔工序下的機動時間計算公式：，，，擴通孔長度，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，工步四精鉸至切削深度。進給量和切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-93，確定鉆頭為硬質合金直柄機用鉸刀，參數(shù)如下，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-136，查得進給量，取，因為此工步為精鉸，查得，取，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再根據(jù)主軸轉速計算實際的切削速度?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表2-26，得擴孔，鉸孔工序下的機動時間計算公式：，，，擴通孔長度，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，工序Ⅹ鉆→擴→粗鉸→精鉸的孔工步一鉆的通孔切削深度。進給量和切削速度的確定根據(jù)此孔最終要求的表面粗糙度的要求，確定鉆頭為硬質合金直柄麻花鉆，查表選擇如下參數(shù)鉆頭：，查表《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-134，查得，，取，查得，，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再計算實際切削速度?；緯r間的確定首先查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-26，查得鉆削機動時間計算公式，，，=（1~4），鉆孔深度，，，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，所以工步二擴孔至切削深度。進給量和切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-87，確定擴孔鉆為YG8硬質合金直柄麻花鉆，選，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-128，查得，取，再查《機械加工工藝師手冊》[10]表28-33，確定，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再計算實際切削速度?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表2-26，得擴孔，鉸孔工序下的機動時間計算公式：，，，擴通孔長度，見《機械加工工藝師手冊》表28-42，工步三粗鉸至切削深度。進給量和切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-93，確定鉆頭為硬質合金直柄機用鉸刀，參數(shù)如下，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-136，查得進給量，取，因為此工步為粗鉸，查得，取，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再根據(jù)主軸轉速計算實際的切削速度?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指導教程》[3]表2-26，得擴孔，鉸孔工序下的機動時間計算公式：，，，擴通孔長度，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，工步四精鉸至切削深度。進給量和切削速度的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-93，確定鉆頭為硬質合金直柄機用鉸刀，參數(shù)如下，查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-136，查得進給量，取，因為此工步為精鉸，查得，取，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查《機械加工工藝師手冊》[10]表10-2，查TX617臥式鏜床主軸轉速表，取，再根據(jù)主軸轉速計算實際的切削速度?；緯r間的確定查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-26，得擴孔，鉸孔工序下的機動時間計算公式：，，，擴通孔長度，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，工序Ⅺ鉆偏內孔切削深度進給量和切削速度的確定根據(jù)此孔最終要求的表面粗糙度的要求，確定鉆頭為硬質合金直柄麻花鉆，查表選擇如下參數(shù)鉆頭：，查表《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表5-134，查得，，取，查得，，根據(jù)以上數(shù)據(jù)計算主軸轉速，查Z525立式鉆床主軸轉速表，取，再計算實際切削速度?；緯r間的確定首先查《機械制造技術基礎課程設計指南》[2]表2-26，查得鉆削機動時間計算公式，，，=（1~4），鉆孔深度，，，見《機械加工工藝師手冊》[10]表28-42，所以

3銑φ34端面夾具設計3.1研究原始質料利用本夾具主要用來銑34端面，要滿足對稱度要求以及其兩邊的要求。在銑34端面時，為了保證技術要求，最關鍵是找到定位基準。同時，應考慮如何提高勞動生產率和降低勞動強度。3.2定位基準的選擇由零件圖可知：在對34端面進行加工前，底平面進行了粗、精銑加工我們采用已經加工好的Φ12.5孔定位基準，經典的大底面和12.5內孔芯軸定位，采用螺母夾緊。銑φ34端面上的平行度要求雙方的孔中心線對稱。為了在定位誤差范圍滿足要求，定位為大底面及芯軸，結構中的定位是簡單易操作的。3.3切削力及夾緊分析計算刀具：錯齒三面刃銑刀（硬質合金）刀具有關幾何參數(shù)：由參考文獻[5]5表1～2～9可得銑削切削力的計算公式：有：根據(jù)工件受力切削力、夾緊力的作用情況，找出在加工過程中對夾緊最不利的瞬間狀態(tài)，按靜力平衡原理計算出理論夾緊力。最后為保證夾緊可靠，再乘以安全系數(shù)作為實際所需夾緊力的數(shù)值，即：安全系數(shù)K可按下式計算：式中：為各種因素的安全系數(shù)，查參考文獻[5]1～2～1可知其公式參數(shù)：由此可得：所以由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使其夾具結構簡單、操作方便，決定選用手動螺旋夾緊機構。查參考文獻[5]1～2～26可知移動形式壓板螺旋夾緊時產生的夾緊力按以下公式計算：螺旋夾緊時產生的夾緊力按以下公式計算有：式中參數(shù)由參考文獻[5]可查得：由計算可知所需實際夾緊力不是很大，為了使其夾具結構簡單、操作方便，決定選用手動螺旋夾緊機構。3.4誤差分析與計算該夾具以底面及芯軸定位，為了滿足工序的加工要求，必須使工序中誤差總和等于或小于該工序所規(guī)定的尺寸公差。與機床夾具有關的加工誤差，一般可用下式表示：大底面及芯軸定位誤差(1)移動時基準位移誤差（式5-5）式中：————圓柱銷孔的最大偏差————圓柱銷孔的最小偏差————圓柱銷定位孔與定位銷最小配合間隙代入（式5-5）得：==(2)轉角誤差（式5-6）式中：————圓柱銷孔的最大偏差————圓柱銷孔的最小偏差————圓柱銷定位孔與定位銷最小配合間隙————削邊銷孔的最大偏差————削邊銷孔的最小偏差————削邊銷定位孔與定位銷最小配合間隙其中：則代入（式5-6）得：則：3.5零、部件的設計與選用3.5.1定位銷選用本